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1、第三章 混凝土帷幕技术理论 混凝土帷幕法又称地下连续墙施工法，是在地面沿着拟建的地下结构或基坑的周边，用特制的挖槽机械，在泥浆护壁状态下开挖一定长度的沟槽，然后将钢筋笼吊放人沟槽，用导管法在充满泥浆的沟槽内浇筑混凝土，混凝土从沟槽底部逐渐向上浇筑，同时将泥浆置换出来，在地下形成钢筋混凝土墙段，把各单元墙段用特制接头逐一连接起来，形成一个整体的地下连续墙。3-1 地下连续墙的发展现状 1发展历史：地下连续墙技术源于欧洲，它是由打井和石油钻井所用的泥浆护壁以及水下浇注混凝土,施工,方法结合而发展起来的。1950年前后开始用于工程，当时以法国和意大利用得最多。后在墨西哥有所发展，并在地铁建造中，采用
2、地下连续墙技术，创造了高速施工的记录。以后在欧美、日本等国相继采用，逐步演变为一种地下墙体和基础的类型。我国于1958年开始使用地下连续墙技术，随后在全国各地的一些高层建筑基坑上来用，如广州的白天鹅宾馆，地下连续墙呈腰鼓形；上海电信大楼地处市中心，邻近繁华的交通干线和建筑物，采用地下连续墙，顺利地完成了地下工程。目前我国己施工的地下连续墙深度已达57m。,2施工特点：地下连续墙技术的主要优点是适用于多种地质条件，施工时无振动，噪音低，不必做放坡，不须支模，墙体刚度大于一般挡土墙，能承受较大的土压力，可避免地基沉陷与塌方，可用于建筑物密集地区，在城市地下工程中是一种很好的施工方法。其不足在于要用
3、专门设备进行施工单体工程造价略高，如现场管理不善，造成施工环境泥泞潮湿.3-2 连续墙的设计理论现状 1.现有设计理论与方法 地下连续墙施工阶段的静力计算方法目前正在发展中，完善的设计计算理论尚未形成，目前的,理论和计算方法大致有四类：（1）较古典的计算方法:考虑土压力为已知，而不考虑墙体和支撑变形，属于此类方法的有等值梁法，二分之一分担法、泰沙基法等；（2）弹性计算法，认为墙体弯矩和支撑轴力不随开挖过程变化，计算条件：土压力为已知，考虑墙体变形，但不考虑支撑变形；（3）认为墙体弯矩和支撑轴力随开挖过程和支撑设置而变化的一种计算方法，计算条件：考虑土压力为已知，同时，即考虑支撑的弹性变位，又考
4、虑墙体的变形；（4）共同变形计算方法，认为土压力是受墙体变形影响而变化，同时考虑墙体和支撑的变形。,2.设计计算方法研究（1）土压力计算方法研究：库伦、朗肯土压力理论基本假定：库伦理论：挡土墙是刚性的，墙后土层是无粘性；当墙向前或向后移动以产生主动土压力或被动土压力时的滑动楔体是沿着墙背和一个通过墙踵的平面发生滑动；滑动土楔为刚体。朗肯理论：墙背和墙后土间没有摩擦力，然后按墙身的移动情况，根据土体内任一点处于主动或被动极限平衡状态时，最大和最小主应力间的关系，求得主动或被动土压力强度，以及主动和被动土压力。与实际情况的出入：库伦理论的滑动平面与实,际不符，应是滑动曲面；朗肯理论的无摩擦力也与实
5、际不符，实际摩擦力是存在的；假定压力是随深度呈线性分布，实际是与墙身位移和变形有关，应是曲线分布。（2）莫尔-库伦破坏理论与极限平衡条件 通过总结土的破坏现象和影响因素，库仑提出土的抗剪强度公式为：=c+*tg 式中-土的抗剪强度（kPa）；c-土的粘聚力（kPa）；对无粘性土为零；-作用于剪切面上的正应力（kPa）；-土的内摩擦角。,粘聚力、内摩擦角是决定土的抗剪强度的两个重要指标，称为抗剪强度指标。把土的抗剪强度与法向应力间的函数关系看成是线性关系，莫尔提出剪切破坏包络线，根据剪应力是否达到抗剪强度为破坏标准的理论为莫尔-库伦破坏理论。极限平衡状态：土体内一点的应力状态用莫尔圆表示，当该圆
6、与抗剪强度曲线相切时，表明土体中该点处于极限平衡状态。由几何关系可建立极限平衡方程式：1=3*tg2（45+/2）+2*c*tg（45+/2）或 3=1*tg2（45-/2）-2*c*tg（45-/2）对无粘性土，由 c=0，则 1=3*tg2（45+/2）,或 3=1*tg2（45-/2）由此可推导出：土中某点处于极限平衡状态时，破裂面与大主应力作用面的夹角为45+/2，与小主应力作用面的夹角为45-/2。（3）土压力计算现状：朗肯土压力计算：利用极限平衡理论计算：主动土压力：Pz=H tg2（45-/2）-2C tg（45-/2）被动土压力：Pb=H tg2（45+/2）+2C tg（45
7、+/2）式中 C土的粘聚力（kPa）。,库仑土压力计算：不是从研究挡土结构后土体某一点的应力状态出发，而是从考虑挡土结构后某一个滑动楔体的整体静力平衡条件出发，直接求出作用在挡土结构背后的总土压力。土压力的分布形式对计算土压力关系很大，库伦、朗肯静止土压力的分布皆为三角形，实测与理论对比如图所示。天津市建筑科学研究所对深基坑支护工程的侧土压力作了模型实验和工程实测。图示为有支撑的地下连续墙支护结构的土压力分布情况。深度为19.6m，由于地下连续墙及支撑刚度大，土压力在基坑底部以上基本呈矩形分布，土压力一般为0.3H，模型破坏时土压力达0.9 H。,（4）连续墙的设计计算 根据受力状态的不同，可
8、分为悬臂式和多支撑支护式。当连续墙为深基坑或深路堑支护结构时，有时可简化为悬臂式支护结构计算.该结构主要依靠嵌如土体内的深度，以平衡上部地面荷载、水压力及主动土压力形成的侧压力，因此插入深度、承受的最大弯矩是重要计算参数。根据连续墙底部入坑底的情况,可按弹性嵌固（绞结）和固定两种，插入坚硬土中较深时可作为固定端，支撑点为绞支点。,计算方法：根据基坑深度、勘测资料，先确定主动土压力及被动土压力系数，应考虑墙与土的摩擦力。求嵌入基坑下的深度；求最大弯矩，即按简支梁先求剪力为零处，可得最大弯矩；然后核算连续墙的尺寸和强度。当连续墙与锚杆或内支撑结合使用时，目前研究采用的计算方法主要是等值梁计算法和二
9、分之一分担法。如图所示，将连续墙假设为平面应变问题，取单位长度受力分析；ac梁b点为铰支点，c点为固定端；弯矩图的转折点为d，若将ac梁在d点切断，并在d点设置自由支承，形成ad,梁，则ad梁的弯矩将保持不变。因此ad梁即为ac梁上ad段的等值梁。应用等值梁法计算，首先应知正负弯矩转折点的位置。实际中地面下土压力等于零的位置与弯矩为零的位置相近，可以此点取代。等值梁法计算步骤：1）按土的参数计算主、被动土压力系数（有摩擦力，即考虑摩擦角的影响）；Ka=tg2(45-/2)Kp=cos/(cos1/2-(sinsin(+)1/2)摩擦角一般取为1/32/3.2）计算土压力强度为零处距坑底的距离:
10、,D点为土压力为零点，y为到坑底的距离，该点两侧土压力相当，可求出y值。y=Pa/(Kp-Ka)3）将地面到连续墙底的受力剖面图，作为相应的连续梁支点和荷载分布图；4）当多点支承时,分段计算梁的固端弯矩；(各段支点弯矩可能不平衡)5）用弯矩分配法(各段刚度)平衡各支点弯矩；6）分段计算各支点反力并核算反力与荷载是否相等；7）计算连续墙插入深度(y+x)；D支点反力对连续墙底端的弯矩等于被动土压力的弯矩求x值。,如下部土质差，还需考虑1.11.2的系数。8）以最大弯矩核算墙的尺寸和强度。等值梁验算结果，一般偏于安全。二分之一分担法计算要点：是多支撑连续梁的一种简化计算法，不考虑墙体支撑变形，将支
11、撑承受的压力（土压力、水压力、地面超载等）分为每一支撑段受压力的一半，求支撑受的反力，然后求出正负弯矩、最大弯矩，以核定连续墙的截面尺寸和配筋。如下计算简图。,（5）地下连续墙的工程设计 地下连续墙的深度，还取决于地层的地质和水文资料以及工程本身的要求。以地质及水文资料确定连续墙的深度时，应满足以下条件 H=h1+h2 式中 H-设计连续墙深度（m）；h1-含水冲积层厚度（m）；h2-深入不透水地层内的深度（m）。根据我国应用连续墙施工的经验，深入不透水稳定地层内的深度，一般应为3-6m。连续墙的厚度设计主要决定于工程的用途和承载状况，可用工程类比法进行设计和计算，对于深基坑和深路堑的支护结构
12、，应进行受力验算。,3.地下连续墙的应用及优缺点 由于地下连续墙具有挡土、防水抗渗及承重三种功能，故在国内外地下工程中广泛推广应用。地下连续墙的优缺点及适用范围如下：（1）在我国除溶岩地质外可适用于各种地质条件，在承压水头很高的砾石层采取措施后，也能采用。（2）在建筑物构筑物密集地区可以施工，对临近构筑物及基础不产生影响，国外在距离建筑物基础几十厘米就进行地下连续墙施工，国内实践距建筑物基础1m左右就可以顺利施工。（3）可以在各种复杂条件下施工。如美国110层世界贸易中心大厦的基础，过去曾为河岸，,地下埋有码头等构筑物，用地下连续墙则易处理。（4）地下连续墙刚度大，能承受较大的侧压力，在基坑开
13、挖时，变形小，因而地面沉降少，不会危害邻近建筑物。如地下连续墙与锚杆配合拉结，或用内支撑与地下结构支撑，则可抵抗更大的侧向压力，基坑亦可挖得更深。（5）施工时振动噪音小，较少“公害”，在城市施工易于推广。（6）防水防渗性能好，近年来改进了地下连续墙的接头构造，提高了地下连续墙的防渗性能，除特殊情况外施工时不需降低地下水位。（7）将地下连续墙与逆筑法施工结合起来，地下连续墙为基础墙，地下室梁板作支撑，,地下部分施工可自上而下与上部建筑同时施工。将地下连续墙筑成挡土、防水及承重的墙，形成一种深基础多层地下室施工的有效方法。地下连续墙的缺点是：(1）施工完后对废泥浆要进行处理，管理不善时会造成现场泥
14、泞。（2）墙面虽可保证垂直度，但比较粗糙，尚须加工处理或做衬壁。（3）只作挡土抗渗用则造价较贵，如能挡土、防水防渗及承重，则造价将降低。由于地下连续墙优点多，适用范围较广。建筑物地下基础；深基坑支护结构；地下车库；地下铁道、泵站、电站，以及水坝防渗等地下工程。,3-3 地下连续墙施工工艺理论,1.修筑导墙 地下连续墙的沟槽在近地表位置的土体极不稳定，因此挖槽之前必须沿地下连续墙纵向轴线位置开挖导沟、修筑导墙。导墙的作用是：为地下连续墙定线和定标高；为挖槽机械定向；存储泥浆与稳定液位；防止槽壁顶部土体塌落；作为吊放钢筋笼、插导管和架设挖槽设备的支承点。施工要点如下：（1）导墙基底应和上面密贴，墙
15、侧回填用粘性土夯实。（2）导墙中心位置即地下连续墙的中心，在平面上必须按测量位置施工，在竖向必须保证垂直，,它直接关系到地下连续墙的精度。（3）导墙的转角处应作成似丁字型的平面形式，以保证转角处断面的完整。（4）导墙内的水平钢筋必须相互连接成整体。两侧导墙间的距离，可取连续墙的设计墙厚，亦可大于设计墙厚的30-50mm，导墙的厚度、深度和结构形式要根据地质条件、施工荷载、挖槽方法等而定。目前导墙厚度一般为10-20cm，深度一般为1-2m，顶部宜略高于地面，以阻止地表水流入导沟。对松软土层，较大的施工荷载或以泥浆循环出渣时，导墙的深度一宜大些。2深槽挖掘 深槽挖掘是地下连续墙施工中的最重要的工
16、序，,是决定地下连续墙施工方法能否取得高速、优质、低耗等各项经济技术指标的关键，应根据地质条件、开挖深度、施工条件等因素选好挖槽机械，以保证地下结构壁面外形平整美观，提高工效、降低成本。一般挖槽工期约占整个施工工期的50-60%，而挖槽的质量与垂直度又直接影响该法的成败。所以，应选用技术性能好的挖槽设备。我国目前应用较多的挖槽设备有三种，即吊索式或导杆式抓斗机、钻抓斗式挖槽机和多头钻机 3泥浆护壁 在地下连续墙的成槽过程中，为了保持槽壁稳定不坍，槽内必须始终充满触变泥浆。,泥浆在地下连续墙施工中主要起固壁、携碴、冷却和润滑作用，以固壁作用为主。因此泥浆配制适当与否，直接关系到造孔的质量。（1）
17、泥浆护壁机理：泥浆充满沟槽，触变泥浆液面通常保持高出地下水位0510m，其护壁机理为：泥浆比重大于地下水的比重，液面又高，所以泥浆的液柱压力足以平衡地下水、士压力，成为槽壁土体的一种液态支撑；泥浆压力还可以使泥浆渗人槽壁土体孔隙，在槽壁表面形成一层组织致密、透水性很小的泥皮，使土体表面胶结成整体，维护了槽壁的稳定，同时泥浆也起到了携碴，冷却与润滑作用。,（2）泥浆的主要成份：固壁泥浆的主要成分是膨润土、掺合物和水。膨润土是一种颗粒极细小，遇水显著膨胀，粘性和可塑性都很大的特殊粘土，其主要成分为SiO2Al2O3Fe2O3等，我国采用商品陶土粉加入适量的纯碱（Na2CO3），能获得稳定性较好的泥
18、浆。（3）泥浆的配制：一般应通过试验确定泥浆的配合比。设计固壁泥浆的配合比时，主要控制比重、粘度、失水量、稳定性，pH值等指标。比重为1.051.10为宜，粘度与地质构造、有无地下水以及出碴方式有关，常控制在2025s，砾石层可用到3035s，,失水量一般控制在10ml以下，稳定性为95100，pH值810，泥皮厚度为115mm。膨润土的含量一般都取68（水重量为100），纯碱含量不超过07。泥浆搅拌一般先在搅拌筒内加13水，开动搅拌机，在定量水箱不断加水的同时，加入膨润土，纯碱液，搅拌3min后，加入增粘剂（CMC）及硝酸碱液，继续搅拌5min，如直接使用，则搅拌时间应该延时12。多数情况，
19、泥浆搅拌后应静置24小时使用，以使膨润士颗粒充分经水膨胀。,（4）泥浆的使用方法：图3-4为泥浆护壁循环系统示意图。泥浆的使用按挖槽方式大致分为静止方式和循环方式，循环方式又分为正循环和反循环两种。静止方式：用抓斗挖槽，泥浆的使用为静止方式，随挖槽深度的增大，不断向槽内补充新鲜泥浆，直到浇灌混凝土将泥浆置换出为止，泥浆一直容贮在槽内。循环方式：用钻头和切削刀具挖槽，泥浆的使用属于循环方式，把槽充满泥浆的同时，用泵使泥浆在槽底与地面之间进行循环并排渣于地面。泥浆起护壁作用外，还是排渣的手段。,管道把泥浆压送到槽底，泥浆在管道外面上升，并把土碴携出地面叫正循环；泥浆从管道的外部流人槽内，而后土碴和
20、泥浆一起被吸抽至地面上来叫反循环。反循环排土工艺，对施工速度有较好影响，效率较高，施工中应考虑选用。泥浆经过处理，可以重复使用。一般通过振动筛可将较大土碴除去，再通过旋流器将泥浆中粗细砂除去，最后借助于沉淀过程作进一步的处理。泥浆制备及其质量对施工质量、速度和成本均有很大影响，所以施工中应引起足够重视。,4混凝土浇筑 地下连续墙的混凝土浇筑是在充满泥浆的深槽内进行的，混凝土经导管由重力作用从导管下口压出，随浇筑的进行，混凝土面逐渐上升，泥浆随时被挤出，由泥浆泵抽至沉淀池。导管下口必须埋在混凝土面以下15m以上，若小于15m，可能发生被泥浆严重污染的混凝土卷人墙体内；插入太深又会使混凝土在导管内
21、流动不畅，甚至造成钢筋笼上浮；插入深度应控制在152m范围，导管间距34m。钢筋笼加工中要考虑混凝土导管插入位置，这部分空间上下贯通，周围需增设箍筋、连接筋以进行加固。为防止卡导管，纵向主筋应放在内侧，,横向筋放在外侧，纵向筋底端稍向里弯曲，以免吊放时损伤槽壁表面。钢筋笼为整体吊放，要保证刚度足够，吊人槽段后，应用23根槽钢搁置固定在导墙上。所用混凝土，除满足一般水工混凝土的要求外，还要求有较高的坍落度、较好的和易性及不易分离等性能。一般要求水灰比不大于06，坍落度1820cm为宜。粗骨料若为卵石，则应在370kg/m3以上，如为碎石并掺优良的减水剂，应在400kgm3以上；如采用碎石末掺减水
22、剂，则应在420kgm3以上。在混凝土浇筑过程中，应随时掌握混凝土的浇筑量、上升高度、导管下口和混凝士面的关系，,以防止导管下口暴露在泥浆内，造成泥浆涌人导管的事故。在混凝士浇筑面以上，存在一层被泥浆污染硬化的水泥浆。因此，混凝土的浇筑高度应超出设计墙顶标高3050cm，待混凝士硬化后，用风镐将设计标高以上的部分凿去。直升导管法灌注混凝土方法：沿槽孔长度方向设置数根铅垂的导管（输料管），从地面向数根导管同时灌入搅拌好的混凝土。混凝土自导管底口排出，由槽孔底部逐渐上升，并不断地把泥浆顶出槽孔，直至混凝土灌满槽孔。如图3-5所。,导管由一节节钢管组成。钢管内径为200250毫米。每根导管都插到孔底
23、，但距孔底应留有一定间隙（05米左右），以便混凝土排出。导管上端高出泥浆面一定高度，以增加混凝土灌注压力。随着槽孔内混凝土的连续上升，需定期的提升和拆卸导管，但导管的管底端面须始终埋人混凝土内一定深度，以防止导管提漏，泥浆掺人混凝土内，而降低混凝土的强度。为了在开始灌注混凝土时不致使混凝土与泥浆混合，需在导管内泥浆面上设置隔水拴。常用的隔水栓为木制圆球。圆球直径比导管内径略小。,安装和拆卸导管时，将导管在孔口处承托起来。当导管采用法兰联接时，其承托方式如图3-6所示。导管被承托后，方可进行安装或拆卸导管的工作。导管采用法兰联接时，安装、拆卸都费时，且上提时阻力较大，宜采用螺纹式接头。直升导管灌
24、注法技术设计研究：1）导管顶端高出泥浆面的最小高度：当槽孔较深时，在灌注初期，压差大，有利于槽孔内混凝土的上升和摊展。但在灌注后期，压差将越来越小。为了增加压差，使混凝土能顺利上升灌满槽孔，因此必须使导管上端高出槽孔顶端一定高度，如图3-7所示。,实践表明，当导管埋在混凝土中的深度越大，推动混凝土上升需要的超压力越大。如果导管底的超压力越大，则导管间距可以加大。提高超压力的方法有两种：一是提高导管上端与泥浆面的高差；二是用混凝土泵灌注。国内外多采用后者。,2）导管的灌注范围和间距：一般槽孔为狭长状，对混凝土的上升、摊展阻力较大，所以导管的间距不能过大，否则混凝土在上升摊展过程中会卷进泥浆。但导
25、管间距过小，又造成不经济。实际施工中导管适宜的灌注范围以3-3.5m为宜。当数根导管同时灌注时，各导管底端的标高应基本一致，高差不得大于1m，以使各管底端的超压力基本相等，使混凝土均匀上升和摊开。槽孔内的混凝土面不得出现1/4的坡度。3）导管埋入混凝土内允许的最大深度：主要决定于灌注的速度；即 h=KVt 式中 h-导管允许最大埋深（m）；,K-考虑混凝土原材料具有吸水性，使一定时间后流动性变小的系数，取；吸水性强时取小值；V-混凝土面上升速度（m/h，一般宜为2-5m/h）；t-水泥的初凝时间（h）。如导管埋深太大，混凝土上升需要导管底口有较大的超压力，否则上升速度较慢；先灌入的混凝土可能已
26、初凝，失去流动性，使混凝土不能继续注入；或导管提升困难，甚至提不动，造成灌注事故。一般情况下导管埋深宜控制在4-6m。混凝土技术要求：,要求混凝土拌合料有足够大的流动性和良好的和易性。为了获得较好的流动性和和易性，对混凝土组成材料要求如下：1）采用400号以上的普通硅酸盐水泥。在水灰比相同的情况下，水泥用量多，则和易性较好。泥浆下灌注的混凝土的水泥用量以每立方米不少于400公斤为宜。在掺人塑化外加剂的情况下水泥和水的用量可以适当减少，但减少量须经试验盾确定。2）泥浆下灌注混凝土，应采用级配合格的卵石和中、粗砂。粗骨料的最大粒径不得超过导管直径的四分之一。3）随着用水量的增加，混凝土的坍落度将增
27、大。,但用水量多，会降低混凝土强度，并产生离析，泌水现象，反而会影响和易性，且在灌注时就容易造成导管堵塞。因此比须严格掌握水灰比，即在保持适当水灰比的条件下方可调整用水量。4）混凝土的强度：在泥浆下灌注的混凝士，由于含砂量较高，降低了混凝土强度。为此，计算配合比时应较设计混凝士标号提高20。混凝土在灌注过程中是靠自重作用通过导管底端排出并不断上升的。由于上升过程的挤压作用，可使混凝土足够密实，有利于混凝土的强度。混凝土又是在地下处于潮湿的状态下硬化的，所以，不会产生干缩裂纹。,（4）灌注混凝土常见事故及预防措施：1）因堵管而造成导管顶部溢流混凝土，其原因多为混凝土和易性不好，或导管埋得过深。此
28、时，可提动导管，将导管上下振动，使混凝土下落。但振动的幅度应控制在30-40cm以内；并应注意调整混凝土的配合比，改善混凝土的和易性。2）当导管堵塞，采用上述方法处理后，混凝土仍无法灌入时，就需要将导管拔出进行疏通。并及时换用备用导管。重下导管灌注时（由于处理时间较长，其它导管应继续灌注，不得停顿），可先将导管底端插入到混凝土面以下1米左右。然后用直径小于导管，而长度较大的掏砂筒（底开活门）将导管内泥浆掏出。再将储料箱内存满的混凝土，以较大的冲力灌人导管。,3）因导管提漏而重下导管灌注时，亦采用上述方法处理后重新灌注。4）灌注困难：当混凝土面上升接近地面时，导管底口混凝土超压力变小，另外泥浆稠
29、度越来越大，而使灌注困难。并且也无法测到真实的混凝土面，无法确切掌握导管的埋深。此时，可以将上部稠度较大的泥浆，用泥浆泵或其它方法排除出去（但要注意泥浆面标高不得低于护井底面标高，以防止坍孔）。5）连续墙的补强方法：混凝土灌注结束后，根据施工记录，对灌注质量不好，或发生过事故在开挖时有可能产生冒水涌砂的部位，需预先对其进行补强。,补强的方法是紧贴帷幕外侧另外造一段槽孔，灌注混凝土，将质量有问题的一段帷幕盖住，以防止开挖时冒水涌砂。补强槽孔的长度应使两边各超出事故部位15米以上。灌注混凝土的高度，应超出事故部位2米。另外，根据事故情况尚可采用注浆法进行处理。5连续墙接头的施工设计 当连续墙分为两
30、段或两段以上的槽孔施工时，槽孔与槽孔之间的衔接叫做接头。施工中两段槽孔相交接的钻孔叫做接头孔。两段槽孔灌注完混凝土后形成的接合缝（面）叫做接头缝。接头孔或接头缝是由于施工技术上的原因形成的，并非连续墙本身结构的需要。,各段槽孔之间的接头缝是连续墙的薄弱部位。因此，必须使接头缝具有足够的承受地压和防渗抗渗的能力，以保证工程开挖的安全。1）接头的型式：连续墙各段之间接头的型式，与槽孔施工用的钻具形式有关。当用冲击式或回转式钻机造孔时，由于钻头的平面形状为圆形，所以槽孔之间的接头为圆弧形。当用矩形抓斗成孔时，则接头为直线形。常见接头管接头的结构形式如图3-8所示。2）接头的施工：接头施工有以下几种方
31、法供选择：接头管接头：一般接头关的直径要比墙厚小5cm，管壁厚20mm左右，接头管每节长度5-10m，,亦可根据需要接长，该方式是目前应用最多的一种接头。（2）直接钻凿法：是在灌注混凝土结束3-4小时（即混凝土已初凝）以后，将钻机移到槽孔的端部，对已灌注的混凝土进行钻凿，使端部由原来的凸圆弧形成为内凹圆弧形。钻凿接头孔的位置应自混凝士端部向内移20厘米左右，以防止钻头偏向较软的地层一侧，引起钻孔偏斜。钻凿接头孔时应连续作业，因为混凝土强度的继续增长，会给钻凿带来困难。,直接钻凿法适用于帷慕深度在40米以内的圆弧形直接接头。这种接头宜采用冲击式钻机钻凿。直接钻凿法的优点是施工方法比较简单；缺点是
32、浪费混凝土，到深部时混凝士强度已增大，钻凿困难，效率低，且容易偏斜。因此，深度大于40m的连续墙，不宜采用直接钻凿法。（3）预留法：是在槽孔灌注混凝土前在槽孔端部预先埋设圆钢管。混凝土灌注过程中在混凝土刚开始凝结，即逐渐提升钢管，使槽孔端部形成圆孔。该方法适用于深度大于30m的连续墙直接接头。它的特点是可加快接头孔的施工速度，保证接头孔的质量和节约混凝土。缺点是施工技术较复杂，需要为提升钢管设置一套起吊装置。,（4）直线形直接接头：用于连续墙厚度较大的情况，接头处要钻凿平直。在下一槽孔灌注混凝土前要用钢丝刷清洗刷干净。由于接头抗渗性能和受力性能均较差，一般较少采用。（5）隔板接头：适用于深度在30m以内的连续墙。采用钢板或预制钢筋混凝土构件，应具有一定刚度。灌注混凝土前，将隔板预先安装在槽孔的两侧端部，安装时要防止隔板扭转。常见地下连续墙,
