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1、礼慈路道路及配套工程桥梁施工图设计说明L概述1.1设计依据1）与业主签定的设计合同。2）业主提供的现状1:500实测管线及地形资料。3）礼慈路道路及配套工程K0+80-K0+260及K0+823箱涵工程地质勘察报告。（2016年09月）4）重庆市城乡总体规划（2007-2020年）（2011年修订）。5）重庆市主城区综合交通规划（2（Hl-2020年）。6）规划提供的道路周边地块发件情况。7）重庆两江新区建设管理局关于礼慈路道路及配套工程初步设计的批复（渝两江建审201928号）（2019年04月23日）。8）国家颁布的有关标准、规范、规程及其他有关规定。9）业主提供的其他资料。1.2工程概况
2、本次礼慈路起于通海一路，终点止于L9路西段交叉口，工程范围内实施长度1062.399m,为城市次干路，双向四车道，道路标准路幅宽度18m,设计车速30kmh0道路全线含桥梁一座，长99m。本说明为礼慈路道路工程设计桥梁工程：礼慈路高架桥：起终点桩号：K0+097.500K0+196.500,桥跨布置形式为：（3x30）m预应力混凝土连续箱梁，最高点高程220.951m,最低点高程219.151m,桥面与桥下平场高差最大约为14.5m。本工程桥梁主要控制因素：（1）设计桥梁处冲沟边坡为周边房建开发单位开挖弃砖形成，边坡完全为抛填、坡率较陡、填筑松散，同时填筑高度较高。整个弃土处于不稳定状态，直接
3、将桥梁基础于弃土之上存在很大的安全防患，必须进行处理，处理方式详见5.2.10条。（2）位于设计礼慈路高架桥桥位处规划明渠未报建，但根据资料已知相关位置存在规划构筑物，本次桥梁设计时，桥下平场在保证现状边坡的稳定的同时，对后期规划明渠的修建，均形成了新的约束条件，后期结构修建时,应严格控制施工工艺，严禁在施工及使用过程中对已建桥墩结构形成偏压，同时应向相关管理部门报批，获得施工许可后，严格按照获批方案进行施工作业。1.3上阶段批发意见及执行情况礼慈路道路及配套工程初设技术审查会已于2018年10月19日召开，在专家会上专家审查结论为通过，本施工图已对初设专家意见进行修改，初设批复意见及执行情况
4、如下：1、桥梁基础位于深回填区域，应充分考虑土体变形对桥梁安全的影响，并采用处置措施。回复：按批夏意见，核实冲沟内弃土的稳定性，并提出相应可行的技术处理方案保证桥梁基础安全、方案可行。经现场踏勘以及地质钻探资料，该填土系两侧开发企业场内弃土形成，整个边坡完全为抛填、坡率较陡、填筑松散，同时填筑高度较高。整个弃土处于不稳定状态，直接将桥梁基础置于弃土之上存在很大的安全隐患，故必须进行处理。处理必须考虑边坡两侧的房屋已经要成、不可能将原土体完全清除的实际情况。故处理按照以下步骤逐步进行：1、稳定坡脚：原填筑体坡率陡、填土松散，直接在上面进行任何施工都存在安全隐患，故必须首先对边坡进行固脚处理。处理
5、的方式就是结合规划明渠标高，将冲沟沟底未填筑部分先行填筑，填筑标高204左右。填筑应分最大高差38m,呈“V”型沟谷，地形坡角1315；二号桥跨越冲沟，地形坡角2224,上下高差24.5In,V”型沟谷。两桥之间的道路地形平缓，起伏变化较小，目前正在整平，原地貌被破坏；二号桥后面一段道路（K0+940.000-K1+441.847）地形起伏变化较大，地形坡角1722,最大高差40.3m。勘察期间终点位置的水塘正在抛石挤淤、填方碾压，原地貌已破坏。3.2气象水文勘察区属亚热带温湿季风气候区，具雨量充沛、夜雨多、空气湿度大、云雾多、日照偏少等特点。根据重庆市气象局的气象观测资料，调查区内的气象特征
6、具有空气湿润，春早夏长、冬暖多雾、秋雨连绵的特点，年无霜期349d左右。勘察区内主要河流为嘉陵江，嘉陵江是长江主要支流，在朝天门汇入长江。拟建线路位于嘉陵江左岸，沿线为嘉陵江水系。该段线路附近嘉陵江河道蜿蜒曲折，线路经过处江水在自南东流向北西、江面宽约400%河床平均坡降0.28%o,最大流量44800m3s,最小流量242m3s,多年平均流量2160m3s,平均含沙量2.372kgm3.拟要桥梁跨越嘉陵江支流，枯季水量极小，雨季雨量充沛，常年洪水位188.43m（黄海高程、下同）、重现期十年洪水位192.43m、重现期二十年洪水位194.43m、重现期五十年洪水位196.63m、重现期一百年
7、洪水位198.43m（资料来源于重庆市规划局重规总199630号）：据重庆区域地质调查报告，洪枯水位落差30m以上。全年水位变化规律是24月为最低水位期，79月为最高洪水期，洪水时最大表面流速为5ms,枯水时表面流速为l2ms.三峡水库建成后，库区洪水期将低水位运行，一般保持在145m左右。因此，线路所在河段在三峡水库建成后一般仍接近天然河道特征，河道基本维持现状。道路区远离三峡水库班前吴淞高程175m回水位岸边线，最低点高程约为黄海高程179.5Im（吴淞高程为181.18mo三峡水库蓄水对道路区没有影响。层填筑碾压，分层碾压，填筑的单层厚度不得超过0.5m。填筑之后，原有边坡得到了一定程度
8、的加强，稳定性有了保障，为下一步处理提供了条件。填筑的横向范围应在桥梁边线两侧各20m的范围（保证足够的填筑体，该宽度为平台宽度，平台的用1:2.5的坡率放坡至现状地面标高）2、原边坡处理：沟底填筑至高程后，对原填筑体进行处理。将原填筑体不稳定的、已经有裂缝的坡体土体一律从高处清理至低处，初步形成缓坡。3、强夯处理：原抛填土体和本次坡脚后填筑的土体之间的填筑质量（压实度等）存在较大差异，为降低填土不均匀沉降、减少对结构基础的影响，故必须对全范围进行强夯处理。强夯的范围：横向范围应在桥梁边线两侧各20In的范围；纵向桥梁全长（故强夯面积约6000m2）,为增大处理厚度，强夯采用400Okn夯击能
9、，单个夯击点夯击次数I（TI2次，夯击点间距4.0m。4、形成最终缓坡：在夯击面上进行适度填筑，形成最终缓坡（坡率1:2.5左右）5、基础设计时考虑填土沉降对桩基产生的负摩阻等问题。采用以上处理措施后，设计认为，整个边坡的稳定性得到了保证，结构的安全也得到了保证，结构是安全的。于2018年11月6日下午，针对以上地基处理方案进行了专项论证咨询会，得出结论为地基处理的方法基本得当，桥梁方案可行。同时，桥下有规划明渠，若有条件，建议拟建桥梁和规划明渠同步实施，若无法同步实施，桥梁在施工过程中，尽可能的为桥下明渠预留实施条件。2、工程场地地质条件（地勘报告摘录）3.1地形地貌场地属川东平行岭谷区构造
10、剥蚀浅丘地貌，丘岭与洼地相间。勘察区内多为农田，地形呈梯级分布。最低点高程约179.51,最高点高程约244.71m,相对高差约71.8m,总体呈“鞍”状。一号桥跨越冲沟，冲沟切割深度较大，1)第四系全新统(Q41)1 素填土(Q4nd):杂色。主要由粘土夹砂泥岩碎石等组成。粒径以20250mm不等，含量约2025,为工程建设场地整平堆填，为新近堆填，未被污染。结合重型动力触探试验结果，人工填土结构松散稍密，稍湿。厚度O.5m(zk75)15.50m(zk95),场区内呈块状分布。2 粉质粘土(Q4el+dl)灰黄褐黄色。切面平整，手拍切面无水印，可搓成条，土芯干后不易击碎散。呈可塑状。无摇振
11、反应，具光滑面，韧性中等，干强度中等。该层在整个勘查区内分布较广，厚度一般为0.2Oin(zk81)5.50m(zk7)。*w*w*z彳、*w*w*wi*xz*w*z*x*2)侏罗系中统上沙溪庙组(J2s)分布于整个勘察范围。岩性为砂岩、泥岩，呈不等厚互层。3砂岩：灰白青灰色。矿物成分以石英为主，长石次之并含云母等。钙泥质胶结，中厚层状构造。强风化砂岩较破碎，呈散体状、块状；下部中等风化层岩芯较完整，为柱状及长柱状，层理较清晰，岩石强度较高，锤击声脆，岩质硬，广泛分布于整个场区。4泥岩：紫红色。主要由粘土矿物组成。泥质结构，中厚层状构造，含砂质。失水后自动崩解成碎块。上部强风化层岩芯呈碎块及散
12、粒状，岩块手捏易碎，风化网状裂隙发育，岩体较破碎，岩质软；下部中等风化层岩芯较完整，为柱状及长柱状，岩质较硬，广泛分布于整个场区。3.5水文地质条件1)地表水勘察区原始地貌为侵蚀、剥蚀丘陵，地表水随地形变化分布较明显。勘察区内地表水主要分布于地势低洼处，以地表径流和地下径流的方式汇聚于嘉陵江。勘察期间K0+160和K0+820处两条冲沟汇聚了冲沟两侧斜坡的地表3.3 地质构造根据区域地质资料及详细调查，场区位于龙王洞背斜的西翼，岩层产状285oZ9o(278o2910/509)。勘察区内主要有两组构造裂隙：LI组裂隙产状280300N7080(295oZ75o),延伸长度35m,发育间距2m,
13、浅部张开l5mm,无充填或少量泥质充填，节理面平直，结合差，为硬性结构面；L2组裂隙产状205214N7483(210oZ80o),延伸长度26m,发育间距1.53.0m,多数闭合，局部张开l3un,少量泥质充填，节理面平直，结合差，为硬性结构面。地质调查结合钻探揭示，勘察区边坡岩体砂岩层面及泥岩层面之间局部存在泥质充填及分布不连续的泥化夹层，砂岩层面中有泥化夹层分布，泥岩层面有少量钙质胶结。两组结构面结合一般，均为硬性结构面，砂泥岩层面结合程度很差，为软弱结构面。拟建场地，揭露基岩面形态与地貌形态较一致。坡顶基岩面埋深较浅，沟谷及平地基岩面埋深较深。基岩顶面埋深0.20m15.5m,基岩顶面
14、高程180.12m236.08no一号桥基岩面坡角一般在1122之间，二号桥基岩面坡角24左右；两桥之间的道路基岩面坡角917；k0+940kl+44L847段道路基岩面坡角629。场地钻探深度范围内的基岩可划分为强风化带和中风化带。1.4. 5.1强风化带：路线区基岩强风化厚度差异较大，砂岩强风化厚度多0.60(ZK93)-4.90m(ZK40),泥岩强风化厚度多0.4OIn(ZK88)5.OOm(ZK89)o强风化带内岩体较破碎，网状裂隙发育，岩体强度较低，岩体多呈碎块状。1.5. 5.2中等风化带：岩体较完整，强度较高；岩芯呈短柱长柱状。结合波速测试结果显示，中等风化地层岩体较完整3.4
15、 地层岩性勘察区出露岩土层从新至老为全新统残坡积粉质粘土(Q4el+dl),人工填土(Q4ml)和侏罗系中统上沙溪庙组砂岩、泥岩(J2s)o速（见声波测试报告）确定，素填土为软弱土，剪切波速取130s;粉质粘土为为软弱土，剪切波速取150ms,建议施工时在现场对压实填土重新检测剪切波速校核场地类别；基岩强风化剪切波速大于500ms小于800ms;基岩中风化剪切波速大于800ms3.8 设计参数取值原则及设计参数建议值（1）经检验合格的压实填土：按规范要求对人工填土夯实或压实处理，填料性质、压实系数应达到相关规范要求，填土压实系数应大于0.94,其承载力基本容许值取130kPa0如压实度不大于0
16、.94,承载力由静载试验确定。并补测填土的剪切波速及校核地宸效应评价。松散填土层负摩阻力系数取0.20o（2）可塑状粉质粘土：fao=150kPa;（3）强风化带砂质泥岩：fao=300kPa,强风化带砂岩：fao=500KPa中等风化带砂质泥岩：fao=900kPa,中等风化带砂岩：fao=2000kPa2、嵌岩桩的承载力特征值：中等风化带砂质泥岩天然抗压强度6.3MPa;中等风化带砂岩饱和单轴抗压强度35.9MPao3、场地内填土结构松散稍密，K0+060K0+150段其天然状态C取6Kpa,取21；饱和状态C取4Kpa,取19,K0+150K0+202段天然状态C取7Kpa,6取22。；
17、饱和状态C取5Kpa,6取20。；粉质粘土天然状态C取25Kpa,小取13.6；饱和状态C取16Kpa,巾取10.23。4、填方边坡放坡坡率：HW8m放坡坡率按1：L50,H8m应分阶放坡处理上阶按1：1.50,下阶按1：1.75。挖方边坡放坡坡率：土层按1：1.50；强风化基岩按1：LO0,中等风化带按1：0.75,边坡高度大于8m应分阶放坡处理。5、挡墙基底摩擦系数：粉质粘土取0.25；素填土取0.30；强风化泥岩取0.30,中等风化泥岩取0.40；强风化砂岩取0.35,中等风化砂岩取0.60。墙后填土重度20KNm3,综合内摩擦角取30水向下游流淌，现场调查目测流量约0.30.5m3so
18、K1+040-K1+240段微地貌为“U”型沟谷地貌，两侧斜坡的地下水向沟谷中间汇聚，形成大大小小的水潭，由于沟谷中间比较平缓，地表水向外排泄缓慢，大部分以地下径流的方式排泄。勘察区内的地表水主要受大气降水的补给。2）地下水场区原始地貌为侵蚀、剥蚀浅丘地貌，地表为笫四系全新统粉质粘土，为相对隔水层，松散填土为透水层，下伏基岩为砂岩、泥岩互层，泥岩为相对隔水层，砂岩为相对弱透水层。地下水类型主要为松散层孔隙水和基岩裂隙水，地下水主要接受大气降水的渗入补给，随地形向场地外低处排泄。根据水文地质调查，K1+080K1+130段有地下水渗出汇聚成水潭，可见勘察期间孔隙水和基岩裂隙水丰富。根据钻孔水位观
19、测，斜坡上的钻孔水位较深，地势低洼处的水位较浅，水位变化随地形变化明显，分布比较规律。根据相邻工程经验及金海大道工程勘察报告水质分析报告，该区域地下水按HI类环境S042-、Mg2+、0H-、总矿化度对混凝土结构均有微腐蚀；在A类条件下对混凝土结构有微腐蚀（微PH值腐蚀，微侵蚀性C02腐蚀）；Cl-在干湿交替条件下对钢筋混凝土结构中钢筋有微腐蚀。3. 6不良地质作用及特殊性岩土勘察区域内没有发现危岩崩塌、滑坡、泥石流、地下采空区、地下洞室等不良地质现象。地层连续稳定，亦无断裂构造，场地整体稳定性好。3.7地震效应评价根据建筑抗震设计规范（GB50011-2010）,场地抗震设防烈度为6度，设计
20、基本地震加速度为0.05g,设计地震分组为第一组。场地覆盖层主要为填土、粉质粘土。按照最终平场高程，根据线路平场高程以下各土层性质与土体厚度计算等效剪切波速，并分析各线路段的抗震地段。结合重庆地区经验跟剪切波测(3)公路坛工桥涵设计规范(JTGD612005)(4)公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG33622018)(5)公路桥涵地基与基础设计规范(JTGD632007)(6)城市桥梁抗震设计规范(CJJ166-2011)(7)公路桥梁抗震设计细则(JTGTB02-01-2008)(8) 公路桥涵施工技术规范(JTGTF50-2011)(9)城市桥梁工程施工与质量验收规范(CJJ
21、22008)(10)钢结构焊接规范(GB50661-2011)4. 3其他设计依据(1)铜筋混凝土用钢第1部分：热轧光圆铜筋(GB1499.1-2017)(2)钢筋混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢筋(GB1499.2-2018)(3)钢筋混凝土用钢笫3部分：钢筋焊接网(GB1499.3-2010)(4)钢筋机械连接技术规程(JGJ1072016)(5)钢筋焊接及验收规程(JGJ182012)(6)预应力混凝土用钢绞线(GB/T5224-2014)(7)预应力筋用锚具、夹具和连接器(GB/T14370-2015)(8)重庆市市政基础设施工程预应力施工质量验收规范(DBJ50-134-2012)(9
22、)城市桥梁桥面防水工程技术规程(CJJ139-2010)(IO)公路桥梁伸缩装置通用技术条件(JT/T327-2016)(11)公路桥梁板式橡胶支座(JT/T4-2004)(12)公路桥梁盆式支座(JT/T391-2009)(13)混凝土结构设计规范(2015版)(GB50010-2010)(14)混凝土结构耐久性设计规范(GB/T50476-2008)5、桥梁工程设计6、岩石地基水平抗力系数：中等风化泥岩40MNm3,中等风化砂岩200MN/m3,粉质粘土和素填土水平抗力系数的比例系数m取IOMN/m4,素填土水平抗力系数的比例系数m取6MN/m4o4、设计技术标准和主要参数4.1 主要技术
23、标准1桥梁分类重要中桥2设计荷载汽车荷载：城-A级(考虑到重型车辆行驶频繁)3桥梁净高25.Om4桥梁纵坡2.0%5标准路幅20m=3.0人行道+14.Om车行道+3.0人行道6温度荷载箱梁体系温度升温取30,降温取20,箱梁混凝土浇筑、伸缩缝安装等施工温度取20,日照温差按JTG3362-2015规定的温度场计算7风荷载重庆地区100年一遇的基本风压为3=O.45kNf1128地震设防类别场地地震基本烈度为6,设计基本地震加速度值为0.05g,按7构造设防。9设计基准期100年10设计使用年限100年11设计安全等级一级12环境类别1类13最大裂缝宽度Wttlt=0.2mm(普通钢筋混凝土构
24、件)4.2 采用或参考的设计规范(1)城市桥梁设计规范(CJJ11-2011)(2)公路桥涵设计通用规范(JTGD60-2015)的有关规定。(2)预应力锚具采用sl5.2规格的群锚体系。锚具应具有可靠的锚固性能和足够的承载能力，锚具产品的检睑应按相关规定进行。(3)预应力管道采用与锚具对应的塑料波纹管道，并采用真空辅助压浆工艺，以保证压浆质量，提高预应力钢束的耐久性。(4)预应力管道压浆材料采用性能稳定、强度等级为M50的纯水泥浆，必须保证压浆饱满密实。为满足压浆质量的要求，压浆浆体可以加入部分的外加剂，以改善浆体的性能。外加剂应与水泥具有良好的相容性，且不得含有氯盐、亚硝酸盐或其他对预应力
25、筋有腐蚀作用的成分。5.1.4 桥面铺装材料桥面铺装采用IoCIn等厚铺装，双层铺装结构(上层4cmAR-AC-13+下层6cmAC-20)o在箱梁和铺装间设置柔性防水粘结材料，材料各项指标满足城市桥梁桥面防水工程技术规程(CJJ139-2010)的要求。桥面防水施工工艺与防水材料要求相匹配。5.1.5 伸缩缝桥梁采用GQF-80型钢伸缩缝，伸缩缝的材料及其成品的技术要求应符合交通行业标准高速公路桥梁伸缩缝维修与更换技术规程(DB34/T2396-2015)的有关规定。伸缩缝的初始缝宽需根据安装时的常温进行反算及预设固定。5.1.6 支座现浇箱梁使用采用GPZ(II)型盆式橡胶支座，支座均应满
26、足交通部现行相关行业标准要求。各支座安装必须水平，安装技术要求详见支座生产商的安装说明。5.1.7 钢板桥梁预埋件采用Q235-B.Z铜。Q235钢其化学成份及力学性能应符合桥梁根据道路设计确定的平面、纵断面，横断面设计图进行设计。上部结构设计为预应力钢筋混凝土连续箱梁型式。具体设计内容包括：桥梁上部、桥墩、承台、桩基、全桥的伸缩缝、支座、人行道栏杆、桥面铺装、桥面排水及防撞栏杆。5.1 主要材料5.1.1 混凝土C50混凝土：预应力混凝土箱梁、封锚混凝土、支座垫石、支座垫平块等；C50钢纤维杜：伸缩缝；C40混凝土：桥墩墩柱；C35混凝土：桩基、承台；C30混凝土：人行道支墩及挂板、人行道栏
27、杆立柱基础、人行道板、人行道栏杆踢脚。5.1.2 普通钢筋设计采用HPB300、HRB400钢筋。HPB300钢筋材料和连接应满足钢筋混凝土用钢第1部分：热轧光圆钢筋(GB1499.1-2017)的规定；HRB400铜筋材料和连接应满足钢筋混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢筋(GB1499.22018)的要求。除特别说明外直径22Onlin的钢筋均采用机械连接，接头连接等级为I级，连接区段内的接头率不大于50%,并满足钢筋机械连接技术规程(JGJ1072016)要求。5. 钢筋焊接网：设计主要采用DlO规格的钢筋焊接网，其材料应满足相关现行规范的要求。6. 1.3预应力材料(1)预应力钢绞线采用高
28、强度低松弛(H级松池)七股型钢绞线，公称直径15.2mm,公称面积14OmnI2,标准强度fpk=1860MPa,弹性模量E=1.95X105MPao其应符合图纸要求及预应力混凝土用钢绞线(GB/T5224-2014)5. 2桥梁工程设计5.1 .1桥型布置及跨径的划分桥面宽度20.0m,跨度布置为：(3x30)=90m,单联预应力混凝土连续箱梁。5.2 .2桥梁横截面布置(与道路中线垂直方向)桥梁上部结构采用斜腹板现浇预应力混凝土连续箱梁，单箱三室断面，桥梁宽度20.0m：箱梁梁高1.7m,翼缘悬挑长度为2.5m,翼缘端部厚0.2m,根部厚0.50m；箱梁顶板厚0.25m、底板厚0.25m,
29、腹板跨中摩0.5m,为增强支点处箱梁的抗剪能力，支点附近腹板宽度渐变为0.9m。5.3 .3桥面坡度本工程桥梁桥面纵坡采用墩身标高、支座垫平块高度调整，以满足路线纵坡变化的要求。桥面横坡通过支撑垫石高度调整。在支承处箱梁梁底设置垫平块，构造上确保主梁的横截面为等高和箱梁支座水平设置。5.4 .4桥墩及基础(1)墩身桥墩采用直径1.5m圆墩，墩顶设置墩帽。(2)基础桥墩基础均采用桩承式基础，直径1.5m的钻孔桩基础，经计算和构造要求确定嵌岩深度，具体请详设计图。根据桥墩柱位处钻孔资料及公路桥涵地基与基础设计规范(JTGD63一2007)第5.3.4条、第5.3.5条的要求，本设计对桥墩桩基嵌岩要
30、求如下：桩基础：一般情况下，桥墩桩基均置于完整中风化基岩中，嵌岩深度不小于3倍桩径，嵌岩段基岩单轴抗压强度(砂岩取饱和值，泥岩取天然值)不小于6.OMPa;桩基嵌岩越算点至斜坡面完整岩石的水平距离应大于5.Om,桩底桩基外边缘至斜坡面完整岩石的水平距离应大于9.Omo(GB/T700-1998)标准中有关的规定。5.5 .8涂装根据混凝土桥梁结构表面涂层防腐技术条件(JT/T695-2007),选用涂层体系。对主桥桥墩、主梁、人行道支墩、防撞栏杆支墩外露部分进行涂装。首先应对结构进行冲洗，清除杂物并局部坑洞进行填补，然后对桥梁外露混凝土结构进行打磨光面处理，使其外观平整、无毛刺、无渣块、无蜂窝
31、麻面，方可进行涂装。混凝土外面表涂装颜色统一采用建筑籁色的表示方法(GB/T18922-2008)中的1374号饰面。混凝土外表面采用的涂袋体系如下表所示：混凝土结构外露面方护涂层厚度表位置涂层编号配套涂料名称涂层厚度备注混凝土结构原始表面S2.08环氧封闭漆50Pm工地涂装表面涂层底层环氧树脂漆100ym工地涂装面层氟碳漆60Pm工地涂装主要施工步躲如下。(1)基层清理(高压淡水冲洗、清除油污)；(2)基层打磨，缺陷处理，待干燥后刮涂腻子两道：(3)待腻子层干燥后，打磨平整；(4)环氧封闭底漆12道；(5)油性氟碳漆面层两道；(6)须对各涂层进行检查、检测、检验。涂层的各项性能检验，性能测试
32、、施工工艺及验收标准应符合混凝土桥梁结构表面涂层防腐技术条件(JTT695-2007)o桥面排水孔沿道路两侧车行道边线进行布设，每5.Om设置一个，平面布置可适当调整纵桥向间距，积水口高度80三,与排水口对应设置，积水口口沿采用花岗石，并应在沥青混凝土铺装之后再进行安装，以保证安装质量和平整度。横向排水管的水接入纵向排水管中，落水管采用300PVC管从桥墩位置处排入市政排水系统。(3)伸缩缝采用型钢伸缩缝，缝宽80mm。伸缩缝伸缩量由温度变化引起的伸缩量和混凝土收缩、徐变引起的伸缩量两部分组成。设计时假设伸缩装置的安装温度为最高有效温度Tmax(44X2)和最低有效温度TnIin(2.5t)的
33、中间值，但实际安装温度往往与设计假定值不同，此时，应根据实际安装温度对伸缩装置的预压量作相应调整。考虑到多方面因素的影响，在选择伸缩装置规格时，按基本伸缩量取30%的富裕度，根据确定的伸缩长度和以上计算原则，设计选用符合交通行业标准JT/T327-1997的型钢伸缩缝，型钢材料不低于Q345B钢材强度，型钢应采用热浸锌防腐处理，其保护膜厚度不小于0.8mm。伸缩装置中防尘、防水所使用橡胶材料为氯丁橡胶，严禁使用再生橡胶。(4)支座现浇箱梁采用GPZ（三）型盆式橡胶支座。盆式支座的选用应满足交通行业标准公路桥梁盆式支座(JT/T391-2009)的要求。盆式支座底盆横向沿桥墩轴线设置，盆塞及上支
34、座板纵向沿桥轴线方向设置。上支座板中心相对于盆底中心间水平距离，应根据浇筑箱梁混凝土时的温度与+10的差值加以调整，并通过梁底垫平块保证支座水平，其安装应按厂家要求进行。5.6 .7抗震设计根据中国地宸烈度区划图(1990)、中国地宸动参数区划图(GB18306-2015),场地地宸基本烈度为6(7构造设防)。设计基本地震加速度值为0.05g。本次初步设计拟定采用以下结构抗宸措施：桩基施工开挖时，基底标高的确定应由勘察单位及设计单位人员到场确认。基坑需作综合验收，岩石试块的强度、班基嵌入岩层的岩面走向、嵌岩深度等指标均需有正式的文字报告方可进行桩基验收。本工程设计桥位处地质条件较差，桥梁施工前
35、，需先进行地质处理及平场，然后再进行桥梁的施工，在施工位于平场回填土中1基时，可能会出现埸孔掉块情况，建设位于回填土中的桩基部分，采用钢护筒进行防护。5. 2.5检面配筋设计(1)钢筋混凝土结构上部结构根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG3362-2012),公路桥梁抗震设计规范(JTG/TB02-01-2008)的要求进行设计。桥墩的设计主要验算截面强度、应力和裂缝宽度。桩的设计按嵌岩桩计算承载力，并验算截面强度。除特殊注明外，钢筋最小净保护层厚度按以下数值采用：班基：主筋净保护层厚度70mm；桥墩：主筋净保护层厚度40mm；梁体：主筋净保护层厚度30mm；人行道构件、栏杆：
36、主筋净保护层厚度30mm；箍筋：钢筋净保护层厚度25mm；其他表层钢筋：钢筋净保护层厚度20mm(2)预应力混凝土钢束布置有竖弯、平弯形式，所有弯曲均采用圆弧曲线。预应力连续箱梁按部分预应力A类构件设计。5.2.6桥面系及附属工程设计(1)桥面铺装桥面铺装面层采用橡胶沥青混凝土铺装，总铺装厚度100mmo(2)桥面排水（6）支座的耐久性对结构的耐久性也是很重要的，设计从支座的结构、材料、防腐等各方面进行综合考虑，墩顶预留足够的起顶位置和高度，定时检查，必要时更换支座，确保结构的安全。5.2.10桥位处现状边坡处理设计桥梁处冲沟边坡为周边房建开发单位开挖弃殖形成，边坡完全为抛填、坡率较陡、填筑松
37、散，同时填筑高度较高。整个弃土处于不稳定状态，直接将桥梁基础置于弃土之上存在很大的安全隐患，故必须进行处理。处理必须考虑边坡两侧的房屋已经建成、不可能将原土体完全清除的实际情况。故处理按照以下步骤逐步进行：1、稳定坡脚：原填筑体坡率陡、填土松散，直接在上面进行任何施工都存在安全隐患，故必须首先对边坡进行固脚处理。处理的方式就是采用稳定坡率1:2.0接1:2.5的坡比放坡，将冲沟沟底未填筑部分先行填筑，填筑标高204左右。填筑应分层填筑碾压，分层碾压，填筑的单层厚度不得超过0.5mo填筑之后，原有边坡得到了一定程度的加强，稳定性有了保障，为下一步处理提供了条件。填筑的横向范围应在桥梁边线两侧各2
38、0m的范围（保证足够的填筑体，该宽度为平台宽度，平台的用1:2.5的坡率放坡至现状地面标高）。2、原边坡处理：沟底填筑至高程后，对原填筑体进行处理。将原填筑体不稳定的、已经有裂缝的坡体土体一律从高处清理至低处，初步形成缓坡。3、强夯处理：原抛填土体和本次坡脚后填筑的土体之间的填筑质量（压实度等）存在较大差异，为降低填土不均匀沉降、减少对结构基础的影响，故必须对全范围进行强夯处理。强夯的范围：横向范围应在桥梁边线两侧各20m的范围；纵向桥梁全长，为增大处理厚度，强夯采用400Okn夯击能，单个夯击点夯击次数10-12次，夯击点间距4.0m。4、形成最终缓坡：在夯击面上进行适度填筑，形成最终缓坡（
39、坡率1:2.5左右）5、进行桥梁基础的开挖及施工。(1)尽量采用连续结构，加强结构整体性：(2)适当增大桥台台长；(3)适当加大桥墩间横向间距，增大桥梁整体抗震能力；(4)适当加大桥墩及桩基截面，加强墩柱与桩基的钢筋构造，增加其刚度及抗弯惯性矩；(5)适当加强域班结合部位潜在塑性较区域的钢筋构造，增强抗震能力。5.2.8预拱度设计上部箱梁为预应力结构，预应力张拉完成后梁体上拱，为此，上部梁体不需专门设置预拱度，但施工单位应考虑因地基沉降及支架变形对梁体的影响。5.2.9耐久性设计结构耐久性设计是一个系统工程，涉及到设计方式、施工质量、监理控制及管理部门后期对结构的养护维修措施等各方面。本项目结
40、构耐久性设计依据公路工程混凝土结构防腐蚀技术规范(JTG/TB07-01-2006)和中国土木工程学会标准CCES01-2004混凝土结构耐久性设计与施工指南(2005年修订版)提出的标准、要求进行设计。设计基本要求如下：(1)本项目桥梁结构所处环境类别按I类考虑：(2)桥梁工程设计基准期为100年；(3)严格控制混凝土的强度等级、水灰比和原材料的选用，加强配合比设计，控制混凝土的指标，尤其是最大碱含量的控制，同时要求混凝土拌合物具有良好的塌落度、均匀性、保水性能；(4)控制混凝土中钢筋的保护层厚度；(5)钢筋混凝土结构通过增加配筋、增大截面尺寸等措施限制裂缝宽度；最大碱含量3kgm3（或使用
41、非碱活性骨料）。对于预应力混凝土构件，最小胶凝材料2350kgm3,最大氯粒子含量0.6%o0当采用碱活性骨料时，混凝土的含碱量最大限值同时应符合混凝土碱含量限值标准（CECS53）的规定要求。（5）混凝土在满足设计强度要求的前提下，尽量降低水泥用量，采用发热量较低的水泥，加大骨料粒径增加碎石用量，改善骨料级配，降低水化热，控制混凝土内外温差在251以下。（6）现浇硅若采用泵送舲，坍落度为1620cm。（7）在炎热天气，混凝土应在夜间浇注，入模温度应控制在32。C以下。（8）殓试件应采用与结构相同的硅、相同的浇筑方法和养护条件。梁体硅试件应在同等条件下进行养护，养护时间不应小于714天，采用两
42、次浇筑混凝土的施工工艺时，先期浇筑部分终凝后必须将混凝土进行凿毛并清洗干净，凿毛不得采用机械或者电锤（避免钢舫扰动），应采用人工凿打。必须保证两次混凝土的良好结合。对于桥梁等大面积裸露的混凝土，应加强混凝土的初始保湿养护，可在浇筑完成后设置棚罩并在混凝土收浆后覆盖混凝土表面同时洒水养护。覆盖式注意不得损伤混凝土表面，也不得对钢筋等造成扰动。养护期间，应保证混凝土梁体（包括模板）的充分湿润。（9）除了施工单位提供试块实验报告外，监理单位依据工程具体要求，可采用随机无损检验，以确认混凝土的施工质量及及强度等级是否满足设计要求。6.1.2水泥（1）混凝土要求采用普硅水泥配制，宜使用同一厂家同一品牌的
43、水泥（水泥等商品应具有专业部门的质量检验合格证）。（2）为了控制球早期强度的过快发展，水泥中C3A含量不宜超过8%,水泥细度（比表面积）不超过380m2kg,游离氧化钙不超过1.5%。6、施工要点施工必须严格遵守公路桥涵施工技术规范(JTG/TF50-2011)和城市桥梁工程施工与质量验收规范(CJJ2-2008)的要求。施工放样时，需注意衔接部位坐标及高程准确无误，并用多种可能的方法校核。了解工程地质勘察资料，熟悉场地工程地质状况，更好地组织施工。6.1 混凝土施工前必须做好配合比试验(强度、弹性模量、收缩率、初凝时间等)，综合考虑施工程序、工期安排、环境影响等各种因素，通过试验，保证混凝土
44、强度，减小混凝土收缩徐变的不良影响。混凝土的内在质量和外观均应严格控制。混凝土浇筑时应保证浇筑进度和振捣密实，所有工作缝应认真凿毛清洁，确保新老混凝土的结合强度，并应注意混凝土的养生。所有外表面均应达到平整、光洁。6.1.1 配合比(1)所有的混凝土配合比均应满足公路桥涵施工技术规范(JTG/TF50-2011)和混凝土结构耐久性设计规范(GB/T50476-2008)的规定。(2)为提高混凝土的耐久性能，确保结构设计使用年限，防止混凝土开裂，混凝土中应通过配合比试验掺入适量的优质膨胀剂，以补偿混凝土收缩。混凝土的收缩率需控制在2X10-4以下，对于桩基混凝土，应采用微膨胀混凝土(补偿收缩混凝
45、土)，膨胀率为2X1OY_4X1(H1,具体设置部位为桩基、桥墩、盖梁、混凝土箱梁等重要的铜筋(预应力)混凝土结构，对于一般的挡护结构则可以不设置。(3)养护要求：碎硬化后要进行专人浇水养护，养护时间不少于14天，冬季施工浇注硅要采取保湿保温养护措施。(4)混凝土的指标规定：C40及C40以上混凝土以上最大水胶比WO.42,其它最大水胶比WO.42,最小胶凝材料2300kgm3,最大氯离子含量2%。，绑扎垫块的铁丝头不得伸入净保护层内，不得使净保护层垫块成为钢筋腐蚀通道。垫块数量不应过少，应保证所有钢筋的净保护层均满足设计要求。6.2钢材(1)普通钢筋、预应力钢材和锚具应按设计技术指标和型号进
46、行采购，并按有关质量检验标准进行严格的检验，遵照施工技术规范及有关要求进行施工，禁止使用改制钢材。(2)凡因施工需要，断开的钢筋当再次连接时，必须进行焊接，并应符合施工技术规范的有关规定。(3)当钢筋和预应力管道在空间上发生干扰时，可适当移动普通钢筋的位置，以保证钢束管道位置的准确。钢束锚固处的普通钢筋如影响预应力施工时，可适当弯折，但待预应力施工完毕后应及时恢复原位。施工中如发生钢筋空间位置冲突，可适当调整其布置，但应确保钢筋的根数和净净保护层厚度。(4)如因浇筑或振捣混凝土需要，可对钢筋间距作适当调整。(5)施工时应结合施工条件和施工工艺安排，尽量考虑先预制钢筋骨架(或钢筋骨架片)、钢筋网
47、片，在现场就位后进行焊接或绑扎，以保证安装质量和加快施工进度。(6)如锚下螺旋筋与分布筋相干扰时，可适当移动分布钢筋或调整分布钢筋间距。(7)钢筋直径中20时采用等强剥助滚轧直螺纹连接，接头等级I级。6.3下部结构(1)各墩桩基硼均未设备用秘，施工单位应精心施工，确保工程质;设计桩长及班底标高根据地质钻孔资料确定，如实际地质情况与钻孔资料出入较大时，应及时通报设计单位，并根据地勘、监理及建设单位意见适当调蛇标高及班长，以满足桩基设计承载力要求。施工前应编制施工组织井报各参建单位审查，确认后方可施工。(3)符合公路桥涵施工技术规范(JTGTF50-2011)及通用硅酸盐水泥(GB175-2007)等要求。6.1.3掺和料和外加剂(1)矿物掺和料必须品质稳定
