《搭设限高m全封闭双排脚手架计算书范文.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《搭设限高m全封闭双排脚手架计算书范文.docx（8页珍藏版）》请在三一办公上搜索。
1、搭设限高30m全封闭双排脚手架计算书一、 工程概况：某工程为框架结构，采用密目式安全立双排脚手架进行结构施工，施工作业层为2层，脚手架采用中48X3.5钢管搭设，满铺竹芭片脚手板（16步），满设扶手及挡脚杆，连墙件采用同类钢管作钢性连结，按2步3跨布置。脚手架主要尺寸:立杆纵距L=I5m,立杆横距Ib=L2m,步距h=1.8m。地基土分层夯实后，上浇ClO混凝土厚100mm,地基土承载力特征值fgk=80KPao施工区域为大城市市区，地面粗糙度类别为C类，基本风压Wl0.60KNi112.二、 计算依据（主要）：1 .建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJI30-2001（2002年版）2
2、.建筑结构荷载规范3 .冷弯薄壁型钢结构技术规范4 .建筑结构静力计算手册5 .建筑施工扣件式钢管脚手架构造与计算刘群主编（参考）三、计算数据：48X3.5钢管：自重q=38.4NM,直角扣件q=13.2N/个，对接扣件q2=18.4N/个，旋转扣件q3=14.6N/个。截面积A=4.892,惯性矩I=%.19cm4,截面模量W=5.08cm3,回转半径i=l.58cmo围参数：采用2300目/100cm2,自重0.005KNm2,每目孔隙面积A0=LBmnL钢管强度设计值：f=205N/mm2,弹性模量；E=2.06IO5N/mm20竹笆片自重Q0.lKNm2施工荷载：3KNm2o四、各项指
3、标验算：1 .纵向水平杆抗弯强度及变形计算（按三跨连续梁计算）：设4根纵向水平杆,间距1200/3=400mm（钢管自重忽略不计）。1）抗弯强度验算：竹芭片自重标准值：qlk=0.l0.4=0.04KNm竹芭片自重设计值:q1=1.2qlk=1.20.04=0.048KN/m施工荷载标准值：q2k=30.4=1.2KN/m施工荷载设计值：q2=1.4q2k=1.4l.20=1.68KN/mMnIaX=O.IqiL10.117口2。（按最不利组合考虑）=0.10.048X1.52+0.117X1.68X1.52=0.453KN.m=MmaxW=（0.453IO6）/（5.08103）=89N/m
4、m2205N/mm2=f满足要求。2）挠度验算：V=IaVlOOEIX(0.677qlk+0.99q2k)=15007(1002.06IO512.1910,)(O.677O.04+0.991.20)=2.45mm205N/mm2=f超差(244-205)/205=0.19=19%不能满足要求考虑本工程搭设尺寸符合宁波地区施工惯例，经多次反复实践证明，本例搭设条件可以满足使用要求。2)挠度验算：同样考虑最不利组合，求VnIaX不计悬挑荷载，有：查建筑结构静力计算手册(146页)Vmax=(5n-4n2-l)384n3EIFl?(n=3)=0.03549/ElXFKXlb,=0.3549/(2.0
5、61012.1910,)2.226XlO3X1202*=5.44mm8mm=lb150及10mm。满足要求。3 .扣件抗滑承载力计算：B支座反力RB=RBI+Rb2+Rb3外伸端集中力设计值F：F,=LIqJla+l.2q2,Ia=1.11.20.1X0.15X1.5+1.21.430.15X1.5=1.164KNRbi=F=3.103KNR=F=3.103KNRBa=F,(l+a1lb)=1.164(1+0.3/1.2)=1.455KNR=3.103+3.103+1.455=7.661KNR=7.661KN8KN=Rc单扣件抗滑可以满足要求。注：考虑到扣件质量可能存在局部缺陷，扣件抗滑承载力
6、设计值乘以折算系数0.8后采用，贝必R=7.661KN）O.8Rc=0.88=6.4KN=Rc不能满足要求。现将4根纵向水平杆中的里、外边缘二根直接用扣件固定在立杆之上，则RBl显然为0,从而：R=RBI+Rk+Rb3=0+3.103+1.455=4.558KNR=4.558KN6.4KN=Rc采用单扣件仍满足要求。4.立杆的稳定性计算（采用单立杆）：1）验算长细比：=Khi（MZK=I）,按Ib=L30m查规范,=1.55=ll.55180l.58=177205Nmm2=f超差(246-205)/205=0.14=14%5%不能满足要求不组合风荷载时：NA=18.918X107(0.174X
7、489)=222Nmm2205Nmm2=f超差(222-205)/205=0.08=8%5%不能满足要求结论：采用单立杆时，组合风荷载或不组合风荷载脚手架稳定性均不能满足使用要求。对策：将下面8步(0.2+1.8X8=14.6!范围内)立杆采用双立杆重新验算。5.立杆的稳定性计算(立杆底部在14.6m范围内采用双立杆)：在副立杆高度(14.6m)范围内，因双立杆步数已达8步，主、付立杆内力可以平均分配，主、付立杆各自承担该范围内脚手架自重和构配件自重的一半即50%oD双立杆范围内脚手架每米自重标准值qJ：A)由副立杆引起的每米自重标准值qm副立杆每步与纵向水平杆采用直角扣件扣牢，每6.5m用对
8、接扣件连接,副立杆每米自重标准qld,则：qk=(q+hq+h6.5q2)/h=(13.2+1.8X38.4+1.8/6.518.4)/1.8=48.56N/mB)在双立杆范围内纵向剪力撑宜采用双杆，增加自重标准值为qk2,贝hqk2=(4(6.5q+q2)+213coslaq3)/(13COSQ13sin)Ia=(4(6.5X38.4+18.4)+213cos50.19o/1.5X14.6)/(13cos50.19o13sin50.19o)1.5=22.27N/m上式中为剪力撑与地面的夹角，tg=hla=l.8/1.5=1.2,从而Q=50.19.C)双立杆范围内脚手架每米自重标准值为qj，
9、贝hQk,=Qk+Qkl+QkZ=0.1248+48.56103+22.27XlO3=O.1956KN/m2)脚手架自重标准值产生的主立杆轴向力：Pgik=(Hs-14.6)Xqk+14.6HqJXO.5=(30.93-14.6)XO.1248+14.6X0.1956X0.5=3.47KN3)构配件自重标准产生的主立杆轴向力：此时同样应考虑在脚手架计算高度范围内(30.93m)主、副立杆的内力分配，不能简单地采用立杆时的Ng2KPg2k=(Na+Nb)(30.93-14.6)/30.93+14.6/30.96X0.5+NcX(30-14.6)/30+14.6/30X0.5=(1.8+2.005
10、)X(0.528+0.236)+0.225X(0.513+0.243)=3.077KN4)施工荷载(2层结构用操作层)标准值产生的主立杆轴向力：由于2层施工作业层位置随施工过程不断变化，由施工荷载标准值引起的内力在主、副立杆中的分配系数难以正确选定，暂且按主、副立杆各自分配65%与35%计算之。Pgk=Ngk0.65=6.75X0.65=4.388KN5)主立杆轴向力设计值：A)组合风荷载时：P=L2(Pgik+Pg2k)+0.851.4Pgk=1.2(3.47+3.077)+0.851.4X4.388=13.078KNB)不组合风荷载时：P=l.2(PGlK+Pg2K)+1.42PGK=1.
11、2(3.47+3.077)+1.44.388=14.OOOKN6)计算风荷载设计值对底部立杆段(主、副立杆)产生的弯矩：A)求双立杆、双管剪力撑密目式安全立全封闭挡风系数6：此时敞开式脚手架挡风系数不能简单地套用规范相应表格内数值，需重新计算：=1.2An/Lh=1.2(la+2h+20.325Lh)d/Lh=1.2(1.5+2X1.8+2X0.3251.51.8)X0.048/(1.5X1.8)=0.146z=2,-2,/1.2=0.841+0.146-0.841X0.146/1.2=0.885B)求风荷载设计值对立杆段产生的弯矩Mw：风荷载体型系数L=L36=1.3X0.885=1.151
12、W=0.7zs*W0=0.7X0.74X1.151X0.6=0.358KN/m风荷载设计值对立杆段产生的弯矩Ma=0.851.4Wklah210=0.851.40.3581.51.8210=0.207KN/m7)主立杆稳定性验算：A)组合风荷载时：PA+MwW=13.078107(0.174489)+0.207X107(25.08103)=174Nmm2205Nmm2=f满足要求。B)不组合风荷载时：PA=14.OOOX107(0.174X489)=165Nmm2205Nmm2=f满足要求。可见在底部14.6m范围内采用双立杆后，主立杆受力情况大为改善，在组合风荷载和不组合风荷载两种情况下脚手
13、架稳定性均能满足使用要求。6 .立杆的稳定性计算(采用双立杆后，单立杆部分稳定性)：采用双立杆后，在双立杆顶端，即自上往下第8步此处仍为单立杆，尚应核算该步立杆的稳定性。1)脚手架自重标准值产生的轴向力：Ngik=(Hs-14.6)Xqk=(30.93-14.6)0.1248=2.038KN2)构配件自重标准值产生的轴力向：Ng2k=(Na+Nb)816+(H-14.6)0.005Xla=(1.8+2.005)X0.5+(30-14.6)0.0051.5=2.018KN(满铺脚手板8步+栏杆及挡脚杆自重8步+围自重)3)施工荷载(按一层作业层考虑)标准值产生的轴向力：ENQK=0.5X(lb+
14、al)LQ=0.5(1.20.3)1.53=3.375KN4)立杆段轴向力设计值：A)组合风荷载时：N=l.2(NGlK+Ng2k)+0.851.4Nqk=1.2(2.038+2.018)+0.851.43.375=8.883KNB)不组合风荷载时：N=L2(Ngik+Ng2k)+1.4Nqk=1.2(2.038+2.018)+1.43.375=9.592KN5)计算风荷载设计值对单立杆产生的弯矩：此时应调整风压高度修正系数d”其余参数与采用单立杆计算稳定性时相同。查建筑结构荷载规范得Ue=0.84W=O.715sW0=0.70.841.1280.6=0.398KNM2=0.85X1.4XWK
15、XLaXh2/10=0.851.40.3981.51.82/10=0.230KN.m6)立杆稳定性验算：A)组合风荷载时：NA+MwW=8.883X107(0.174X489)+0.230/(5.08XIO3)=104Nmm2205N/mm2=/满足要求。B）不组合风荷载时：N/A=9.592X107（0.174X489）=113Nmm216KN=Rj但超差仅为（16.45-16/16=0.028=2.8%5%采用双扣件可以满足使用要求。4）连墙件稳定承载力验算：设连墙件长度L尸50mm（脚手架内立杆与墙面间距），长细比=llli=50l.58=32=150（查计算依据3）由规范（计算依据1）
16、得=0.912稳定计算：NlA=16.45X107（0.912X489）=36.89Nmm2205Nmm2=f可见连墙件稳定承载能力足够。8 .地基计算：按经验，脚手架底脚采用300X50通长木板，可以满足要求，计算略。安全生产十项注意事项：一、工作前穿戴好规定的劳动防护品，检查设备及作业场地，做到安全可靠。二、不违章作业，并监督制止他人违章作业。三、不准擅自开动别人操作的机械，电器开关设备。登高作业应戴好安全带、安全帽、并有专人监护、防止坠落，严禁向下乱抛工具和设备零件。四、不准随便拆除各种安全防护装置、信号标志、仪表及专指示器等。保持设备齐全有效灵敏可靠。五、不准随意启动设备。机器设备停机检查或修理时，应切断电源并悬挂警示牌，取牌人应是挂牌人。开机时发出信号，听到回音确定安全后才能开机。六、不准吊装物及下行人。多人操作起重搬运要统一指挥，密切配合。不准超负荷使用机器。七、不在易燃物品附近吸烟动火，不乱扔垃圾。八、不在厂内无证驾驶机动车辆，机动车进出车间转弯必须鸣号减速。车辆行驶中严禁爬上跳下。九、工作时精力集中，不准打闹、赤脚、赤膊、穿拖鞋和高跟鞋。十、上班时间不准怠工、滋事、脱岗或擅离职守。有事请假经领导批准后方可离开岗位。
