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1、水污染控制工程,唐玉朝 安徽建筑工业学院环境科学与工程系E-mail:Department of Environmental Science and Engineering,Anhui University of Architecture,第四节,曝气原理与设备,1,曝气原理,1.曝气原理,1.1 气体传递原理 Fick定律：vd=D,.（1）vd 表示物质的扩散速度,单位时间内单位断面面积上通过物质的质量,kg/m2h；D 表示物质扩散系数,某物质在介质中的扩散能力,m2/h；表示浓度梯度,kg/m3m.,Water Pollution Control Engineering,曝气原理,vd
2、=,.（2）单位时间内单位断面面积上通过物质的质量,M表示质量.dM/dt=D A.（3）,Water Pollution Control Engineering,曝气原理,根据双膜理论,由于氧气的溶解度低,所以其阻力主要在于液膜,对于浓度梯度在液膜处为(CSC)/L，L表示液膜厚度，CSC表示颗粒内外的浓度差,CS液膜外溶解氧的饱和浓度,C表示膜内的实际浓度.dM/dt=D A(CSC)/L,.（4）同除以V：dC/dt=(CSC)DL A/V.（5）,Water Pollution Control Engineering,曝气原理,由于A值无法测，将D LA/V以KLa代替，KLa相当于氧
3、气的总传质系数。=KLa(CSC).（6）dC/dt表示液相氧浓度变化速率，kg/m3h KLa氧总传递速率,单位1/h,表示氧的传递性能,KLa大,说明传递快,传递阻力小,KLa小反之。KLa倒数是时间h,表示氧浓度从C提高到CS需要的时间，需要时间长,说明阻力大,即KLa小,反之亦然。,Water Pollution Control Engineering,曝气原理,根据气体传递原理,曝气效率：(dC/dt=(CSC)D A/V L)增大比表面积(A/V),增加气液的接触面,曝气需要用小气泡,但不宜过小(从气浮原理)；增加紊流程度,以减小液膜厚度L,剧烈紊流,过分剧烈曝气是否合适?增加气相
4、氧分压,可以提高水中氧饱和浓度CS，纯氧曝气,在较高的气压下,如深井曝气。,Water Pollution Control Engineering,曝气原理,1.2.氧扩散速率(曝气效率)的影响因素：与分子O2在水中的扩散系数D,气体液体界面面积A，液膜的氧饱和浓度差CSC成正比,与液膜厚度L 成反比;污水水质,关于系数和：=污水KLa/清水Kla,比1小,污水中氧传递性能比清水要差.=污水CS/清水CS,污水中氧饱和浓度与清水中的比值，小于1.,Water Pollution Control Engineering,曝气原理,温度：温度增加,扩散系数D 提高,液膜厚度L 减小，使氧传递速率K
5、La大,但由于氧饱和浓度CS减小,所以反而可能导致氧扩散速率降低了,温度对扩散速率的影响取决于对KLa和CS的影响哪个更显著.KLa(T)=KLa(20)1.024(T-20)30比20增加27,根据克劳修斯-克拉帕龙方程，从20增加到30，约CS降20,Water Pollution Control Engineering,曝气原理,氧分压，根据Henry定律,气体在液体中的溶解度与气体压力成正比,所以在池底的曝气出口处氧分压最大,氧饱和浓度CS也最大,随气泡上升,分压减小.曝气池DO浓度，越低效率越高，要远远低于饱和浓度Cs，常温下Cs在8-9左右.,Water Pollution Con
6、trol Engineering,曝气原理,1.3.氧转移率和供气量计算标准状态下，转移到无氧清水中总氧量：OsKLa(20)CS(20)V实际情况下转移量：O2KLa(20)1.024(T-20)(Cs(T)C)VF F是堵塞系数。将实际生化反应需氧量O2转换为标准Os：,Water Pollution Control Engineering,实际需要供氧量 S 考虑到氧利用效率EA：标准状态需要空气量 Gs：最终计算实际非标准状态的需要空气量。,曝气原理,Water Pollution Control Engineering,2,曝气设备,2.曝气设备,曝气装置 曝气装置作用：1供氧；2搅
7、拌与混合曝气装置类型：1鼓风曝气；2机械曝气,Water Pollution Control Engineering,曝气设备,2.1 鼓风曝气 组成:空气净化器、鼓风机、空气输配管、空气扩散装置,根据空气扩散装置分散空气大小分：小气泡：多孔性材料制的微孔扩散板,扩散管,扩散罩等,气泡直径1.5mm;中气泡:穿孔管;大气泡:竖管,气泡直径15mm左右;气泡微小则氧利用率高,但气压损失大,容易堵塞,空气需要过滤处理.反之气泡大,氧利用率低,不堵塞,空气可不净化。,Water Pollution Control Engineering,曝气设备,微孔曝气盘的清水曝气,Water Pollution
8、 Control Engineering,曝气设备,微孔曝气设备,Water Pollution Control Engineering,曝气设备,微气泡曝气:水力剪切,冲击和空气剪切 射流曝气,高速叶轮剪切压缩空气等。射流曝气:气泡直径可达到0.1mm,高速的水流使得气泡和水被粉碎成雾样,混合液可以充分接触,氧传递效率高,氧转移率可达20%,动力效率一般.如果用自吸空气,则无需鼓风机.曝气设备的空气扩散装置,一般在水下,也可以在水表面.,Water Pollution Control Engineering,曝气设备,曝气链在水中做蛇形摆动,无曝气死区属于浅层曝气,曝气头的维护简单,方便，不
9、需停产放空,不影响生产.,Water Pollution Control Engineering,曝气设备,2.2 机械曝气表面曝气，机械搅拌水被抛向空中，或者空气被搅拌进入水中。竖式:转动轴与水面垂直,通过叶轮旋转使水产生飞跃,水在空气中获得氧.卧式:转动轴与水面平行,液流单向,所以多用氧化沟.分转刷和转碟.,Water Pollution Control Engineering,曝气设备,曝气转盘,“转碟”,盘片上有许多突出的槽,提高曝气效率,推动水流.,Water Pollution Control Engineering,工作中的曝气转盘,曝气设备,Water Pollution Co
10、ntrol Engineering,曝气设备,TNO Cage转刷,几种水平转刷曝气机示意图,Mamnoth转刷,Water Pollution Control Engineering,曝气转刷,转刷转动,将空气带入水,同时推动水流,对微生物絮体有破坏作用.,Water Pollution Control Engineering,曝气设备,曝气设备,Water Pollution Control Engineering,曝气设备,工作中的曝气转刷,Water Pollution Control Engineering,立式低速表曝机,曝气设备,Water Pollution Control E
11、ngineering,微气泡空气扩散装置,曝气设备,Water Pollution Control Engineering,曝气设备,2.3 曝气装置的性能动力效率：kgO2/kWh，每消耗1 kWh电能转移到水中的氧量,根本的指标；氧转移率：单位时间内转移到水中的氧量，mgO2/Lh；氧利用率：鼓风曝气进入水中的氧量与供氧量的比，%。,Water Pollution Control Engineering,第三节,活性污泥数学模型基础,活性污泥数学模型基础,1.生化反应动力学 2劳麦模型3.数学模型的发展,Water Pollution Control Engineering,水污染控制工程
12、,1.生化反应动力学,(1)米氏方程：(酶反应速率方程)V=VmaxS/(Km+S)V：酶反应速度，t1Vmax：最大反应速度，t1Km：饱和常数(米氏常数,半速度常数)，当反应速率是最大速率1/2时的底物浓度，mg/L，质量/容积。S：底物浓度，mg/L，质量/容积。米氏方程在低浓度和高浓度时的结论。Pseudo-一级动力学。,Water Pollution Control Engineering,1.生化反应动力学,关于米氏常数Km的意义。A.是酶的特性常数，与酶的性质有关、与底物浓度无关；B.受pH及温度等影响，对不同的底物有不同常数；Km最小的底物是最适底物或天然底物；C.Km反映了酶
13、对底物的亲和性能，Km越小亲和力越强。米氏常数的求解。作图可求。,Water Pollution Control Engineering,1.生化反应动力学,(2)Monod方程：(微生物的比增殖速度方程)=maxS/(Ks+S)：微生物的比增殖速度max：微生物的最大比增殖速度S：限制微生物增长的底物浓度(BOD)Ks：饱和常数，半速度常数Monod方程的推论，当Ks 底物S则0级反应；反之1级反应。,Water Pollution Control Engineering,1.生化反应动力学,(3)劳-麦方程,有机底物比降解速度方程：由于微生物的增殖是底物降解的结果，所以无论产率系数多少，M
14、onod方程实际上可反映底物降解。以Y表示产率系数、X微生物浓度、S底物浓度。Y产率系数，即微生物增殖/底物消耗：；微生物增殖速率：；比增殖速率：；底物降解速率：。底物比降解速率：；,Water Pollution Control Engineering,1.生化反应动力学,产率系数(表观)：微生物的比增殖速度，r底物比降解速度。再根据=Yr，max=Yrmax（严格地说，Y应该是Yobs），根据Monod方程，有 r：有机底物比降解速度，劳-麦方程。,Water Pollution Control Engineering,1.生化反应动力学,Water Pollution Control E
15、ngineering,底物降解速度：,1.生化反应动力学,(4):产率系数(微生物生长与有机物降解)微生物物料的平衡：微生物净增殖速率=微生物合成速率-微生物内源代谢速率微生物内源代谢速率与微生物现存量成正比：微生物的合成速率/底物降解速率即产率系数：,Water Pollution Control Engineering,1.生化反应动力学,推导出：两边除以X:即底物比降解速率 r：rYKd(注意区别此式与前面不同)扣除内源代谢，微生物的净增殖速率是：,Water Pollution Control Engineering,1.生化反应动力学,区别(11-36)与(11-33)，(11-36
16、)两边同除以X：Yobsr,Y=Yobs(1+)Yobs(1+Kdc)这些是产率系数与表观产率系数之间的关系。,Water Pollution Control Engineering,2.劳麦模型,2劳麦模型：(1)污泥龄：污泥龄的含义：稳态下物料平衡：流入-排出+合成 内源代谢稳态下曝气池内污泥浓度是稳定的。,Water Pollution Control Engineering,2.劳麦模型,流入的污水中含有的微生物浓度X0忽略不计,有：两边除以XV得到：根据污泥龄的含义：对比(11-34)可知:,Water Pollution Control Engineering,2.劳麦模型,结论1
17、：(1)污泥龄是比增殖速率的倒数，增殖越快，泥龄越短。(2)保持高的泥龄只能降低比增殖速率，增加内源代谢，污泥处于内源代谢期。(3)污泥龄是容易控制的，所以比增殖速率可以控制。,Water Pollution Control Engineering,2.劳麦模型,(2)出水浓度：将劳-麦方程：，带入到对于完全混合反应器，S=Se,即 解出Se：,Water Pollution Control Engineering,从图可见，c值提高，处理水Se值下降，而有机物去除率E值提高；当c值低于某一最小值（c）min时，Se值将急剧升高，E值则急剧下降。,Se,(c)min,E,0,E-c,Se-c,
18、实际活性污泥法处理系统工程中所采用的c值，应大于（c）min值，实际取值为：c=220（c）min,Se-c与E-c关系图,2.劳麦模型,Water Pollution Control Engineering,2.劳麦模型,结论2：(1)活性污泥工艺出水浓度(溶解性有机底物)与进水浓度无关，与水力停留时间无关。(2)出水浓度取决于动力学的参数(包括产率系数、半速度常数、内源代谢系数和rm等)和污泥龄。(3)计算的Se一般较小，实际工程中出水BOD5主要受到SS影响，故提高出水水质一般从削减SS入手。,Water Pollution Control Engineering,2.劳麦模型,(3)污
19、泥浓度：根据以(S0-Se)/t=dS/dt代入,并除以VX得到：式左为污泥龄倒数：污泥浓度：,Water Pollution Control Engineering,2.劳麦模型,结论3：(1)仅从动力学分析，曝气池内污泥浓度与进水底物浓度、出水底物浓度、产率系数、水力停留时间t、内源代谢系数和污泥龄等多种因素有关。(2)工程中曝气池污泥浓度(X)取决于回流污泥浓度Xr和回流比r，而Xr和回流比r都取决于污泥容积指数SVI和沉降比SV。改善污泥沉降性能是提高曝气池污泥浓度的途径。,Water Pollution Control Engineering,2.劳麦模型,(4)劳-麦模型中参数的测
20、定：反应器中很容易测定的参数：污泥浓度X(一般以MLVSS)，水力停留时间t，进水、出水浓度S0和Se，反应器容积V，污泥龄c。不易直接测的参数：内源代谢系数Kd，半速度常数Ks，底物最大比降解速率rm，产率系数Y。,Water Pollution Control Engineering,2.劳麦模型,求rm和Ks：取倒数：在不同的实验条件下，以 为纵坐标，为 横坐标作图。截距为，斜率为，即求出rm和Ks。,Water Pollution Control Engineering,2.劳麦模型,求产率系数Y和内源代谢系数Kd，Y=Yobs(1+Kdc)因为：，所以，取倒数：作图，可知Y和Kd。,
21、Water Pollution Control Engineering,2.劳麦模型,Water Pollution Control Engineering,城市污水的动力学参数典型值：,比较：Ls-生物反应池的五日生化需氧量污泥负荷kgBOD5/(kgMLSSd)；一般取,3.数学模型的发展,1.从处理废水有机物发展到以脱氮除磷的目的，所以水质指标细化。,Water Pollution Control Engineering,3.数学模型的发展,2.将水质参数和生化反应过程结合,给出数学关系式。开发出软件，ASM1,ASM2,ASM3等。,Water Pollution Control En
22、gineering,ASM1：1985年，IAWQ推出该模型，ASM1包含了13种组分，8种反应过程，模型的特点在于既描述了碳氧化过程，还包括硝化与反硝化，缺陷是未包含磷的去除。,ASM1(13组分*8工艺过程),3.数学模型的发展,Water Pollution Control Engineering,ASM2：1995年IAWQ推出了ASM2，它不仅包含碳有机物和氮的去除，还包括了生物与化学除磷过程。ASM2包含19种组分，19种反应过程，22个化学计量系数和42个动力学参数。它已成为国际上开展污水处理新技术开发、工艺设计和计算机模拟软件开发的通用平台，得到了广泛的认可。ASM2D是ASM
23、2的修正，包括了能进行反硝化的聚磷菌，解决了ASM2中有关聚磷菌反硝化的问题。,ASM2D,3.数学模型的发展,ASM3：1998年IWA推出了ASM3，它引入有机物在微生物体内的贮藏及内源呼吸，强调细胞内部的活动过程。ASM3对于反应速率，普遍采用了“开关函数”来反映反应过程中受到的促进或抑制作用；而用矩阵形式表示化学计量系数、转换系数以及反应过程。,Water Pollution Control Engineering,ASM3(13组分*12个工艺过程),作业,1.活性污泥工艺，MLSS、MLVSS、SVI、SV、SRT、HRT、Kd、c各表示什么含义？2.实验确定了稳态下某活性污泥工艺
24、的各项动力学参数分别是：rm为3 gCOD/(gVSSd)，Ks为70 gBOD5/m3，Y为0.6gVSS/gBOD5,Kd为0.06d1，如果还确定了表观产率系数为0.46 gVSS/gBOD5,进水BOD5为190mg/L，求曝气池理论出水浓度？3.活性污泥曝气池内MLSS为2820mg/L，曝气池内水力停留时间为4.0 h，二次沉淀池内水力停留时间为1.5 h，若实验得到二沉池污泥的SV为26,计算污泥回流比,求回流污泥的浓度和SVI。,Water Pollution Control Engineering,作业,4.推导出产率系数和表观产率系数关系的表达式。5.曝气效果是影响活性污泥
25、性能的重要因素，根据气体传递的原理，讨论影响曝气效率的因素。,Water Pollution Control Engineering,活性污泥,谢谢!,Water Pollution Control Engineering,第九节 活性污泥的运行与管理,活性污泥,1活性污泥的运行参数1.1 水力负荷对工艺的影响是水力负荷过大破坏污水厂的运行,针对高峰流量;系统的冲击负荷问题;水位不稳定,特别是氧化沟的机械曝气影响更大;泵的组合流量问题,采用变频系统;管网的输配距离对水力负荷有调节作用;包含部分雨水的合流制排水系统,或有截流措施的系统.,Water Pollution Control Engin
26、eering,1.2 有机负荷负荷直接影响曝气池容积,高负荷容积小;影响出水水质,负荷低,水质好,水力停留时间长;影响污泥沉淀性能;影响剩余污泥量,影响污泥龄,高负荷比增殖速率快,泥龄短.现在一般采用低的污泥的负荷,可脱氮且剩余污泥少,剩余污泥处理简单.,活性污泥,Water Pollution Control Engineering,1.3 污泥浓度适当高一些是合适的,受沉淀池沉淀性能的控制;最高浓度也受到曝气氧传递速率限制;过高的MLSS,可能造成沉淀困难;高MLSS意味着污泥龄大;实际运行中氧化沟工艺多有采用6000mg/L甚至更高可正常运行.,活性污泥,Water Pollution
27、Control Engineering,1.4 曝气时间：水力停留时间曝气时间,污泥龄,微生物世代时间关系.取决于曝气池容积;影响出水水质;影响表观产率系数,污泥龄;是否脱氮有关.,活性污泥,Water Pollution Control Engineering,1.5 污泥龄：微生物平均停留时间SRT与HRT的关系,SRT与世代时间的关系;取决于微生物增殖速率,剩余污泥排放量,合理增加污泥龄是有效的;影响出水水质;影响污泥沉淀性能;剩余污泥量及剩余污泥处理;微生物组成.,活性污泥,Water Pollution Control Engineering,1.6 氧传递氧传递速率的影响因素;取决
28、于曝气设备的结构和性能;曝气池构造影响效率,氧化沟工艺效率高,节省能耗;紊动条件也很重要,气泡不宜过小;,活性污泥,Water Pollution Control Engineering,1.7 污泥回流决定了MLSS;回流污泥浓度是关键,沉淀池沉淀效果;回流比过大,二沉池污泥无法浓缩,Xr小,MLSS小;回流比过小,MLSS小,污泥流失;,活性污泥,Water Pollution Control Engineering,1.8 曝气池结构推流,出水水质好,运行不稳定;完全混合,耐冲击负荷能力强;封闭环流(CLR),氧化沟,兼具优点;序列批反应器(SBR),运行灵活,水质好,构筑物少.,活性污
29、泥,Water Pollution Control Engineering,1.9 pH碱度pH中性,水中有碱度;密封反应器CO2不能释放,造成pH降低,抑制了硝化作用;有机N过少,缺乏蛋白质,缺乏NH3的缓冲,容易形成低pH;pH过低,容易抑制细菌而促进真菌,造成污泥膨胀.,活性污泥,Water Pollution Control Engineering,1.10 DO浓度要求不严,长时间严重缺氧不妥,短时间缺氧/厌氧微生物可以承受;一般要求DO2,但实践证明好氧池DO0.3可以满足要求;如微生物菌胶团过大,DO需要高一些;过度曝气造成浪费,氧传递速率低;过度曝气,微生物不易凝聚.,活性污泥
30、,Water Pollution Control Engineering,活性污泥,2.活性污泥沉降性能与污泥活性2.1 污泥膨胀污泥膨胀是污泥沉降性能恶化,SVI高,污泥流失,出水水质差,回流污泥少,导致系统不能运行.就BOD降解效果看仍是好的,出水差是污泥流失造成.膨胀原因尚没有研究透彻,而且常常是不同研究者结论多有矛盾,许多造成膨胀的原因不是单一的,微生物组成复杂也是膨胀原因复杂的因素.,Water Pollution Control Engineering,二沉池出水浮泥严重,活性污泥,2.1.1 膨胀类型：(1)丝状菌膨胀.正常污泥是菌胶团,存在少量丝状菌和原生动物,较密实,当丝状菌
31、占主体时,由缠绕交错,结构松散,含水率高而密度小,所以沉降性能差,SVI高.微生物：球衣菌属,各种霉菌等丝状菌丝状微生物 导致的污泥膨胀：BOD:N BOD:P比例高,pH值低,BOD负荷高,流入废水的小分子化合物多,水温低,流入重金属等有毒物质,Water Pollution Control Engineering,活性污泥,丝状菌膨胀,Water Pollution Control Engineering,活性污泥,(2)非丝状菌膨胀:现象:多在负荷高而温度低发生,细菌表面有大量营养物质,代谢慢,表面多糖类粘性物质,附着水多,比重低,膨胀.镜检无或很少有丝状菌.膨胀原因:溶解氧浓度低,曝气
32、过度,有毒物质,BOD负荷太高或太低等.,Water Pollution Control Engineering,活性污泥,溶解氧不足时出现的微生物优势菌属：贝日阿托氏菌、新态虫菌现象:活性污泥多出现黑色，并出现腐败的气味解决：增加供氧量,Water Pollution Control Engineering,新态虫菌,活性污泥,曝气过度出现的微生物:轮虫和大量的肉足类微生物现象:溶解氧浓度超过5mg/L解决方案：减少曝气,Water Pollution Control Engineering,轮虫,活性污泥,Water Pollution Control Engineering,轮虫,活性污
33、泥,BOD负荷很低时出现的微生物:游仆虫属,鳞科虫属等标志：硝化过程正在进行解决：提高BOD负荷或采用两套系统,Water Pollution Control Engineering,游仆虫,活性污泥,Water Pollution Control Engineering,游仆虫,鳞科虫,活性污泥,2.1.2 影响污泥膨胀的因素：A水质.水质影响复杂,溶解性碳水化合物高-小分子糖类,有机酸等,浮游球衣细菌.含硫物质高-发硫细菌,CNP失调容易膨胀,过多过少均存在问题.B温度.菌胶团最佳温度28-30,而浮游球衣细菌最佳25-28,水温低,膨胀少.,Water Pollution Control
34、 Engineering,活性污泥,CDO.影响复杂,多或少都容易膨胀.菌胶团一般需要2mg/l以上生长良好,而浮游球衣细菌在较广泛的DO都可生长,发硫细菌适宜低的DO,0.5mg/l,亮发细菌适宜在较高的DO,3-4mg/l.为了避免膨胀,曝气池DO在2-3mg/l为佳.D pH.一般认为低pH容易膨胀,霉菌和真菌容易生长,形态上是丝状菌,故pH6.,Water Pollution Control Engineering,活性污泥,E污泥负荷.影响复杂,不同性质污水发生膨胀的负荷不同,相同污水可在不同的负荷下发生膨胀,无法简单确定SVI对负荷的关系.很高负荷2.5kg BOD/kgd,或者很
35、低0.1以下都容易膨胀,但是在中间负荷0.5-1.5左右也容易膨胀,低负荷认为是丝状菌表面积大,竞争营养物质.F工艺.不同工艺对污泥沉降性能有影响,如完全混合比推流曝气易膨胀,间歇式比连续曝气好,设置沉砂池而无初沉池,污水直接进入曝气池好,鼓风曝气比叶轮曝气好,射流曝气不容易膨胀.,Water Pollution Control Engineering,活性污泥,2.1.3 污泥膨胀的解决措施A.从工艺设计方面避免污泥膨胀：如不设初沉池(SS的存在有利于污泥的沉淀),使用合适的负荷率,采用两级生物工艺,以气浮代替沉淀池,曝气池加填料(生物膜工艺的接触氧化),采用A/O,SBR,AB等新工艺,改
36、变曝气方式等.选择的工艺具有抵御膨胀的能力.,Water Pollution Control Engineering,活性污泥,B.运行过程中措施(a)调整进水水质,调节CNP比例,硫化物高-加铁盐,补充NP,pH低-加石灰等；(b)控制DO在2-3左右,控制合适的水温度；(c)投加化学药剂,无机有机絮凝剂,硅藻土黏土,活性炭,或用杀菌剂,漂白粉等抑制丝状菌;(d)kg/kgd左右;(e)短暂间歇曝气.,Water Pollution Control Engineering,活性污泥,2.2 污泥上浮原因：污泥膨胀特别严重,泡末存在,沉淀池产生气泡,污泥解体等原因.曝气池的微小气泡带入沉淀池,
37、表面曝气转速大菌胶团打碎,反硝化上浮和腐化上浮,现象是污泥成块状,镜检可看到气泡.曝气时间过长,硝化产生NO3-,沉淀池停留时间也很长导致发生反硝化脱N2,使污泥上浮.曝气池供氧不足,有机物降解不充分在沉淀池内厌氧,生成CO2,CH4等,造成腐化上浮.,Water Pollution Control Engineering,皖维集团氧化沟表面严重的泡沫,活性污泥,2.3 污泥解体、生长慢、死亡现象：污泥非絮状,分散,污泥沉降性能差而SVI低,出水浑浊,水质差.原因：水质差,可生化性差,或有毒物质多,营养物质缺乏,进水BOD低,负荷太低,或污泥处于内源代谢期,衰亡期,微生物活性差.,Water
38、Pollution Control Engineering,活性污泥,活性污泥分散、解体时出现的生物:大量出现变形虫属和简便虫属等肉足类 1ml混合液中出现1万个以上个体时，絮体变小，出水混浊并呈现白色解决方案：减少污泥回流量，可以使污泥解絮得到控制。,Water Pollution Control Engineering,活性污泥,Water Pollution Control Engineering,简便虫属,变形虫属,活性污泥,谢谢!,Water Pollution Control Engineering,复习题,1.下列哪种工艺不需要曝气？()：(A)SBR；(B)卡罗塞尔氧化沟；(C
39、)生物转盘；(D)生物接触氧化。2.推流式活性污泥工艺存在前端供氧不足而后端供氧超过需要的量，下列曝气方法中不能解决该问题的是()：(A)渐减曝气；(B)完全混合曝气；(C)延时曝气；(D)分步曝气。3.性能良好的活性污泥工艺，微生物处于生长的()期：(A)停滞期；(B)静止期；(C)对数期；(D)衰亡期。4.写出下列符号代表的含义,SVI,MLVSS,MLSS,SV，SBR。,Water Pollution Control Engineering,复习题,5.活性污泥在曝气过程中,对有机物的降解过程可以分为两个阶段：和，利用此原理而开发的污水处理工艺是。6.活性污泥对营养物质的需求通常BOD
40、:N:P为()：(A)100:10:3；(B)100:5:3；(C)100:20:1；(D)100:5:1。7.活性污泥的二沉池一般不用下列那种类型的沉淀池?():(A)平流沉淀池,(B)辐流沉淀池,(C)竖流沉淀池,(D)斜流沉淀池.,Water Pollution Control Engineering,复习题,8.某活性污泥的污泥沉降比为28%，其污泥浓度为2000mg/L，则SVI为():(A)14；(B)28；(C)56；(D)140 9.活性污泥法有许多新工艺,其中：生化反应器多为环形，污水在环形反应器内多次循环,水力停留时间一般较长的工艺是；:生化反应和污泥的沉淀均在一个池内完成,有机物的降解是随时间的推移而完成的工艺是.10.简述浅层曝气和深层曝气的原理.11.根据氧的传递原理,讨论影响曝气效率的因素.,Water Pollution Control Engineering,
