葡萄花层注水井酸处理增注技术研究.ppt

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1、1,葡萄花层注水井酸处理增注技术研究,大庆石油学院二四年十一月,2,问题的提出,注水压力高,20MPa（185口，占19.78%)注不进或注水量小、递减快（102口完不成配注，日欠注1257m3/d）常规酸化成功率低、效果不明显、有效期短,3,利用酸处理解堵工艺解决八厂葡萄花层注水井稳注增注问题，提高酸化的成功率和有效期，达到油田稳产、增产的目的。,项目研究目标,4,储层物性、钻完井史、测井解释、注水井动态等分析研究 储层伤害类型及后期堵塞情况的分析研究 以往注入水水质分析及损害机理研究 酸液添加剂评价筛选与酸液体系综合性能研究 岩心酸化流动模拟试验研究 优化酸化增注工艺参数，进行5口井的单井

2、工艺方案设计，现场施工指导 酸化处理后评估,合同开发研究内容：,5,分析认识葡萄花层注水井堵塞的类型及损害机理 优选适合葡萄花层注水井酸处理的低伤害酸液体系 优选适合葡萄花层注水井酸处理工艺方案和工艺参数 完成5口井的工艺设计 酸化有效率80%，平均有效期180天（注入水质达标）,合同要求技术指标：,6,汇报提纲,一、葡萄花层注水井酸处理增注研究路线与技术思路二、酸化前储层评估研究三、葡萄花层注水井伤害机理研究及油层保护措施四、污水伤害机理研究五、酸液体系室内试验研究六、葡萄花油层酸渣伤害机理研究七、砂岩基质酸化工艺模拟试验研究八、注水井酸化工艺参数优化及单井施工设计九、现场施工及后评估十、结

3、论与建议,7,8,葡萄花层注水井酸化增注难点,低渗透油藏重复酸化技术 酸/岩反应速度快，酸液有效作用距离短，容易生成二次沉淀，要求酸液缓速（常规土酸酸化效果差）储层污染严重，无机堵塞和有机堵塞并存，对解堵液提出新的要求 低渗吸酸能力差，施工排量受限，对设备及酸化材料要求高 注污水污染深度大，解堵困难，易造成新的污染,9,针对葡萄花层注水井储层特征和酸化增注存在的技术难题，本次酸化工艺技术研究中采取以下对策：以室内试验、工艺模拟研究为基础，对酸前地质特征进行认真分析论证 对欠注层伤害机理和污水伤害机理进行研究，弄清欠注井伤害类型，采取相应措施有针对性地解堵 室内筛选、评价适合于储层特征的高效低伤

4、害酸液体系及添加剂，优选出低伤害、深穿透、有机缓速酸体系 通过岩心流动模拟试验研究工作液对储层的适应性及酸/岩反应二次伤害机理 对施工参数进行优化设计 优选最佳的酸化施工方案，进行单井优化设计 对先导酸化施工井进行后评估，为推广此项增注工艺提供可靠依据,葡萄花层注水井酸化对策,二、酸化前储层评估研究,11,八厂油田概况,徐家围子,升平,宋芳屯,永乐,肇州,探明：31909104t,动用：11239104t,地质储量,含油面积,探明：837.6Km2,动用：298.2Km2,油井：2212口累积产油：1424.3457104t 采出程度：12.67%采油速度：1.14%,水井：938口累计注水：

5、4513.6161104m3累计注采比：1.6566油田综合含水：47.96%,卫11区块,截止2003年10月，有油水井3150口,12,大庆油田采油八厂储藏类型构造背景下的岩性油藏。主要层位：葡萄花油层、杨大城子油层、扶余油层，主力油层为葡萄花油层 物性以中孔中低渗为主，平均19.8%，有效K52210-3m2之间，平均13.55510-3m2 葡萄花油层主要岩性为中细中粗砂岩，其次为含砾砂岩、砾状砂岩和粉砂岩。以岩屑质长石细砂岩和混合砂岩为主，砂岩中碎屑颗粒主要由石英、长石和岩屑组成。石英3034%，长石3642%，岩屑2230%。胶结物以泥质为主，平均10.49%。泥质胶结物中粘土矿物

6、及其相对含量为伊利石46.6%，高岭石16.7%，绿泥石8.1%，蒙皂石/伊利石混层4.3%，蒙皂石/绿泥石混层15.9%，蒙脱石8.4%,葡萄花层储层评估小结,13,油层温度64.471.0，平均地温梯度4.49/100m，属正常地温梯度 油层压力13.716.1MPa,压力系数1.001.14，平均压力系数1.07，属于正常地层压力 储层流体性质：地面原油密度0.8641t/m3，粘度为31.9mPaS，凝固点33.3，含蜡27.2%，含胶18.2%高压物性：地层原油密度0.8028t/m3，粘度5.9mPa.s，体积系数1.105，原始气油比25.1m3/t，原始饱和压力5.2MPa 地

7、层水：Cl-4587mg/L，总矿化度10527.111658.4mg/L，NaHCO3水型 储层敏感性：临界流速8.18m/d，中等偏弱速敏，中等偏强水敏，临界盐度8000ppm，强酸敏，中等碱敏。,葡萄花层储层评估小结（续）,三、葡萄花层注水井伤害机理研究及油层保护措施,15,欠注层伤害机理研究及油层保护措施,中低孔、低渗透特性 欠注层酸化矿物特点 粘土矿物的潜在伤害 重复酸化对储层造成的伤害 不适当酸化液可能对储层造成的伤害 以往酸化、压裂措施可能对地层的潜在伤害,16,伤害储层酸化矿物特点,酸液进入地层后，与岩石发生一系列物理、化学作用，HCl主要与碳酸盐岩作用；HF与长石、粘土矿物、

8、钻井泥浆等发生反应。地层中含有大量的K+、Na+、SiO32-、Mg2+、Al3+、Fe3+、Fe2+等，这些离子在适当的压力、温度、pH值等条件下，进一步结合形成沉淀，造成二次伤害。常规土酸酸化后易形成的沉淀主要有CaF2、MgF2、Na2SiF6、K2SiF6、Na3AlF6、K3AlF6、Si(OH)4、Al(OH)3、AlF3、SiF4、CaCO3等，在酸化工作液体系和工艺设计中应予以重点考虑。,17,重复酸化对储层造成的伤害,重复酸化因采用的酸液体系和添加剂不同，形成的二次沉淀物也不同，有一部分沉淀物不是土酸/有机土酸所能消除的，它们会形成永久性的伤害。为了消除或减小重复酸化已经形成

9、的伤害，必须对历次酸化采用的酸类型及浓度、添加剂类型及浓度、施工参数(压力、排量、用量)等作具体分析，弄清伤害的类型、程度，再采取相应的措施进行处理。,18,不适当酸化液可能对储层造成的伤害,酸液与储层流体的配伍性：储层原油与酸液的配伍性，主要防止酸渣的形成，特别是在有Fe3+、Fe2+、H+存在时，此问题更显突出；地层水与酸液的配伍性，避免HF直接与地层水接触 酸液与储层岩石的配伍性：酸液引起粘土矿物膨胀，主要针对Na蒙脱石和伊利石，添加高效粘土稳定剂酸岩反应及冲刷造成运移，主要考虑酸的作用强度和排量酸溶解含铁矿物，形成不溶物，主要针对绿泥石，防止Fe3+沉淀酸化后结垢，针对碳酸盐含量高储层

10、，应及时返排液堵及润湿性改变，添加表面活性剂，加强酸后返排,四、污水伤害机理研究,20,大庆油田油藏水驱注水水质指标及分析方法执行SY/T 5329-94碎屑岩油藏注水水质推荐指标及分析方法,21,宋芳屯油田注入水成分分析,注：离子浓度及矿化度单位为mg/l,22,注入水细菌分析,TGB：腐生菌 SRB：硫酸盐还原菌,23,宋一联外输污水站出口水的悬浮微粒激光粒度分析结果,检测样品为2003年9月宋一联外输污水站出口注入水 使用仪器为Coluter LS130 激光粒度分析仪 按照石油天然气行业标准SY/T 6131-1995进行检测,24,宋一联外输污水站出口水的悬浮微粒粒度分布图,96.9

11、%悬浮微粒的粒径大于2m，而分布在平均孔隙喉道半径1.73m以下的悬浮微粒仅占不到3%，最大孔隙喉道半径4.11m以下的悬浮微粒不到5%,25,宋一联外输污水站出口注入水对岩心伤害实验结果（65）,目的：评价污水中固体悬浮物对储层岩心的伤害率试验仪器：岩心流动试验仪试验程序：3%NH4Cl4m地层水（或0.45m地层水）3%NH4Cl,注：K0-岩心；K1通污水样后岩心渗透率；D-通污水样后岩心伤害率。,26,27,目的：考察乳化油对储层岩心的伤害试验方法：采用人工模拟的含油污水进行实验，用3%NH4Cl+乳化剂+原油，在高速搅拌下，使原油乳化在盐水中，制成不同含量的含油盐水。试验过程：先用标

12、准盐水正向测岩心的基准渗透率，然后注入含油盐水，测不同注入量时的渗透率，再注标准盐水测岩心的渗透率，研究含油盐水对岩心的损害情况。,乳化油对葡萄花层岩心的伤害实验结果,注：K0-岩心原始渗透率；K1通乳化油后岩心渗透率 D-通乳化油后岩心伤害率。,28,一方面，高矿化度的NaHCO3型水，在地层温度场和压力场变化时，由于难溶的碳酸钙和碳酸镁及碳酸铁等溶解度低的物质的溶解度变化，势必会引起难溶物质的析出，产生无机垢。当注入水与地层水不配伍时，也会引起各种垢的沉积，造成渗流通道堵塞，渗透率下降。另一方面，随着地层的大量注水，近井地层温度场会由于冷水的不断注入而降低，由于原油的凝固点高，在井筒的递变

13、温度场中，原油中的石蜡等高凝固点的物质会逐渐在近井地带和井筒中析出，产生有机垢，造成渗透率下降，有机垢和无机垢的共同作用，加重地层阻塞，严重影响地层的吸水能力。油田注水开发经历了长期的注水，会对储层的渗透率产生一定影响。,地层流体的潜在伤害,29,试验目的：研究现场污水样对储层岩心的实际损害程度试验方法：在储层温度和压力下，挤入污水通过实际地层岩心，观察岩心渗透率的变化试验程序：3%NH4Cl污水3%NH4Cl,污水对葡萄花层岩心的伤害实验结果,30,五、酸液体系室内试验研究,32,目前国内外较成熟和常用的砂岩酸化液体系,常规土酸体系：12%HCl+3%HF自生土酸体系：HCl+NH4F或NH

14、4HF2HF氟硼酸酸化技术：HBF4+H2OH3O+BF4 BF4-+H2OBF3OH-+HF 有机酸/土酸体系：甲酸、乙酸、乙二酸、柠檬酸、HF复合酸体系：HCl、HF、HAC及HBF4浓缩酸体系：H3PO4、HCl、HF胶束酸体系：HCl、HF和胶束剂铝盐缓速酸：土酸中加入铝盐缓速剂，国外简称ALHF法互溶剂土酸：土酸加乙二醇单丁醚等互溶剂组成有机膦酸体系：膦酸络合物有5个H+可供反应,33,根据葡萄花层储层特性、敏感性及低渗注水井伤害因素分析，酸液应具备以下特征,能够解除钻井、完井等过程引起的地层堵塞 能够解除污水回注及增注过程造成的地层伤害 注污水地层损害较深，酸液体系应具备缓速、深穿

15、透功能 对金属设备、管串的腐蚀性小，保证施工安全 由于葡萄花层长石含量高、酸敏性矿物绿泥石含量高、重复酸化等原因，酸液体系中HF浓度必须适中，以使所优选的酸体系既能有效解堵，又能降低氟硅酸盐、氟铝酸盐及水化硅沉淀生成，避免酸化可能对储层造成的新的二次伤害，避免过度溶蚀地层而破坏地层骨架 各种酸化添加剂应耐酸、耐高温，在酸和高温条件下配伍性好，不分层、发生沉淀及性能改变 酸液体系的现场可操作性强，伤害低，价格/性能比合理,34,葡萄花层XRD全岩物相定量分析测试结果,葡萄花层粘土矿物相对含量分析测试结果,北京大学地质学系测试中心实验结果,35,不同酸液与砂岩地层矿物的静态反应,岩心溶解率：在一定

16、温度、时间内，测定岩心中盐酸和土酸可溶物所占的百分率。试验过程：将葡萄花油层的储层岩心粉碎、过筛、烘干，在岩心/酸液1g:20ml的条件下将酸液和岩心置于密闭容器中，在储层温度65下、恒温震荡水浴锅中充分反应，残酸液用已烘干、称重的定量滤纸滤出固体，求出岩心溶解率。试验所用岩心：肇29井（1499.01510.0m）、州2井（1459.81461.4m）、芳907井（1494.21502.6m）。,36,65下州2井岩心在不同浓度氢氟酸中的酸岩溶解率,37,38,65下肇29井岩心在不同浓度氢氟酸中的酸岩溶解率,65下芳907井岩心与常规土酸和低伤害酸的酸岩溶解率,39,40,酸液添加剂的评价

17、与筛选,酸化效果很大程度上依赖于所选用的添加剂，其研究、优选和现场应用受到国内外研究者普遍重视，对其品种和质量都提出了较高要求。酸用添加剂种类很多，应根据储层矿物成份，特别是一些容易造成二次伤害的粘土矿物、胶结物含量，原油组份以及储层温度等来综合考虑；除满足特定功能外，应考虑到各种添加剂之间、添加剂和酸液之间配伍性、协同效应，还应在储层条件下具有良好的配伍性，不应有粘稠物、悬浮物、沉淀物、油状物或颗粒等产生；添加剂的选择确定应以性能优良，使用浓度低，成本低，货源广、对人及环境无或少污染等进行全面考虑。,41,岩心溶解率实验、反应速率实验 目的层岩心粘土膨胀试验及粘土稳定剂优选：NP-02智能型

18、页岩膨胀仪 酸液腐蚀速度试验及酸化缓蚀剂确定：高温高压动态腐蚀试验仪 防乳、破乳实验及防乳破乳剂的筛选 铁离子稳定剂的稳定能力实验：AA、ICP 表、界面张力测定及酸液助排剂筛选：JYW-2OOA型自动界面张力仪 酸渣实验及抗酸渣剂的筛选 有机解堵剂评价筛选实验 酸液体系的综合性能试验,酸液体系室内试验研究：单项添加剂筛选评价,42,州2井岩心膨胀实验结果,43,常压、静态、65条件下的腐蚀速度实验结果,注：*腐蚀速度为三片N80钢片的平均试验结果,44,不同酸液的防乳、破乳率实验结果,45,在65下，不同铁离子稳定剂的稳定能力,46,低伤害酸液体系和助排剂FAC-10的降表面张力作用,47,

19、低伤害酸液体系特点,通过对葡萄花层注水井储层特征分析，针对注水井堵塞类型，对多种砂岩酸液体系进行了对比，针对注污水造成的伤害，提出了低伤害酸配方：主体酸中HF浓度适中，既能有效解堵，又能降低氟硅酸盐、氟铝酸盐及水化硅沉淀生成，降低酸化造成的二次伤害，防止地层骨架破坏 酸液体系中加入特定的表面活性剂，减少缓蚀剂对地层的伤害，同时可解除乳化油的污染 低伤害酸液体系既可延缓/酸岩反应速度，达到深度酸化目的，又可保持残酸的低pH值，减少反应产物对地层的二次伤害 酸液体系的现场可操作性强，低伤害 与以往使用的常规土酸酸液体系相比，低伤害酸液体系有下列突出特点：深部解堵、低伤害,六、葡萄花油层酸渣伤害机理

20、研究,49,国内外研究现状,国外 六十年代，表面活性剂稳定原油胶体，如ABS，乙氧基壬基酚等 八十年代，采用铁离子稳定剂防止酸渣形成，如醋酸，抗坏血酸等 九十年代以后，铁离子还原剂以及催化还原的方法 国内 九十年代中期，西南石油学院黄志宇、何雁对酸渣沉淀的研究，主要就酸度和互溶剂的影响进行了讨论 九十年代后期，石油大学（华东）的葛际江等对酸化淤渣进行了研究，研究还原剂对酸化淤渣的控制剂,50,酸渣的形成机理,51,酸渣形成的影响要素,针对葡萄花油层的原油，对酸化淤渣的影响要素进行分类，分别试验其敏感程度，进行酸渣形成和控制的研究内在因素 外在因素,葡萄花层原油物性：地层原油：粘度：711.9m

21、PaS 地面原油：粘度：40mPaS；凝固点：38；含蜡量：25%；含胶量：16%；,52,内在因素胶质、沥青质含量 酸液类型及酸浓度 外在因素 铁离子的影响 溶剂的影响,酸渣形成的影响要素,53,内在因素 胶质、沥青质含量,54,内在因素 酸液浓度和类型,55,外在因素 铁离子,56,外在因素 溶剂,57,酸渣形成的控制,58,葡萄花层原油酸渣实验小结,12%HCl+3%HF与葡萄花油层原油混合后，形成的酸渣不能通过180目的铜筛，酸渣量大，严重影响酸油混合物的流动性。酸渣呈淤泥状沉积在铜筛表面 当原油中胶质沥青质含量大于10%时，酸化设计方案中必须注意考虑使用适当的防酸化淤渣措施和抗酸化淤

22、渣体系，防止酸化淤渣的形成 本研究提出的抗酸化淤渣剂DQW-1，大幅度降低了胶质沥青质原油的酸化淤渣的生成量，可以保证酸化施工的顺利进行,七、砂岩基质酸化工艺模拟试验研究,60,模拟实际地层温度、压力，将已初选的酸液体系按不同的注液程序通过实际地层岩心，进行短、长岩心流动模拟试验对酸液进行评估和优选，以验证酸/岩反应机理或评估酸液体系对地层的适应性，进一步改进、优化酸液体系。,砂岩基质酸化工艺模拟试验研究,61,短岩心流动模拟试验流程图,长岩心酸化流动模拟试验流程图,62,短岩心酸化流动模拟试验仪示意图,63,长岩心酸化流动模拟试验仪示意图,64,长岩心酸化流动模拟试验仪,全自动电脑型多孔岩心

23、流动仪，1994年从美国引进，酸反应及酸流变工程实验室的主要组成之一。从流动通道设置，阀门开关，加热器升温，泵排量改变及计量，数据采集、处理全部计算机化，自动化程度和精密度高。系统中酸容器、阀门、通道、岩心夹持器、回压调节器、压力及差压传感器均由耐酸的哈氏合金制成。系统试验温度可达150，回压10MPa，围压35MPa，恒流泵排量010ml/min、压力40MPa、岩心长度可达30cm、可测定五段岩心渗透率的变化，用以研究钻井液对地层的污染及酸化解堵效果和二次伤害机理。,65,长岩心酸化流动试验仪,可模拟地层温度、压力、流速条件下，评价不同酸液体系对地层的酸化效果和伤害程度。岩心长达25厘米，

24、分为三段测定渗透率变化。,66,长/短岩心酸化流动模拟实验程序,注3%NH4Cl（煤油）测岩心的基准渗透率Kp注损害液体，如注入污水、清水等，直到岩心渗透率下降变化不大为止（针对注水井）注前置酸，直到无气泡出现为止注主体酸，直到岩心渗透率有明显增加注后置酸，直到将主体酸基本替出岩心注3%NH4Cl溶液（煤油）测岩心酸后渗透率Kf增产倍比：Kf/Kp,67,长、短岩心酸化流动试验性能对比,68,葡萄花油层岩心短岩心酸化工艺流动模拟试验方案,葡萄花油层岩心短岩心酸化工艺流动模拟试验结果,69,70,71,葡萄花油层岩心长岩心酸化工艺流动模拟试验方案,葡萄花油层岩心长岩心酸化工艺流动模拟试验结果,7

25、2,73,74,长、短岩心酸化流动模拟试验结果分析（1/3）,短岩心酸化流动模拟试验得到的渗透率的改善程度普遍偏高且容易达到稳定，试验表明加大酸液用量和浓度有利酸化效果。一个很重要的原因是岩心短，形成的二次伤害物容易随注入流体从岩心中带出，不能体现岩心的二次反应、三次反应、微粒运移等对储层造成伤害的结果。长岩心试验的第一、二段岩心的试验现象与短岩心相似，而第三段与前面的差别较大，各段的酸岩反应情况更符合实际，结合岩心的微观结构变化、残酸液的离子浓度测试分析等，能更好地研究不同酸液的综合性能和酸岩反应及二次伤害机理。,75,常规土酸在高温条件下易于过分溶蚀储层岩心，破坏岩石骨架。如果地层不存在污

26、染，12%HCl+3%HF的常规土酸不仅不能提高储层基质岩心渗透率，反而可能对地层造成一定的酸化二次伤害，在现场酸化改造的配方中要慎重考虑。对高含长石快反应矿物和高含酸敏性矿物绿泥石高温地层酸化，当氢氟酸浓度较大时，岩石骨架破坏严重，必须控制酸液用量。低伤害酸长岩心流动模拟试验第一、二、三段岩心均有很好的酸化效果，总渗透率提高到2.07倍，岩心端面完好无损，证明采用低伤害酸酸化可以降低储层的二次伤害，达到深穿透的目的。,长、短岩心酸化流动模拟试验结果分析（2/3）,76,长岩心试验表明：对于含长石、岩屑、泥质等快反应矿物高的储层进行酸化改造时，采用高浓度土酸酸化，极易形成K2SiF6、Na2S

27、iF6、K2AlF6、Na2AlF6、Si(OH)4、AlF3等二次沉淀，酸化二次伤害率高。低伤害酸体系解堵效果较好，能将岩心渗透率恢复到污染前的状况，还可预防二次沉淀。氢氟酸的主要作用对象是长石、泥质、岩屑等快反应矿物，考虑到葡萄花油层中长石含量相当高，在采用含有氢氟酸的酸体系时，为了预防或减少HF与铝硅酸盐反应产生的二次伤害物，应控制其浓度，尽可能使用具有延缓酸岩反应速度又低伤害酸体系。长岩心试验体现了泵压、排量、酸液用量对酸岩反应的影响，是综合研究酸化工作液配方和优化施工参数的有效方法，可为现场酸化设计提供可靠依据。,长、短岩心酸化流动模拟试验结果分析（3/3）,八、注水井酸化工艺参数优

28、化及单井施工设计,78,酸化工艺参数优化，就是在储层地质特征、储层敏感性伤害实验基础上，依据室内试验确定的酸液体系，结合油水井伤害实际，在酸化工艺模拟试验的基础上，采用“两酸三矿物模型”优化设计软件，优化酸化施工设计中所需的用酸强度、注酸排量、施工压力等施工参数，为酸化施工提供依据，初步预测酸化增产、增注倍比。,酸化工艺参数优化,79,国外80S末90S初最先进、应用最多的“两酸三矿物”模型，该模型考虑了流速对酸岩反应的影响以及次生H2SiF6与快反应矿物的再反应生成Si(OH)4沉淀这一重要过程。酸岩反应过程如下：n1HF+慢反应矿物p1H2SiF6 n2HF+快反应矿物p2H2SiF6 n

29、3H2SiF6+快反应矿物p3Si(OH)4+ALF2+其它 n1HF+Si(OH)4p1H2SiF6+H2O,“两酸三矿物”模型,80,八厂葡萄花油层注水井酸化单井优化设计模拟结果,81,注水井酸化工作液的使用程序,洗井液：油井转注初期采用高效洗油剂，洗出油渍 长时注水井采用稀盐酸洗出铁锈和结垢产物 有机解堵液：清除井筒附近有机物的堵塞 前置酸：解除储层碳酸盐堵塞物 主体酸：解除储层钻井泥浆污染、粘土矿物膨胀、微粒运移、泥质等堵塞物 后置酸：保持地层的低pH值，进一步发挥主体酸的效用 顶替液,82,单井酸化施工设计,酸化目的 井、层基本情况 施工参数与设计结果 酸化前准备工作 现场施工步骤

30、酸化施工要求 酸化施工后管理 安全与质量要求,83,八厂葡萄花油层注水井芳100-120井酸化施工泵液程序,九、酸化增注现场实施及效果评估,85,酸化增注施工简况,2004年6月13日7月29日分别对宋芳屯油田：芳100-120井、芳148-80井、芳164-64井永乐油田：永82-60井、永90-62井 共5口井进行了基质酸化增注施工。,86,芳100-120井（F100-120）酸化增注现场施工小结（6.13),配液情况:6m3洗油管液+9m3有机解堵液+12m3（前置酸+后置酸）（HCl/HAC）+13m3低伤害酸+8m3顶替液。,87,芳148-80井（F148-80）酸化增注现场施工

31、小结（6.14),配液情况:6m3洗油管液+12m3有机解堵液+14m3（前置酸+后置酸）（HCl/HAC）+18m3低伤害酸+8m3顶替液。,88,永82-60井（Y82-60）酸化增注现场施工小结（7.16),配液情况:6m3洗油管液+10m3有机解堵液+14m3（前置酸+后置酸）（HCl/HAC）+14m3低伤害酸+8m3顶替液。,89,90,大庆油田采油八厂2004年酸化增注效果统计表（2004.9.30),91,施工效果分析,5口严重欠注井酸化处理前注水压力都高于20MPa，其中永82-60井和永90-62井注水压力达22.4MPa，酸化施工后不但日注水量达到配注要求，而且5口井注水

32、压力平均降2.84MPa，酸化施工成功率和有效率均100%，截止9月30日一直有效，单井有效期超过3个月，累计增注量2695 m3。,92,Y82-60酸化增注后评估,施工时间130min，施工层位为P，施工井段为1523.21553.8m，共10.8m/11层。本次施工累计配置液量52m3，其中洗油管液6m3，有机解堵液10m3，（前置酸+后置酸）14 m3，低伤害酸14 m3，顶替液8 m3，施工排量为0.30.5m3/min，施工压力为2618MPa。,93,94,后评估认识,通过酸化井后评估分析表明：Y82-60井存在有机物堵塞和无机物堵塞，较为严重，有机洗油剂、前置酸、低伤害酸和后置

33、酸的注液程序和用量适宜。从整个施工过程看，井口压力总体呈下降趋势，排量有上升趋势，说明该井由于后期堵塞造成的伤害得以有效解除，所优选的酸液配方和注液程序对该储层的适应性好。,95,本项目有针对性的酸处理解堵工艺技术研究成果解决了大庆油田采油八厂葡萄花层注水井稳注增注问题，提高了酸化的成功率和有效期。酸化处理后可使欠注井或注不进的井达到配注要求，而且可使较高的注水压力大幅度降低，同时也延长了酸化的有效期，达到了油田稳产、增产的目的，使目的区块注水开发得以良性循环。,项目研究取得的认识,96,项目研究形成的技术系列,通过对八厂葡萄花油层低渗注水井酸化增注技术进行研究，形成了一套操作性强的室内研究与

34、现场实施、评估相配套的砂岩酸化增注技术：酸化前地层评估，储层伤害机理分析研究 储层敏感性评价及油层保护技术研究 污水伤害因素分析研究、伤害机理研究、结垢分析 酸液添加剂筛选、评价及酸液配方优选技术 短岩心、长岩心解堵工艺流动模拟实验技术 砂岩酸化工艺参数优选及施工工艺优化设计技术 砂岩酸化施工后评估与施工工艺、增注效果评估技术 现场实施的结果证明：配套技术对八厂葡萄花油层低渗注水井酸化增注具有针对性。,十、结论与建议,98,结论与建议（1/5）,八厂葡萄花油层砂岩储层物性好坏不均，非均质性强，油田断块多，井层状况不一，堵塞类型复杂，所以应视具体情况，有针对性地进行行之有效的酸化增注措施。八厂葡

35、萄花油层低渗注水井进行酸化增注措施以前，很有必要进行储层敏感性实验研究，弄清储层潜在伤害机理和敏感性伤害因素，使酸化解堵更有针对性。酸化增注现场实施前，应有目的、有针对性地筛选酸液添加剂、优选酸化工作液体系及优化施工工艺参数，并对施工注液程序进行优化，形成操作性强、行之有效的酸化改造工艺。,99,结论与建议（2/5）,低伤害酸的长岩心流动模拟试验结果表明：第一、二、三段岩心均有很好的酸化效果，试验后取出的岩心端面完好无损，证实采用低伤害酸酸化可以大大降低二次伤害，达到深穿透的目的。12%HCl+3%HF与八厂葡萄花油层的原油混合后，形成较严重的呈淤泥状酸渣。酸化设计方案中必须注意考虑使用适当的

36、防酸化淤渣措施和抗酸化淤渣体系，以预防酸化淤渣的形成，避免对储层造成永久性伤害。,100,结论与建议（3/5）,结合长岩心酸化工艺流动模拟试验，采用先进的“两酸三矿物”模拟计算软件，对八厂葡萄花油层低渗注水井施工参数进行了优化，并对施工注液程序进行了优化，形成了操作性强，科学、可靠的酸化增注工艺。5口欠注井酸化处理前注水压力都高于20MPa，其中永82-60井和永90-62井注水压力达22.4MPa，酸化施工后不但日注水量达到配注要求，而且5口井注水压力平均降2.84MPa，其中永82-60井注水压力16.6MPa，降了5.8MPa。酸化施工成功率和有效率均100%，截止9月底一直有效，单井有

37、效期超过3个月，累计增注量超过2000m3。,101,根据室内研究成果确定的八厂葡萄花油层低渗注水井增注的酸化液体系和优化的酸化工艺，通过现场实施证明，适应性较好，能够较好地解除地层的有机物和无机物堵塞，提高注水量，降低泵注压力，在八厂葡萄花油层低渗注水井具有推广价值。建议加强注水管理，改善污水处理装置及工艺，使用合适的污水处理剂，提高注入水质量，延长酸化增注的有效期。,结论与建议（4/5）,102,结论与建议（5/5）,在充分利用国内外先进测试手段、现场经验的基础上，仍需进一步开展暂堵/选择性酸化、重复酸化技术研究，结合长岩心酸化工艺模拟试验、ICP残酸离子浓度测试分析、酸化前后岩石抗压强度变化、环境扫描电镜（ESEM）岩心微观结构观察、恒速压汞测孔喉变化、核磁共振（NMR）技术测酸化前后的可动流体饱和度等，进一步开展砂岩基质酸化机理、二次伤害机理研究，预防/减少酸化二次伤害，使酸化液体系系列化，进一步优化设计和施工，充分利用监测、评估手段，加强后评估研究及对地层的再认识，使目的区块进入良性开发。,汇报结束！敬请各位领导、专家、同行、朋友批评指正！谢谢！_,