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1、1产品概述11.1 基本性质11. 2药物相互作用12工艺描述21. 1反应原理22. 2工艺描述23物料衡算33.1设计参数33. 2计算流程33. 3相关计算44能量衡算83.1 热量平衡84. 2相关计算85设备选型134.1 设备选取135. 2管道计算176车间设计217污染处理231 .1三废处理237 .2应急处理238 岗位选派25参考文献26附录：L工艺流程图2 .工艺配管图3 .设备平面布置图1产品概述1.1 基本性质酮基布诺芬的名称（英）：Ketoprofen、商品名：欧露维、别名：苯酮苯丙酸；酮基布洛芬；优洛芬。酮基布洛芬：白色结晶性粉末，无臭或几乎无臭。在甲醇中极易溶
2、，在乙醇、丙酮或乙醛中易溶，在水中几乎不溶。熔点约93一一96O为芳基烷酸类化合物。具有镇痛、消炎及解热作用。消炎作用较布洛芬为强，副作用小，毒性低，口服易自胃肠道吸收。1次给药后,约0.52小时可达血浆峰浓度,t2为1.61.9小时。在血中与血浆蛋白结合力极强。在24小时内自尿中的排出率为30%一一90%,主要以葡萄糖醛酸结合物形式排出。用于类风湿性关节炎、风湿性关节炎、骨关节炎、关节强硬性脊椎炎及痛风等。1.2 药物相互作用饮酒和与其他非留体类抗炎药同时使用，会增加肠胃道副作用，也有引起溃疡的危险性。与阿司匹林或其他水杨酸类药物同用时，不能增加疗效，而胃肠道副作用及出血倾向发生率增高。与抗
3、凝血药同用，增加出血危险。本品可增强抗糖尿病药物作用；降低抗高血压药物的降压作用；与皮质激素类同用，可明显地减缓炎症症状。不宜与甲氨蝶吟同用，以防中毒。与丙磺舒和维拉帕米、硝苯地平同用时，要注意降低剂量；与地高辛同用时，注意调整地高辛用量。2工艺描述2.1 反应原理2.2工艺描述本次设计内容中所采用的工艺是以平醛为原料，与高锌酸钾在碱性苯溶液中氧化反应，再经中和提取、洗涤分层、脱色等一系列工序制得产品。本路线工序较短，对反应条件，反应设备的要求也不高，而且生产成本也较低，适合于工业大规模生产。产品经过回收，精制等多道工序，最终得到较为纯净的产品。3物料衡算3.1设计参数成品岗位过程物料投料量一
4、览表物料名称原料规格配料比（重量比）若醛99%94.4高锌酸钾99%130.83苯98%321氢氧化钠99%7.74醋酸99%3.2活性碳药用0.02年产量MOt年工作日320天每天24小时连续运行活性炭吸附率为10%成品收率65%（对茱醛）成品质量标准：药典质量标准3.2计算流程按单批计算废碳：17Kg酸水：3476. 86Kg水分：64. 75Kg3. 3计算按照设计要求年产140t,一年记320天，一天分3批。则每天每批成品产量：140*1000/(320*3)=145.833Kg以100%收率计算，每批需投入纯节醛：224/254*145.833=128.609Kg实际收率65%,则实
5、际需投入纯年醛：128.609/65%=197.86OKg氧化反应查看原料规格知：投入原料平醛：197.86099%=199.857Kg投入高锌酸钾：130.8399%94.4*199.857=279.782Kg投入苯：321.8198%94.4*199.857=695.218Kg投入度米芬：8.62/94.4*199.857=18.250Kg投入氢氧化钠：9.7499%94.4*199.857=20.829Kg投入水：1454/94.4*199.857=3078.306Kg投入热水：500/94.4*199.857=1058.565Kg回收苯：291.55/94.4*199.857=617.
6、249Kg残液：84.46/94.4*199.857=178.813Kg产生Mno2：199.857/224*87*2=155.246Kgf/CH3理论产（分子量292）：195.92/224*292=255.396Kg设收率为4=90%,则实际产量：255.396*90%=229.856Kg氧化反应：199.857+279.782+695.218+18.250+20.829+3078.306+1058.565-617.249-178.813=4554.745Kg中和提取投入25%盐酸：84.4/94.4*199.857=178.687Kg投入苯：42098%94.4*199.857=907.
7、341Kg产出酸水：2000/94.4*199.857=4234.258Kg（分子量254）：229.856/292*254=199.943Kg设收率为%=89%,则实际产量：199.943*89%=177.949Kg中和提取:4554.745+178.687+907.341-4234.258=1406.515Kg洗涤分层投入水：600/94.4*199.857=1270.278Kg投入O.8%NaOH:2000/94.4*199.857=4234.258Kg产出酸水：601.5/94.4*199.857=1273.453Kg回收苯：385/94.498%*199.857=831.729Kg损
8、失：3.5/94.4*199.857=7.4IOKg（分子量276）：177.949/254*276=193.362Kg设收率为4=90%,则实际产量：193.362*90%=174.026Kg洗涤分层：1406.515+1270.278+4234.258-1273.453-831.729-7.410=4798.459Kg脱色投入活性炭：6.8/94.4*199.857=14.400Kg投入固碱：7.6/94.4*199.857=16.090Kg产出废碳：17/94.4*199.857=35.991Kg脱色：4798.459+14.400+16.090-35.991=4792.958Kg中和结
9、晶投入醋酸:679.0/94.499%*199.857=1452.051Kg投入水:660/94.4*199.857=1397.305Kg产出酸水:3476.86/94.4*199.857=7360.962Kg（分子量254）：174.026/276*254=160.154Kg设收率为%=89%,则实际产量：160.154*89%=142.537Kg中和结晶:4792.958+1452.051+1397.305-7360.962=281.352Kg干燥KP成品：142.537Kg水分：281.352-142.537=138.815Kg总收率：90%*89%*90%*89%=64.2%与设计条件
10、中65%收率相近物料衡算表输入物料名称质量/Kg输出物料名称质量/Kg年醛199.857高锦酸钾279.782苯617.249苯695.218残夜178.813氢氧化钠20.829二氧化镒155.246度米芬18.250水3078.306热水1058.565酸水4234.25825%盐酸178.687酸水1273.453苯907.341水1270.278苯831.7290.8%氢氧化钠4234.258损失7.410活性炭14.400废碳35.991固碱16.090酸水7360.962醋酸1452.051水分138.815蒸僧水1397.305成品142.537总计14821.22总计14976
11、.464能量衡算4. 1热量平衡热量平衡的基础是能量守恒定律。即进入设备的热量与设备中由于物料的物理和化学变化所产生的热量总和，与从设备移出或消耗的热量综合相等。对于任何设备的热量平衡式，都可用下式表示：Q+。2+。3=Q+Q+式中：Q1物料带入设备的热量，KJ；Q2加热剂或冷却剂传给设备的热量，KJ；Q3反应过程的热效应，KJ；Q4液体或固体物料带出设备的热量，KJ；S5消耗于提高设备本身温度的热量，KJ；6从设备表面向周围散失的热量，KJ；Q7气体或蒸汽从设备带出的热量，KJ0热量衡算的目的是求取。2。当。2为正值时表示反应系统需要加热；当。2为负值时，则表示反应系统需要冷却。而反应过程的
12、热效应为正值时，是放热反应；为负值时，则是吸热反应。在进行热量计算之前，必须先确定基准温度，通常以0为基准。根据该设计不考虑。7。4. 2相关计算进料温度25,出料温度50。根据手册公式计算各物质Cp=ciniM元素原子的摩尔热容KcampL原子固态的即液态的（原子固态的Cp液态的（C1.82.8F5.07.0H2.34.3P5.47.4B2.74.7S5.57.4Si3.85.8Cl6.28.0O4.06.0其他6.28.0注：Tca(三r,C,)=4186.8J(mol)25时部分基团结构摩尔热容/，切尸C基团-H-CH3-CH2-I-CHI-CO-热容14.741.728.325.811
13、7.243.5节醛：CP=(Il7.2*2+28.3+24.9+41.7+43.5+14.7)/224=1.730KJ/(Kg)高锦酸钾：q,=(6.2*2+4*4)*4.187/158=0.753KJ/(KgC)苯：Cp=(117.2+14.7)/78=1.691KJ/(KgC)NaOH:CP=(6.2+4.0+2.3)*4.187/40=1.308KJ/(Kg)MnO2：Cp=(6.2+2*4.0)*4.187/87=0.683KJ/(Kg)H2O(I)：Cp=4.183KJ/(Kg)中间产物：CP=L409K/(Kg)0的计算各物料带入热量：苇醛：11=199.857*1.730*(25
14、-0)=8643.815KJ高锌酸钾：。，2=279.782*0.753*(25-0)=5266.896KJ苯：Q3=695.218*1.691*(25-0)=29390.340KJNaOH：Qp=20.829*1.308*(25-0)=681.108KJ水：0,5=3078.306*4.183*(25-0)=321913.8KJ由于投入度米芬的量较小，其带入的热量忽略不计；热水进入温度和出料温度均设计为50,故热水部分不计算。贝上。尸91+02+01.3+Qg+05=8643.815+5266.896+29390.340+681.108+321913.8=365895.959KJ的计算各物料
15、带出热量：=/：Q4,=255.396*1.409*(50-0)=17992.648KJMnO2z42=155.246*0.683*(50-0)=5301.65IKJKOH：43=199.857*56/224*1.308*(50-0)=3267.662KJ回收苯：Qy=617.249*1.691*(50-0)=52188.403KJ水及残液：45=(199.857*18/224+178.813+4234.258-1058.565)*4.183*(50-0)=704953.866KJ干燥部分：设出口温度为10046=(138.815*4.183*100+40.8*138.815/18)+142.
16、537*100*1.65=81899.567KJ则Q4=4,l+Qg+。4,3+QjG4504,6=17992.648+5301.651+3267.662+52188.403+704953.866+81899.567=865603.797KJQ的计算各化合物的燃烧热根据卡拉兹公式进行近似计算，%=109.07/?+nq式中：一一化合物燃烧时转移电子数取代基的热量校正值k同一取代基的数目茉醛：燃烧时电子转移数=78,而ZA=54.4-3*14.6=10.6,则(=109.07*78+10.6=8518.060KJmol=/:燃烧时电子转移数=72,而M=27.2-14.6+41.2=53.8,则
17、%2=109.07*72+53.8=7906.840KJmol以下为据上述反应物所对应的元素标准燃烧值的求解：节醛：g=16*395.15+16*143.15=8612.8KJmol则%=8612.8-8518.060=94.74KJmolOK=/：c=16*395.15+13*143.15=8183.35KJmol贝I分2=8183.35-7906.840=276.51KJmol综合上述数据端二276.51-94.74=181.77KJmol则4二夕；一(t-25)(=181.77-(50-25)*(1.409+0.683+4.183+1.308-1.308-1.691-0.753-1.73
18、0)=129.245KJmol故反应热。3二二129.245*199.857*1000/224=115315KJ2+06的计算按照工艺要求可以有2+q=(5%-o%)(+e4)此处取2+Q=io%(Q5+Q+Q4)则Qs+Q=/9=865603.797/9=96178.2KJ。2的计算根据能量衡算公式有Q2=2+06+04-2-03=96178.2+865603.797-365895.959-115315=480571.038KJ则每天耗电量：2/8/3600*24=400.48度能量衡算表输入输出符号项目名称热量/KJ符号项目名称热量/KJQI反应原料输入热J=I.里Q11茉醛8643.81
19、5365895.96物离设时带的量Q1料开备所走热Qll酮基布诺芬钾17992.648865603.80Ql2高铳酸钾5266.896Qj2二氧化锌5301.651Q1.苯29390.340Q-B氢氧化钾3267.662QlI氢氧化钠681.108Q.回收苯52188.403Q15水321913.8Q15水及残液704953.866Q2加热剂供给设备的热量480571.038Q16成品81899.567Qs反应过程的热效应115315Q5加热或冷却设备所消耗的热量或冷量0Q6从设备表面向周围散失的热量96178.2总961782总9617825设备选型4.1 设备选取泵在药品生产中，液体物料常
20、用泵来输送。泵的种类和多，如离心泵、往复泵、旋转泵、旋涡泵等。CP47-WB1WB2往复泵系列。主要用于远距离输送水，码头输送用品，泵输送原油、甲醇。油罐车、油库装卸、热水回收及循环用于制药、酿造、化工、石油等行业的工艺流程中都可使用本系列。本系列最高输送介质温度为150。本往复泵过流部份分为两种材质，铸铁材质专用于抽吸清水或油类制品及其他无腐蚀性之液体，不锈钢材质由IerI8Ni9Ti钢制成。适用于抽送各种酸碱类液体，本泵特别适合于槽车卸车之用。及其他需要自吸的场合。釜式反应器反应器是原料药生产的关键设备。反应器的种类很多，如斧式、管式、塔式、固定床和流化床等，其中以釜式反应器最为常见。釜体
21、一般是由钢板卷焊而成的圆筒体，再焊上钢制标准釜底，并配上封头、搅拌器等零部件而制成。根据反应物料的性质，罐体的内壁可内衬橡胶、搪玻璃、聚四氟乙烯等耐腐蚀材料。标准釜底一般为椭圆形，根据工艺要求，也可采用平底、半球底或锥形底等。开式搅拌釜式反应器结构1-搅拌器；2-罐体；3-夹套；4-搅拌轴；5-压出管；6-支座；7-人孔；8-轴封。釜式反应器结构简单、加工方便；釜内设有搅拌装置,釜外常设传热夹套,传质和传热效率均较高;在搅拌良好的情况下,釜式反应器可近似看成理想混合反应器,釜内浓度、温度均一,化学反应速度处处相等;釜式反应器操作灵活,适应性强,便于控制和改变反应条件,尤其适用于小批量、多品种生
22、产。因此,釜式反应器在药品生产中有着广泛的应用。搪玻璃设备是由含硅量高的玻璃质釉喷涂在钢板表面经920-960C多次高温塘烧使玻璃质釉密着于金属胎表面而成。搪玻璃具有耐腐蚀性、不粘性、绝缘性、隔离性和保鲜性。搪玻璃开式搅拌容器按HG/T-2371-1992选用，搪玻璃闭式搅拌容器按HG/T-2372-1992选用。0-200,材料为Q235-A,Q235-Bo物料密度按IOoO依/计算，但实际密度小于此值，所以设备选型时，选尺寸稍大于计算值。氧化罐(199.857+279.782+695.218+18.250+20.829+3078.306+1058.565)/1000=5.35m3选容积为6
23、300L的搪玻璃闭式搅拌容器。中和提取罐(4554.745+178.687+907.341)/1000=5.64m3选容积为6300L的搪玻璃闭式搅拌容器。脱色罐(4798.459+14.400+16.090)/1000=4.83m3选容积为5000L的搪玻璃闭式搅拌容器。结晶罐(4792.958+1452.051+1397.305)/1000=7.64m3选容积为8000L的搪玻璃闭式搅拌容器。尖底分层锅(199.857+279.782+695.218+18.250+20.829+3078.306+1058.565)/1000=5.35m3选公称容积为6n?的分层锅。(1406.515+12
24、70.278+4234.258)/1000=6.91m3选公称容积为8113的分层锅。成品桶成品为142.537kg,选公称容积为0.2n?的成品桶。过滤设备过滤是分离液固混合物的常用单元操作，板框压滤机、叶滤机、过滤桶、转筒真空过滤机和过滤式离心机。本设计选自动启闭搪玻璃过滤器，实际容积为2.04m离心机离心机IS型单级单吸(轴向吸入)离心泵，是全国联合设计的节能泵，它是BA型、B型及其他单级清水离心泵的更新型。单级单吸离心泵优点有：全系列水力性能布局合理，用户选择范围宽，检修方便；效率和吸程达到国际平均先进水平。本型泵适用于工业和城市给水、排水，也可用于农业排灌及供输送清水或物理化学性质类
25、似于清水的其他液体之用，温度不高80。选IS50-32-160型。干燥设备在药品生产中，固体物料、半成品和成品以及某些稀料液中所含有的水分或其他溶剂。本设计选用电热恒温干燥箱，PH030型。设备选型汇总表序号名称公称容积VN/L公称直径DN/mm系列计算容积VJ/L容积系数VD/VJ夹套传热面积m2质量kg材质备注1氧化罐63001750L68660.9019.895150搪玻璃闭式2中和提取皤63001750L68660.8919.895150搪玻璃闭式3脱色罐50001750L54350.9013.45274搪玻璃开式4结晶罐80002200S89760.8916.526510搪玻璃闭式序
26、号名称实际容积m3罐体内径Am装料系数夹套内径B/mm温度范围。C外形尺寸备注5自动启闭过滤器2.0416000.617001431720*2100搪玻璃序号名称公称容积VN/m3公称直径DN/mm高度H/mm材质6尖底分层锅616002600不锈钢7尖底分层锅818002800不锈钢8成品桶0.25001000不锈钢9电热恒温干燥箱PH030200300*310*350序号名称型号流量mVh扬程m转速r/min电机功率kw口径mm材质吸入排出不锈钢10离心机IS50-32-1606.3814500.75503211往复泵CP47-WB1不锈钢5. 2管道计算本设计中由于管路简单，可用以下经验
27、公式计算管径式中d一管路的内径，m；VS管内介质的体积流量，m3；U-介质在管内的平均流速，m/s；P介质在工作条件下的密度，kg/mo由成品岗位操作工时，可以知道每批物料的进料时间为0.5小时。粗略估计各物质在管道中流速为u=2ms氧化反应管径的计算查表可得P奉二879kgm3P水=998kgm3P热水=990kgm3D =4*0.44*10 33.14*2苯进料：=695.218/879/0.5/3600=0.00044w3/5=0.0167/W所以选管径国标32mm7mmD =4*1.71*10-33.14*2水进料：V水=3078.306/998/0.5/3600=0.00171加/$
28、=0.033/2?所以选管径国标45mm5mm热水进料：=1058.565/990/0.5/3600=0.Ooo594加7$n府/4*0.594*10-3nno.D=J=J=0.0195myruV3.14*2所以选管径国标32mm4.5mm又知道氧化反应液体物料总体积为5.35m3o故上X=Ooo297/S0.53600、V=-*D根据公式：4D=4*297*1。Loo.3.14*2所以选管径国标57mm5.5mm苯回收：=617.249/879/0.5/3600=0.00039nr,/sD =筌之扛=0.0158“ 3.14*2所以选管径国标32mm7mm残液：V三=178.813/998/
29、0.5/3600=0.OOOlzn3/5D =4*0 l*103:=0.008m3.14*2所以选管径国标32mm7.5mm中和提取管径的计算查表可得P盐酸=1149kg113D =盐酸进料：V盐酸二178.68711490.5/3600=0.0000864m3s4*三4*13=0,0074.3.14*2所以选管径国标32mm7.5mm苯进料：=907.341/879/0.5/3600=0.000573RISD =4*573l1o 租3.14*2所以选管径国标32mm4.5mm已知液体物料的总体积为5.64m3,设物料的进料时间为0.5小时5.641oTx36= 0.00313sD =4*3.
30、13*103八=0.0447m3.14*2所以选管径国标57mm5.5mmD =酸水：Vi7K=4234.258/1149/0.5/3600=0.00205RlS4*205*10-3二0.0362根3.14*2所以选管径国标45mm3.5mm洗涤分层管径的计算水进料：V水=1270.278/998/0.5/3600=0.000707/5D =4*707*m ms33.14*2所以选管径国标32mm4.5mmD =氢氧化钠进料：V水=4234.258/1005/0.5/3600=0.00234/S4*234*103=0.0386m3.14*2所以选管径国标50mm5mm已知液体物料的总体积为6.
31、91m3,设物料的进料时间为0.5小时6.911Jx36OO=0.00384m3/5D =4*3.84*10 3 八”=0.05/w3.14*2所以选管径国标57mm3mmD =酸水：水二1273.453/1149/0.5/3600=0.OOO616/$4*0616*10:=0.0198?3.14*2所以选管径国标32mm4.5mm苯回收：=831.729/879/0.5/3600=0.000526m)1sD =4*O526m=oo.3.14*2所以选管径国标32mm4.5mm脱色管径的计算已知液体物料的总体积为4.83m3,设物料的进料时间为0.5小时4.83X0.536000.00268z
32、w35座/442.68*10-3V-3.14*2=0.0413m所以选管径国标50mm3.5mm中和结晶管径的计算查表可得P酷械=1049kgm3P蒸偏水=998kgm3醋酸进料：=1452.051/1049/0.5/3600=0.000769w3/5叵，4*0.769*1(TrV-3.14*2=0.022Izh所以选管径国标32mm4mm蒸锵水进料：V蒸储水=1397.305/998/0.5/3600=0.000778m3sD_叵,4*0.778*1(TrV-3.14*2=0.0223,?所以选管径国标32mm4mm已知液体物料的总体积为7.64m3,设物料的进料时间为0.5小时13600=
33、0.00425/$0.052小D_叵/4*4.25*10。V3.14*2所以选管径国标60mm3.5mm酸水：水二7360.962/1149/0.5/3600=0.00356加/54*3.56*103.14*2=0.0476Z所以选管径国标57mm3.5mm6车间设计车间布置设计是车间工艺设计的一个重要环节，它还是工艺专业向其他非工艺专业提供开展车间设计的基础资料之一。一个不合理的车间基建是工程造价高，施工安装不便；车间建成后又会带来生产和管理的问题，造成人流和物流紊乱，设备维修和检修不便，增加输送物料的能耗，且容易发生事故。因此，车间布置设计应遵守设计程序，按照布置设计的基本原则，进行细致而
34、周密的考虑。车间布置设计：第一是确定车间的火灾危险类别为局部甲级，车间总体为乙级；第二是确定车间建筑物和露天场所的主要尺寸，并对车间的生产，辅助生产和行政生活区域位置做出安排；第三是确定全部工艺设备的空间位置。制药车间布置设计具有其特殊性。作为化药车间，为了保证药品的质量，必须在严格控制洁净的环境中生产，以防异物灰尘及细菌污染药品。所以，该车间的新建，改造必须符合GMP的要求，这是医药品生产特殊性的一面。6.1车间设计方案(1)对酮基布洛芬的合成生产工艺的解读和研究；(2)对酮基布洛芬的合成生产工艺的深入理解；(3)从GMP要求出发，设计出合适的酮基布洛芬的合成的生产工艺流程(4)进行适当的酮
35、基布洛芬的合成生产条件的拟定(5)进行物料衡算等相关计算(6)根据工艺要求、衡算结果，从多方面考虑选择生产设备(7)根据GMP要求，利用计算机辅助，设计生产车间布置图(8)完成相关生产条件的设计6.2车间设计要求车间布置设计是在工艺设计、物料衡算、能量衡算、工艺设备设计等基础上进行的。其目的是为了满足生产工艺及建筑、设备安装和检修的要求；合理利用车间的建筑面积和土地；制定劳动保护、安全卫生及防腐蚀措施；设置分别独立的人流、物流通道，尽可能避免交叉往返；确定车间的洁净等级，使药品的生产符合GMP的要求。6.3车间总平面设计GMP对制药车间的不同区域有两个比较明确的划分概念:一是应严格区分一般生产
36、区、控制区和洁净区。一般生产区属非洁净区,控制区是指洁净度在10万级以下的区域,洁净区是洁净度在万级或百级的区域;二是人流、物流要严格分开,也就是要有严格的人流通道和物流通道。在制药车间中，其实存在3种通道，即人流通道、物流通道和工艺走廊。这两类区域的划分与联系是GMP车间布局设计的重要方面。一般生产区、控制区和洁净区是根据药品的质量要求和生产流程对药品质量影响的密切程度确定的。通常情况下，直接影响药品质量的流程段，洁净标准要求就高，而不直接影响药品质量的流程段洁净标准要求就低或不要求净化。人流通道、物流通道和工艺走廊的划分是与上述3个区域划分相配套的。6.4车间设计内容车间一般由成产区，辅助
37、生产区和行政生活区组成。车间生产区又分为一般生产区，和洁净生产区。辅助生产区包括动力室（泵房和压缩机室），配电室，空调室，原辅料室和成品仓库等。行政生活区包括办公室，更衣室，浴室，厕所等。车间布置设计要考虑车间内部的生产，辅助生产，管理和生活的协调。车间的布置形式为集中式布置，将组成车间的生产区、辅助生产区和行政生活区集中布置在一栋厂房内。洁净室内的地板、墙壁等的要求。（1）洁净区墙壁和顶棚选用彩钢夹芯板，该板材具有表面光洁平整，不起灰，耐腐蚀和冲击，易清洗等特点，墙与墙，顶棚及地面相接处做成半径大于50mm的圆角；（2）洁净区地面采用环氧树脂整体自流平洁净地坪，做到地而平整，无缝隙，耐磨，耐
38、腐蚀和冲剂，不积聚静电，易除尘清洗；（3）洁净室采用洁净专用门窗，其耐性好，自然变形小，气容性能好，门窗均与内墙面做平，不留窗台，不做门槛，内门窗及隔断等缝隙处均考虑密封7污染处理7.1三废处理在工厂中对三废的处理如下：(D废气的处理：产生少量有毒气体的实验应在通风橱内进行，通过排风设备将少量毒气排到室外,被空气稀释；产生大量有毒气体的实验必须具备吸收或处理装置。如氮的氧化物、二氧化硫等酸性气体用碱液吸收.可燃性有机废液可于燃烧炉中通氧气完全燃烧。(2)废液的处理：各实验室应配备储存废渣、废液的容器，实验所产生的对环境有污染的废渣和废液应分类倒入指定容器储存；酸性、碱性废液按其化学性质，分别进
39、行中和后处理。使PH达到在69之间后排放；有机物废液,集中后进行回收、转化、燃烧等处理；尽量不使用或少使用含有重金属的化学试剂进行实验。(3)废料销毁：能够自然降解的有毒废物，集中深埋处理；不溶于水的废弃化学药品禁止丢进废水管道中，必须集中到焚化炉焚烧或用化学方法处理成无害物；碎玻璃和其他有棱角的锐利废料,不能丢进废纸篓内，要收集于特殊废品箱内处理。7.2应急处理应急处理处置方法：泄漏应急处理：迅速撤离泄漏污染区人员至安全区，进行隔离，严格限制出入。切断火源。建议应急处理人员戴自给正压式下水道、排洪沟等限制性空间。小量泄漏，用砂土或勘察不烯材料吸附或吸收。大量泄漏，构筑围堤或控坑收容;用泡沫覆
40、盖，降低蒸气灾害。用泵转移至槽车或专用收集器内，回收或运至废物处理场所处置。废弃物处置方法：建议用焚烧法处置。废料同其他燃料混合后焚烧，燃烧要充分，防止生成光气。焚烧炉排气中的氮氧化物通过酸洗涤器除去。防护措施：呼吸系统防护，空气中浓度超标时，应该柚戴直接式防毒面具(半面罩)。紧急事态抢救或撤离时，佩戴空气呼吸器。眼睛防护，必要时，戴化学安全防护眼镜。身体防护，穿防毒物渗透工作服。手防护，戴防化学品手套。其它，工作现场禁止吸烟、进食和饮水。工作毕，沐浴更衣。单独存放被污染的衣服，洗后备用。注意个人清洁卫生。急救措施：皮肤接触，脱去被污染的衣着，用肥皂水和清水彻底冲洗皮肤。眼睛接触，提起眼睑，用
41、流动清水或生理盐水冲洗。就医。吸入，迅速脱离现场至空气新鲜处。保持呼吸道通畅。如呼吸困难，给输氧。如呼吸停止，立即进行人工呼吸。就医。食入，饮足量温水，催吐，就医。灭火方法，雾状水、砂土、泡沫、二氧化碳。8岗位选派定员定岗必须依据企业实际确定，要体现既有分工，又有协作。要充分考虑业务、工艺流程、技术水平、员工素质等因素综合确定。岗位设置和定员配置一定要科学、合理、先进、可行，严防因人设岗，人浮于事，力求降低人工成本。生产合理安排人员，每班次具体安排如下：（共24人）车间主任（1人）管理（3人）技术员过程控制员物料员（1人）（1人）（1人）参考文献1化工艺设计手册第三版下册化学工业出版社2张圻主编.制药工程工艺设计.北京：化学工业出版社，2006,1(01)：55.3夏清陈常贵主编化工原理，下天津大学出版社4王效山主编.制药工艺学.北京：北京科学技术出版社，2003,8(01)：105-107.5汪镇安主编.化工工艺设计手册.北京：化学工业出版社，2003,3(01):150-153.6药品生产质量管理规范(GMP),2010.7精细有机合成单元反应与合成设计郝素娥强亮生主编哈尔滨工业大学出版社8朱宏吉主编.制药设备与工程设计.北京:化学工业出版社,2004,1；78-92.
