建筑模板专项施工方案（终稿）.docx

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1、1.工程概况*市区西路安置房1#楼总建筑面积：56445m2,地下室建筑面积为In?。2材料选用2.1模板公开室采用1830X915X18厚胶合板，0.000以上竖向构件采用1830X915X18酚醛树脂双面覆膜胶合板。模板的强度必需契合混凝土模板用胶合板专业标准ZBB70006-88中有关规则。酚醛树脂双面覆膜胶合板恳求如下：1）模板载切、打孔后必需用专用封边漆封锁切口，以防模板吸水变形；如打穿墙螺栓孔，应用专用工具双面对开，以免破坏和起刺；在板上钉钉、打孔时必需在板下垫木构，谨防悬空构成模板背面呈现劈裂；2）模板运用前必需在表面刷脱膜剂（以水性脱模剂最佳，以防污染模板表面），以确保运用寿命

2、；模板精度较高，运用时应防止金属锐角划伤、碰伤、摔伤，以确保其正确的几何外形和表面完好；3）拆模后应立即用较宽的刮刀彻底肃清模板表面，以利周转运用，并放于单调处保管；模板长期存储应在表面涂油剂，堆放划一并遮盖雨布，模板下方用不少于3条10*10Cnl木材支撑，以利于通风和保证模板不变形；2.2木构一切加固木柄用100X50o2.3对拉螺杆一切竖向构件螺杆采用高强对拉螺杆，外墙每层距板面100处，埋设单头螺杆，在模板对拉螺杆的护导管两头加塑料顶头，塑料顶头内设有塑料环，长度为构建截面宽度，其作用为保证柱、墙构件截面，其次保证对拉螺杆能顺利撤除，以便重复应用。2.4板缝密封材料为防止模板拼缝间漏浆

3、，竖向模板接缝处贴18宽，10厚的海面条，板缝间用塑料胶带粘贴。每层外墙模板接缝处也加设海绵条。2.5模板支撑体系顶板模板满堂架采用碗扣架。2.6钢钉钢钉长度为2745mm,每块胶合板与木楞相叠处至少钉2个钉子，第二块模板的钉子要转向，与第一块模板方向斜钉，使拼缝严密。3主要构件施工方法竖向构件模板与板面碎接触面易形成缝隙，造成碎楼浆，影响碎的表观质量，因此在支设模板前硅表面与模板接触不平整部分，模板支设完后用水泥砂浆堵缝，防止漏浆。3.1 柱模1#楼规范层为剪力墙构造。负一层、一层有框支柱，外周为剪力墙构造。柱截面为800X800,柱模板采用木模板。采用对拉螺杆钢管抱箍加固。(1)柱模板按图

4、纸的几何尺寸，分离现场实践状况配制拼装。(2)木杨加固，间隔为中对中230,高度方向采用钢管在柱角对拉。(3)柱的对拉螺杆步距依据柱高停止调整，对拉螺杆的起步距为228.75o柱子模板支撑应与支撑承重架相连，每柱的各面必需设置有两点，三道钢管支撑落地稳定模板，避免碎浇筑时形成位移。(4)上下层柱靠外墙边加固办法同剪力墙。柱模板加固图20PVC 管对拉螺杆护导管3.2 梁柱节点模板梁柱节点模板就是柱上部、梁、顶板交汇处模板，梁柱节点模板高度到顶板底部。梁柱节点模板每套由四块组成，如没有梁的位置则为一块面板，如有梁的位置则在面板相应的位置上开一洞口。详细尺寸依不同梁的规格而定。柱节点模板每套共配制

5、四块单片模板，采用18m厚九夹板，同梁模板一同支设、固定。在柱与梁相交的位置，有梁一侧梁柱节点模板上启齿，启齿宽度为梁宽+2倍木模板厚(18X2=36mm),启齿高度为梁高一顶板厚+木模板厚(18mm)o支模时，梁柱节点模板压梁模板(将梁的侧模及梁底模模板伸入梁柱节点模板预留启齿处)，接缝贴不透水海绵条。3.3 顶板模板顶板模板支撑采用碗扣式脚手架体系。面板用18mm厚九夹板，次龙骨采用50X10Onlm木相，间距300mm。支撑龙骨用钢管，其间距不超过100Omm,木材表面刨平以保证与模板接合面平整。板缝处触面贴4cm-5Cm宽胶带盖缝，以防漏浆。3.4 楼梯膜板3.5 梁模采用18mm厚九

6、夹板，次龙骨采用50XlOOmm木杨，沿梁纵向一般为三道。梁侧模板采用工具式卡具-步步紧和木构模板斜撑固定，梁高超过700mm中间加一道对拉螺栓（M14,穿PVC套管）。梁底模主龙骨支撑采用钢管，其间距不超过IoOOnIm。梁模采用梁侧模包底模，板模上表面与梁侧模上口在板底标高水平拼缝处，上贴4-5cm宽胶带防止漏浆。如下图：3.6 梁及顶板模板支撑模板支撑选用碗扣式脚手架支撑系统。支撑间距依据房间尺寸为100OX1000mm,从撤除时间上分为早拆支撑和晚拆支撑。支撑立杆上设有可调顶托,下可设调底座。梁、顶板支模时，按标准及设计请求起拱。起拱的详细作法为：用碗扣脚手架，上部加可调支撑，以调整高

7、度，木板作辅助，以满足起拱请求。3.7 剪力墙模板剪力墙模板制安依据施工图纸的请求，分离现场实践状况配制拼装。竖向木材加固间隔为中对中230,横向采用钢管加穿墙螺杆对拉，间距为457.5457.5o剪力墙的加固钢管应与满堂架子连成整体，并且内外墙支撑钢管落地，避免碎浇筑时墙模内外挪动，横距支撑为1500,步距为1000一道。剪力墙的上部板的各部位采用铁丝或花篮螺丝停止调理使其上平直，确保墙体模板在施工中到达横平竖直。剪力墙预留洞口采用定型工具式模板装置，便于安拆。剪力墙模板加固图：18钢管-r- i I外墙模板加固图内墙模板加固图模板加工开孔图一L-II -f-I _L-LO2 OJ OJ3.

8、8 后浇带模板1）后浇带位置的梁板支模用的架子，在搭设过程中应与满堂架子全部断开，在加固时应全部连成一个整体，使之既能独立工作又能构成整体受力的承重支模架，以免影响下道工序。2）其它梁板架子撤除时，将后浇带位置的梁和板的架子和模板全部留下,并且停止加固，确保其架子的刚度和稳定，满足上部工程继续施工的请求。3）在后浇带的梁板施工中，应留意在后浇带位置设置一块易撤除的小模板，利于后浇带梁里的杂物和碎的清算，防止在后浇带浇碎时，大面积撤除模板清算梁板后浇带内的建筑渣滓。后浇带跨模板不设早拆，后浇带下模板不撤除，等后浇带混凝土浇筑后再撤除，按下图办法留设。12204模板设计计算4.1剪力墙模板设计计算

9、本工程剪力墙模板采用1.83X0.915的木模板，剪力墙高按4000,宽按300mm.,外钢楞采用648X3.5的钢管，间距457.5：内楞采用50X100的木枕，间距230：穿墙对拉螺杆采用小14圆钢制作，间距457.5X457.5设计。设计参数：碎自重为丫c=24KNm3,强度等级为C45,塌落度为160mm,采用0.6m3的吊斗卸料，浇筑速度为2mh,碎温度为25C,用插入式振捣器振捣。钢材抗拉强度设计值为215Nmm2,对拉螺栓拉力为155Nmm20木模板设计强度和弹性模量如下：顺纹抗压fc=10Nun2,顺纹抗剪fv=1.4Nmm2,抗弯fm=13Nmm2,弹性模量E=9000Nmm

10、2,重力密度为5KN/M3。钢楞允许挠度3mm。1、荷载设计值：(1)、碎侧压力标准值险侧压力标准值按公式：Fl=O.22YCIOBlB2V1/2,其中10=200/(20+15)=5.71贝J:Fl=0.22X24000X5.7111X21/2=42.63KNm2F2=cH=243=72KNm2,取两者中较小值，即Fl=42.63KNm2(2)、碎侧压力设计值：F=FlX分项系数X折减系数=42.63X1.20.85=43.48KNm2(3)、倾倒碎时产生的水平荷载查表得:4KN/m2,荷载设计值为4XL40.85=4.76KNm20(4)、按表进行荷载组合；F=43.48+4.76=48.

11、24KNm22、验算(1)、木模板验算木模板截面特征IX=bh312=91518312=444690mm4WX=bh26=9151826=49410mm3a木模板承载力计算简图如下：q化为线荷载：ql=FXO.915/Iooo=44.14N三（验算承载力）b抗弯强度验算：M=0.107qlL2=0.107X44.14X2302=249845.6Nmm受弯构件的抗弯承载力公式：=MAV=249845.66/（915182）=5.057Nmm2fm=13Nmm2（满足）3、内楞木材验算拟采用50X100的木彷，间距230作为背材加固木模板，并用间距457.5的双钢管加固木防，木材各项技术参数如下:

12、W=bh26=501002/6=83.3103mm3a计算简图化为线均布荷载：q2=FX0.4575/1000=48.24X0.4575/1000=22.07Nmm（验算承载力）b抗弯验算：M=O.107q2L2=0.107X22.07X457.52=494270Nmm=MW=49427083300=5.934N三2fm=13Nmm2（满足）4、外楞钢管验算外钢楞采用48X3.5的钢管,间距457.5：穿墙对拉螺杆采用14圆钢制作，间距457.5*457.5。钢管、对拉螺杆各项技术参数如下钢材抗拉强度设计值为215Nmn2,对拉螺栓拉力为16.8KN;截面抵抗矩甲x=2X5.08Cm3。计算简

13、图：面荷载化为点荷载：F=FX0.23X0.23=48.24X0.23X0.23=2.551kN（验算承载力）抗弯验算：M=Fa=2.551115=293000Nnun=M/W=293000/（2X5080）=28.838Nmm2fm=215Nmm2（满足）5、对拉螺杆验算Fmax=2F=2X2.551=5.102KNfm=16.8KN（满足）4. 2梁板模板验算梁板主要为现浇板，只计算梁板底模（梁按板考虑），按照100O宽梁计算板。底模验算1）荷载分析：现浇板碎荷载：ql=0.1251.2=3KNm2模板自重：q2=0.501.2=0.6KNm2施工荷载：q3=2XL4=2.8KN2（用于模

14、板楞木）碎堆积厚度：q4=0.20X24=4.8KNm2按最不利情况组合荷载：q=0.9（3+0.6+2.8+4.8）=2）木模板验算木模板采用L85X0.95的木模板,支撑楞木采用50100木材,间距300,计算简图如下：22236ql2化为线均布荷载：ql=F,X0.915/1000=10.08X0.915/1000=9.223Nnn（验算承载力）抗弯验算：M=0.107qll2=0.1079.2232302=52206Nmm=MW=6X52206/（915X182）=1.057N三2fm=13Nmm2（满足）3）支撑木材验算：支撑木材采用048X3.5的钢管，间距900X900,计算简图

15、如下:化为线均布荷载：ql=F,XO.9/1000=10.08X0.9/1000=9.72Nmm(验算承载力)抗弯验算：M=0.105qll2=0.1059.729002=826686Nmm=MW=8266866501002=9.92Nmm2fm=13Nmm2(满足)4. 2转换梁模板设计计算高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001).混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB50009-2001)、钢结构设计规范(GB50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能

16、得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:KZLl5。单位：(mm)多根承重立杆，钢曾支撵垂直梁截面一、参数信息1 .模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):1.00：梁截面高度D(m):2.60；混凝土板厚度(Imn)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):L50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(In):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：5.42：梁两侧立杆间距度)：1.50；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数

17、:4；采用的钢管类型为e48X3.5；立杆承重连接方式:可调托座；2 ,荷载参数模板自重(kNm2):0.35；钢筋自重(kNm3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kNm2)20;振捣混凝土荷载标准值(kNm2)20;3 .材料参数木材品种:柏木；木材弹性模量E(Nmm2):IooOo.0；木材抗弯强度设计值fm(Nmm2):17.0；木材抗剪强度设计值fv(Nmm2):1.7；面板类型：胶合面板;面板弹性模量E(Nmm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(NInm2)：13.0；4,梁底模板参数梁底

18、纵向支撑根数:6；面板厚度(Iffln)：18.0；5 .梁侧模板参数次楞间距(Inm)：150,主楞竖向根数：5；主楞间距为：450mm,450mm,450mm,550mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48X3.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm,高度100mm；次楞合并根数：2；二梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。F=0.22Yt2yVF=YH其中Y一混凝土的重力密度，取24000kNm3;t一新浇混凝土的初凝

19、时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200(T+15)计算,得5714h;T一混凝土的入模温度，20.000C;V一混凝土的浇筑速度,1.500mh;H一混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；Pl-外加剂影响修正系数，取L200；B2一混凝土坍落度影响修正系数，取L150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得50.994kNm2.18.000kNm2,取较小值18.000kNm2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝

20、土侧压力。150面板计算简图(单位：三)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下：其中，W一面板的净截面抵抗矩，W=1002.1X2.1/6=73.5cm3；M面板的最大弯距(Nmm)；。-面板的弯曲应力计算值(Nmm2)f一面板的抗弯强度设计值(Nun2);按以下公式计算面板跨中弯矩：M=O.125q2其中，q一作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值：ql=1.21180.9=19.44kNm;倾倒混凝土侧压力设计值：q2=1.4120.9=2.52kNm;q=ql+q2=19.440+2.520=21.960kN/m：计算跨度（内楞间距）：1=150un;面板的最大弯距M=0.1252

21、1.961502=6.18104Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值：。=6.18X104/7.35104=0.84Nmm2;面板的抗弯强度设计值：f=13N三2;面板的受弯应力计算值。=0.84N三2小于面板的抗弯强度设计值f=13Nmm2,满足要求!2.挠度验算Sql4384E/v = 250q一作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=2L96Nwn;1一计算跨度（内楞间距）：1=150mm；E一面板材质的弹性模量：E=9500Nmm2;I一面板的截面惯性矩：I=100X1.81.8X1.8/12=48.6cm4；面板的最大挠度计算值：V=521.96X1504/（38495004.86

22、X105）=0.031nun；面板的最大容许挠度值：v:1/250=150/250=0.6mm；面板的最大挠度计算值v=0.031小于面板的最大容许挠度值v=0.6mn,满足要求!四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm,截面高度100mnb截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5X102X2/6=166.67cm3;I=5X103X2/12=833.33cm4;内楞计算简图（1） .内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中,。一内楞弯曲应力计算值(Nmm2);M内楞的最大弯距(Nmm)

23、；W-内楞的净截面抵抗矩；f-内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：M=M2其中,作用在内楞的荷载，q=（1.2180.9+1.420.9）Xl=21.96kNm:内楞计算跨度（外楞间距）：1二475mm；内楞的最大弯距:M=O.101X21.96X475.002=5.OOX105Nmm；最大支座力:R=LlX21.96X0.475=3.623kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值。=5.00X105/L67105=3.003N三2;内楞的抗弯强度设计值：f=17Nmm2;内楞最大受弯应力计算值。二3.003Nmm2小于内楞的抗弯强度设计值f=17Nmm2,满足要求!

24、（2） .内楞的挠度验算V=0.677g/4IooErv = 250其中1一计算跨度（外楞间距）：1=100nun;q一作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=2L96N/nun；E一内楞的弹性模量：IOooON/mm2；I内楞的截面惯性矩：I=8.33106m4;内楞的最大挠度计算值：V=0.677X21.961004（100100008.33106）=OmIn；内楞的最大容许挠度值：v=100/250=0.4mm；内楞的最大挠度计算值VRmin小于内楞的最大容许挠度值v=0.4mm,满足要求!2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.623kN,按照集中荷载作用下

25、的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48X3.5；外钢楞截面抵抗矩W=10.16cm3;外钢楞截面惯性矩I=24.38cm4;(1),外楞抗弯强度验算MzG=fW其中。一外楞受弯应力计算值(Nmn2)M一外楞的最大弯距(Nun);W-外楞的净截面抵抗矩；f一外楞的强度设计值的/mm2)。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=FXa=I.713kNm；其中，F=1/5XqXh=IL419,h为梁高为2.6,a为次楞间距为150mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值：。=1.71X106/1.02X104=168.591Nmm2;外楞的抗弯

26、强度设计值：f=205Nmm2;外楞的受弯应力计算值。二168.591Nmn2小于外楞的抗弯强度设计值f=205Nun2,满足要求！(2),外楞的挠度验算100EI其中E-外楞的弹性模量：206000Nun2;F-作用在外楞上的集中力标准值：F=11.419kN;1一计算跨度：1=400mm；一外楞的截面惯性矩：I=24380Omln4；外楞的最大挠度计算值：V=1.615X11419.200X400.003/(100X206000.000X243800.000)=0.235mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0235mm外楞的最大容许挠度值：v二400/400二InIn1；外楞的最大挠度

27、计算值V=0.235mm小于外楞的最大容许挠度值v=lnm,满足要求!五、穿梁螺栓的计算验算公式如下：N=fA其中N-穿梁螺栓所受的拉力；A一穿梁螺栓有效面积(Innl2)；f一穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170Nmm2;查表得：穿梁螺栓的直径：14nun；穿梁螺栓有效直径：11.55mm；穿梁螺栓有效面积：A=105mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N=(1.218+1.42)0.11.095=2.672kN。穿梁螺栓最大容许拉力值：N=170X105/1000=17.85kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.672kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值N=17.85kN,满足要求！六、梁底模板计算面板

28、为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=500X18X18/6=2.70X104mm3;I=50018181812=2.43105mm4;2001.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算:MffW其中，。一梁底模板的弯曲应力计算值(Nmm2);M一计算的最大弯矩(kNm);I-计算%/戈(梁底文拿阿，巨)：1200.

29、OOmm:q作用在梁底模板的均用荷载设“值(kN/m)：新洗混凝土及钢粉荷4设冲值：(11:1.2X24.00+1.50)XO.50X2.60X0.90=35.80kNm:模板结构门面荷载：q2:1.2X0.35X0.500.90=0.19kNmt振掷Yfd；疑I:时严大的荷孜设“1*1：q3:1.4X2.OOXO.50XO.901.26kNmsq=ql+q2+q3=35.80+0.19+1.26=37.25kNms踏中药矩计的公式如下：M=0.1Mmax-O.IOX37.251O.22-0.149kNm：=0.149X106/2.70X104=5.519Nmm2：梁底模面板il段成力C=5.

30、519Nmm2小于梁底梯而板的抗压弓虽度设计故j-13Nmm2,汹足耍求！2.烧座验算根据建步施T计算产册刚陵蚣段采用标准荷领.同时不由虐振动曲，戈作用。烛大饶度计算公式如下：共中.q-作用在模板上的JK力线向领:q=(R、新浇混凝上白1取、钢脑白，R荷战。1 .荷栽的计算：(1)钢筋泥。凝土梁白RkNm)tql=(24+1.5)X2.6X0.2=13.26kN/m：(2)模板的白JR纹何娥(kN/m)q2-O.35O.2(22.61)/1=0.434kN/m：(3)活荷柱力施T荷栽标注什I，振倒混梅上时产生的荷我(kN/m)，经i卜弊很不U活荷世Pl2.5+2)O.2=0.9kNm12.钢筲

31、的攵掉力险算心荷战设计值q-1.2X13.26+1.2X0.434=16.433kN/m；活侦领设计值P=1.4X0.9=1.26kN/m：twni计算醐图则曾按I憔：附连续梁“神。本”例中.tw竹的被而帧件矩I和截力1氏力t”：iW分别为：W=5.O8cm3:1=12.19cm4IWTW虽度物好：生大再加专电为静商战与活偷领的设计值战不利分Ci己的吗如和.计算公式如卜：，戈荷栽设附q-16.4331.2617.693kNml七支人啊/巨M=O.Iq12=O.117.693XO.045XO.045=0.004N.m：*大应力=MW=O.004106/5080=O.72Nmm21抗吗烟度设计值C

32、fJ205Nmm2l钢归的破大应力“蜘值O.724nm2小于件Irr抗四期陵设“值205Nmm2.汹星要求！例行抗物验弊？截而抗效圾度必须洒足：2J=JG中A4大剪/J：V=O.6X16.433X0.5=4.93kN蚀管的被制面积知i查衣用A=489.OOOmm2：fWTT受。力t十”彳l*lT-24929.840/489.OOO-20.163Nmm2s钢筋抗剪弼度设计他L120Nmm2:件Jri的受剪成力”算他20.163Nrnm2小J钢管抗明物UW设订他120Nmn2,洒足,倏求！白可宣打6应购算：/故大挠度乃电力竹荷轨好活荷战ftX2.600=66.300kNm2x(2)牛奘板白勺11抵

33、(kNm2)(12=O.350kNm2(3)活衲我为他工面毂q3=(2.500+2.OOO)=4.500kNm2q-1.266.300O.350)+l.dX4.500-86.280kNm21梁底文丹根散为n,梁底小横杆攵探同汉巨为a,荣施为b,梁尚为h.梁世攵拿仕递分才王梁的UL，卜力为P,梁侧模板化的托梁的士“，力C qab .P - GJ qabN - 1.22ah PPl-Pi 3 + ZP.0 4414O2 一 2 一 200780 441_L-一4SOil WPTlW (kN)0 019变形图(mm)弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=O.136kN,中间支座最

34、大反力RinaX=I.256：最大弯矩Mmax=O.034kN.m：最大挠度计弊值Vmax=O.019mm：域大应力。=0.034X106/5080=6.694Nmm2:支撑抗弯设计强度f=205Nmm2:支撑托梁的最大应力计算值6.694Nmm2小于支撑托梁的抗弯设计强度205Nmm2,满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方木的集中荷载传递。1,梁两侧支撑钢管的强度计算：支掾钢管按照集中荷载作用下的三骑连续梁计算：集中力P=0.136KN.(IU.NM)田，触塌口必卜的斜不OOfiOOSOOfirmmmrmmmdddddddddddd

35、ddddddddddddddddddddddNX9SX取X举fsNH9b9T=XMUH胴莘科sUnU190O-XHtUA如稀和:UiNYVZOO=XUtiJA取切丫和21)00。0蕨小易明斜军OUw)阂尔瓦西口同附却不(u*N”)阔？珏红拉HeU附刈彳900rzootZOO闻蚓就!MM不OOSOOfi009TnnHnnTnnnunTnnTnnTT0 4710471支次钢管计算变形图(mm)支撑钢管“算妁力图(kN)最大弯矩Mmax=0.685kNm：最大变形Vmax=0.471mm；最大支座力Rmax=15.181kN：地大应力O=0.685106/(5.08103)=134.828Nmm2s

36、支撑钢管的抗压弼度设计值f=205Nun2s支拴钢管的最大应力计算值134.828Nun2小于支撑钢管的抗压强度设计值205Nmm2,满足要求！支拽钢管的联大挠度Vmax=O.471mm小于500/150与10mm,满足要求！九、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式1.梁两侧、,/:村检定件验用：JC中N立杆的和I心压力设“他.它包抻,饮向钢竹的烛大支座反力，Nl=1.645kN：强1户架钢宣的白纸：N2=1.2O.1395.42=0.907kNN=1.645+0.9072.551kNt1抽心受JK立杆的稳定系数.IhKfHIbLlo/i6衣得i一计弊立杆的截面回转半径(cm)si=1.58

37、,A一立杆净版面面积(cm2)：A=4.89：W立杆冷M而抵抗矩(cm3)?W=5.08：O-俏伸立杆牺心受IK应力计婢付(Nun2)：f钢倘:立杆抗压曲U式设计俏：Lfl=205Nmm2:Io计算:长度(m)：拿Ka扣件式四施不由电向文撞架.拉卜式计算，io=kiuhkl-计算长度的力口系数，IU俏为:1.155u-计婢长度系数.参Ktt扣件犬知!他衣5.3.3,u=1.7上J弋的计算结果：立杆计蜘长度Lo=kluh=1.155X1.7X1.5=2.945m：Lo/i=2945.25/15.8=186：IIlK细比1o/i的纽i!Ii代表得到4ll心受庆0+F伯格定系数=0.207:钢管立杆

38、受压应力计算值：=15652.742/(0.207X489)=154.636Nmm2s钢管立杆稳定性计算。=154.636Nmm2小于钢管立杆抗压强度的设计值门=205Nmm2,满足要求！模板承重架成尽量利用剪力地或柱作为连接连地件，否则存在安全降患。表i模板安K计,长JwH加浜酸ki步距hS)h090.91.212K1515h21kl12431IOS116711632克架计Jt长度时加系数匕113黑第黑星Sss1111111111黑意晨MSssMS三O33S三S042039031s02422020020039031第O2ooloiol6ol6102610221OlS1014101410121

39、0121OlO1OlO0140120070070070070070070073544536292042570十、梁模板高支撑架的构造和施工要求：1 .模板支架的构造恳求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必需按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2 .立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c高支撑架步距以0.91.5m为宜，不宜超越1.5m。3 .整体性构造层的设计：a.当支撑架高度22Onl或横向高宽比26时，需求设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆衔接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔1015所设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；CL