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1、广场项目写字楼花架高支模架施工方案编制:审核:批准:广场总承包项目部目录、02二、工程概况：2.、力I:3四、搭设参数4五、施工工艺及施工方法7六、高支模架体检查、验收9tS、ItnJI：.9八、高支模模板拆除9九、支模架应急预案11十、安全文明施工13十一、计算书写字楼花架支模架施工方案一、编制依据1、广场施工组织设计；2、写字楼A、B座施工蓝图；3、规范、规程：1)建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)2)施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91)3)建筑工程施工质量验收统一标准(GB50300-2013)4)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJI30-2011)5)扣件式
2、钢管模板高支撑架的设计和使用安全6)建筑结构荷载规范(GB50009-2001)7)建筑施工手册第四版8)湘潭市相关法律、法规、地方性条文规定的内容二、工程概况：1 .基本概况项目分为A、B两个地块，A地块主要为商业、甲级写字楼、酒店；B地块为住宅。是集购物、休闲、娱乐、餐饮、商务、社交于一体的一站式大型城市综合体。其占地256亩,总建筑面积88.6万m2,其中地上71.9万m2,地下16.7万m2。两栋写字楼分别位于A地块北侧，由35层塔楼及地下室二层组成。主楼为框架核心筒结构，建筑总高度为142.80m(结构标高)，建筑面积约为100203平方米。2 .分部分项工程概况根据结构施工图图纸,
3、写字楼屋面标高为136.50米,屋面以上部分花架结构面标高为142.80米，屋面层仅核心筒位置有楼板，板厚均为12Omnb为确保施工质量及施工安全，两栋写字楼核心筒及花架外围区域采用满堂支承架，核心筒满堂架采用承插式轮扣架搭设，核心筒以外区域采用普管搭设，钢管壁厚均不得小于3.0mm,根据结构图纸，最不利梁梁截面尺寸为20OnlnIX1850mm；满堂架高度6.3m,为本工程屋面板支撑系统主要和最重要环节。3 .高支模区域平面图 .” 0 .-. a -. 潘堂荣区域非港管架区域写字楼A、B座屋面花架支模架示意图三、施工准备1 .技术准备：要求项目部现场管理人员、劳务队管理人员及架工、模板班组
4、长熟悉图纸，明确注意事项，质量目标等，增强每一位操作人员质量责任感。2、物资设备：模板：采用915mmX1830mmX15mm（厚）胶合板。木材:采用50XlOOmm木材。支撑系统：选用648X3.0钢管及顶托、614对拉螺栓等。纵横水平拉杆：选用48X3.Onun钢管及配件。纵横向剪刀撑：选用48X3.Omm钢管及配件。垫板：采用100XloOmm模板做垫板。其他材料设备如安全通道铺设用的竹跳板、封闭用密目网以及铁丝钢丝等准备到位并根据操作面需求合理调配。水准仪、卷尺、线锤、胶皮管、足量标准钢管、扣件、顶撑、木方、铁丝等。3、机具设备木工圆盘锯：应至少保证两台，用于大量模板切割配置，木方的切
5、断等。手提电锯：根据劳务队自身要求进行配置，项目部原则上不允许木板、木方等材料操作现场加工。扳手、榔头等常用工具由各施工操作人员自行配置。架子工使用的防滑鞋、安全带等安全防护用具。4、人力准备本工程主体结构施工工期紧，对模板支设质量要求较高，特别是针对高支模部位，要求劳务队必须确保人力投入以达到工期要求，且要求各个工种人数协调配备，紧密配合。四、搭设参数(一)板搭设参数1、立杆:横向间距：1.2m；纵距(m):L2m；采用的钢管(mm):承插式钢管架48X3.0；板底支撑连接方式:方木支撑；2、横杆：步距1.2IDo3、扫地杆：脚手架扫地杆纵横通长设置在距楼面底部30Cnl处。4、剪刀撑：剪刀
6、撑设置：剪刀撑钢管斜角采用45,接头搭接长度为1m,接头位置采用3个旋转扣件连接。为了增加满堂架整体稳定性，满堂架外围一圈通长设置竖向剪刀撑，架体内每隔4.5米间距设置一道竖向剪刀撑，剪刀撑应通长设置。沿架体高度方向顶端和底部必须设置水平剪刀撑。剪刀撑搭接示意图严禁将满堂结构架体与外脚手架体系进行连接、严禁外脚手架承担结构施工荷载。5、扣件：扣件螺栓拧紧力矩值不应小于40Nm,且不应大于65Nm,支撑横杆与立杆的连接扣件应采取抗滑措施，应用双扣件进行连接。6、水平防护：为保证搭设脚手架的安全，按照安全规范防护要求，该支模架必须设置水平防护，水平防护采用兜网，设置在架体中部。7、垫块：立杆下垫1
7、00X100nlm模板。8、核心筒内尺寸小于150OnInl洞口处洞口若需搭设立杆，则在洞口位置铺设10#槽钢。6.3m层高顶板支模大样例(二)梁搭设参数1、400X600截面梁支模方法立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.9m；梁两侧立杆间距(m)：0.9m；立杆步距h(m)：1.50m；梁底增加承重立杆根数：1；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底小横杆间距O.9m；梁中增加一道M14对拉螺杆，水平间距500mm。梁两侧仅排布两排立杆(一跨)。梁犍悭向钢管用扣件与满堂架谶483. 钢管纵横900沿梁爵鹿90)9003 O C)高套筒OgLOgLO900沿梁跪度900450C450
8、/粱底回顶采F /及5m长用管400*600梁支模大样因写字楼周圈梁XL2(XL)截面尺寸为400X1250,梁顶标高为143.450,而写字楼整体标高为142.80,根据图纸表述，梁XL2(XL)为上翻梁，上部65Omm为女儿墙，故梁XL2(XL)支模方法同400X600梁支模方法。2、200X1850截面梁支模方法写字楼封边梁截面为200X2200mm,该梁梁顶标高为143.450,而写字楼整体标高为142.80,根据图纸表述，上部650mm为女儿墙，该梁第一次实际浇筑高度为1850mm。立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.9m；梁两侧立杆间距(m)：0.9m；立杆步距h(m)：1.50m
9、；梁底增加承重立杆根数：1；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底小横杆间距0.9m；梁中按竖向400设M14对拉螺杆，竖向间距45Omnb水平间距500mm。美的屋门锵月扣生辅驶谶沿樊獭900So900OgLOgLO2。C)XI850樊文模大栏囚五、施工工艺及施工方法(一)施工工艺流程图：放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高梁底脚手架安装架设梁底木方龙骨于脚手架顶托板上梁底模及侧模安装I梁板钢筋绑扎铺设I梁板混凝土浇筑I混凝土保养，达到设计强度等级的100%I拆下脚手架可调顶托I拆除梁、板模板，清理模板I拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架（二）施工方法；1.先弹出立杆位置，垫板、底座安放
10、位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆及水平纵横加固杆。2 .按设计分配摆放好需要材料，梁模板支撑的采用垂直于梁轴线的布置方式，板模板支撑时采用平行于板短向而布置，并根据梁底及板底的高度组合拼装。3 .梁和楼板的脚手架跨距和间距必须按本计算方窠布置。4 .支顶安装前，应放出轴线、梁位置线以及楼面水平控制标高。当安装高度不足设计高度时，可采用矮架和可调托座进行调节。脚手架应垂直，架体安装宜排列整齐，并在相互垂直的两个方向有保证其稳定的支撑系统。5 .纵横向剪立撑设置在外侧周边和内部按本方案间距设置。6 .交叉支撑应在每列架体两侧设置，施工期间不得随意拆除。7 .钢管纵横
11、水平杆沿高度方向设置，第一道水平杆（扫地杆）设在离柱脚200InIn处。钢管必须牢固地支承在钢筋混凝土地（楼）面上，并在立杆底座下铺设200X20Onlm模板，间距900mmo8 .钢管、可调托座和可调底座应根据支撑高度设置，可调顶托的丝杆外露不得超过200mmO9 .支撑安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，立即整改。10 .根据施工操作规范及施工现场的实际情况，在大跨度梁、板位置，满堂架搭设应适当考虑梁、板的下挠要求（跨度超过4m的梁按规范要求跨中起拱大梁底部起拱3%o）o六、高支模架体检查、验收1、高支模架体必须在项目部指派的专人监督下进行排布、搭设。2、搭设过程中项目部质检部、
12、安全部、技术部等职能部门进行不定期检查，提出的整改有求就地督促整改到位。3、检查过程中如发现明显未按照施工方案、操作规范进行搭设的，要求其停工整顿，并对其进行经济处罚。4、整个高支模架体搭设完成，经施工班组进行自检合格后，正式书面提交项目部进行检查验收，项目部各部门依据施工方案及国家操作规范内容进行全数检查，并填报检查验收记录，经项目部各部门联合检查验收合格后（提出的整改要求必须立即整改到位，并申请复查）报监理、业主验收。5、经监理、业主验收合格后方可准许进入下道工序施工。七、高支模混凝土施工1、高支模架体经检查验收合格后，方可进行混凝土浇筑施工。2、混凝土浇筑施工前，施工现场各项准备工作必须
13、完备，各工种操作人员、各部位管理人员及分工明确，悬挂在施工现场醒目位置。3、混凝土浇筑期间项目安排值班领导24小时轮流值班，督促现场各部位负责人认真履行职责，统筹处理现场各项事务。4、高支模混凝土浇筑应先浇竖向构件、再浇水平构件，花架部分框架柱分两次浇筑、对称浇筑，防止局部荷载严重不均失稳。5、高支模混凝土浇筑过程中应有专业架子工在满堂架内查看架体稳定情况，尤其是扣件的拧紧程度、立杆的弯曲等现象，发现一处应立即上报，情况严重的应立即通知停止混凝浇筑，操作层面人员立即转移，经整改完成后方可继续上人操作。八、高支模模板拆除（1）支撑系统的水平纵横杆、剪力撑等不得随意拆除。（2）拆除每层支撑及模板前
14、，应将该层混凝土试件送实验室检测，当试块达到规定的强度达到下表要求后，并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认不再需要时，方可拆除。校拆摸强度要求一览表:结构类型结构跨度设计强度标准值百分率（）梁、拱、壳8mH758m2100板W2m2502m、8m2758m100悬臂结构2100注：“设计混凝土强度标准值”是指与设计强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。（3）高支模拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。（4）侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。（5）拆除4m高度以上梁、柱、墙模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片
15、松动、撬落或拉倒。（6）拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。（7）严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。（8）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。（9）严格控制模板及其支架拆除的顺序。（10）拆除脚手架支撑前，应清除高支模支撑上存留的零星物件等杂物。（Il）拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。（12）拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架
16、。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。（13）脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行:1)脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；2)同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。3)通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的门架时方可拆除。4)工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。5)拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存。6)拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。7)拆
17、下的钢管与配件，应成捆用机械吊运或由井架传送至地面，防止碰撞，严禁抛掷。九、支模架应急预案9.1概况支模架搭设施工可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等事故。本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况的应急准备和响应。9.2机构设置及职责为应对可能发生的事故，做到快速反应、救援，项目部成立应急救援小组。由项目经理陈晓任组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。具体设置如下：9. 3应急救援工作程序(1)当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长陈晓立即上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。(2)由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，
18、尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。(3)事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。(4)项目部指定由王宇负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。9.4救援方法(1)高空坠落应急救援方法:1）现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢
19、救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。（2）坍塌应急救援方法：D当发生支模架坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施;4）
20、清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。（3）物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急处理以后及时送医院治疗。1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。2）对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3）对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等,如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵
21、塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院救治。9.5小组成员联系电话、医院及急救电话成员职务联系电话项目经理技术负责人安全员施工员施工员施工员安全员湘潭市第一人民医院联系电话0731-58669005（现场最近医院，约1.5公里距离）紧急救援电话：火警：119急救：120报警：110十、安全文明施工（一）脚手架搭设过程安全文明施工措施1、脚手架搭设前，应按建筑施工钢管脚手架安全技术规范（JGJl28-2000）（J43-2000）和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。2、对钢管
22、架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。3、搭设在脚手架立杆底座下应铺设垫板。4、不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一竖直脚手架支撑系统。5、脚手架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。6、水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与脚手架的搭设同步进行。7、水平加固杆应设在脚手架立杆内侧，剪刀撑应设于脚手架立杆外侧并连牢。8、可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。9、模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。10、泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得
23、堆积在泵送管路出口处。11、应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。12、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。13、碎浇筑时，必须采用塑料薄膜或彩条布在脚手架内排立杆处围挡，防止砂浆对安全网造成污染。14、高支模验收程序：交底一搭设（样板）一一自检合格（自检和申请验收表填写）一一项目各部门、监理联合验收一一合格后下浇筑令（二）脚手架使用及拆除注意事项：1、脚手架搭设完成班组自检合格后，报建设单位、监理单位、施工单位检查，合格后方可投入使用。2、主体结构施工时，严禁将内部满堂架、边部结构斜撑架与外脚手架相连。3、严禁在架体上集中
24、堆载大量荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。4、混凝土浇筑前应会同有关各方再一次检查架体的搭设情况，并根据检查意见立即整改到位。5、混凝土浇筑过程中，应派专人进行架体查看，发现存在安全隐患应立即停止浇筑，人员、设备撤离后对架体采取加固等整改工作，经整改合格后方可继续投入使用。6、待混凝土强度达到规范要求后方可进行脚手架拆除。拆除前对脚手架进行安全检查，确认不存在安全隐患。如存在影响拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行修整和加固，以保证脚手架在拆除过程中不发生危险。7、脚手架在拆除前，应先明确拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法、物件垂直运输设备的数量，脚手架上的水平运输、
25、人员组织，指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警戒区域。8、模板及支撑脚手架拆除前劳务公司应提出书面拆除申请单，我部将结合该部位混凝土试块检验强度报告等资料一并提交监理单位审核，各种资料齐全、合格且监理单位审核批准后方可进行拆除作业，严禁未经允许擅自进行拆除作业，违者进行罚款处理并承担由此造成的一切后果。9、严格遵循拆除顺序，由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆，同一部位拆除顺序是：栏杆f剪刀撑f大横杆f小横杆f立杆。10、在拆除的脚手架周围，于坠落范围设置“禁止入内”字样的标志，并有专人监护，以保证拆脚手架时无其他人员入内。11、对于拆除脚手架用的垂直运输设备要用滑轮和绳索运送或塔吊配合，严禁
26、乱扔乱抛，并对操作人员和使用人员进行交底，规定联络用语和方法，明确职责，以保证脚手架拆除时其垂直运输设备能够安全运转。12、拆下的脚手架钢管、扣件及其他材料运至地面后，应及时清理，将合格的，需要整修后重复使用的和应报废的加以区分，按规格分类堆放整齐。对合格件应及时进行保养，保养后送仓库保管以备今后使用。13、本工程脚手架拆除时遇大风、大雨、大雾天应停止作业。14、拆除时操作人员要佩戴安全帽、系好安全带，穿软底防滑鞋、扎裹腿等。15、在拆除体积大、重量重的构件时应由几个架子工配合作业。16、脚手架拆除应由专业架子工进行，拆除作业前应进行详细的安全技术交底。17、满堂架内架搭设完成后必须由安全部、
27、质检部、技术部等部门验收合格后方可进行下一步施工。十一、计算书(一)板计算书(碗扣式)计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJI62-20082、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJI66-20083、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB50009-20125、钢结构设计规范GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称屋面新浇混凝土楼板板厚(r三)120新浇混凝土楼板边长L(In)9新浇混凝土楼板边宽B(m)2.8二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Qlk当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/nd2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5
28、当计算主梁时的均布活荷载(kNn2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kNm2)1模板及其支架自重标准值Glk(kNm2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN)24钢筋自重标准值G3k(kNI1.1风荷载标准值3k(kNm)基本风压3o(kNm2)0.250.18风压高度变化系数0.9风荷载体型系数US0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)6.3立柱纵向间距h(11un)1200立柱横向间距Ib(mm)1200水平拉杆步距h(三)1200立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的最近距离(nun)30
29、0立柱距混凝土板长边的最近距离Gnm)200主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁悬挑端计算长度(mm)100,100主梁悬挑端计算长度(Inm)100,100结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008设计简图如下:模板设计平面图模板设计立面图四、面板验算P卬模板类型覆面木胶合板模板厚度G三)15模板抗弯强度设计值f(Nun2)15模板弹性模量E(Nl三2)10000根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实,楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取Im单位宽度计算。计算简图如下:W=bh76 =
30、IooOXI5 X 15/6 = 3750(W,I=bh712=IoooXl5X15X15/12=28125(W1、强度验算ql=0.9max1.2(G,k+(G3k+G2k)h)l.4Qlk,1.35(Glk(G3k+G2k)h)+l.40.7Qlkb=O.9max1.2(O.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5,1.35(O.3+(1.124)O.12)+1.4O.72.51=6.511kNmq2=0.91.2Glkb=0.91.20.11=0.108kNmp=0.91.4Qlk=0.91.42.5=3.15kNMnax=maxq18,q28+pl4=max6.5110.228,O
31、.108O.228+3.15O.2/4=0.158kN-m；。=W=0.15810637500=4.214Nmm2f=15Nmm2满足要求！2、挠度验算q=(Glk+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.112kNmV=5ql7(384EI)=53.112200,/(38410000281250)=0.023mmv=1/400=200/400=0.5mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(前)40X90小梁抗弯强度设计值f(Nm2)15.44小梁抗剪强度设计值(Nrnm2)1.78小梁弹性模量E(Nm2)9350小梁截面抵抗矩W(CIn3)54小梁截
32、面惯性矩I(Cm)243因B/1取整=2800/1200取整=2,按二等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm,因此需进行最不利组合，计算简图如下：卬PP,rvVi，100卬1001、强度验算ql=0.9max1.2(Glk+(G3kG2k)h)+l.4Qlk,1.35(Glk+(G3k+G2k)h)+l.40.7Qlkb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5,1.35(O.3+(1.124)0.12)+1.40.72.50.2=l.345kNm因此，qw=0.91.2(Glk+(G3k+G2k)h)b=0.9X1.2X(0.3+(1.1+24)0.12
33、)X0.2=0.715kNmql5=0.91.4Qlkb=0.91.42.50.2=0.63kNmMl=O.125q的I?+0.125q活I?=。.125X0.715X1.22+0.125X0.631.22=0.242kNmq2=0.91.2Glkb=0.91.20.30.2=0.065kNmp=0.9X1.4XQk=0.9X1.4X2.5=3.15kNM2=max0.07q2L2+0.203pL,O.125q2L2+0.188pL=max0.07X0.0651.22+0.2033. 151.2,O.1250.0651.22+0.1883.151.2=0.774kNmM3=maxq1Ll22,
34、q2Ll22pL1=maxl.3450.172,0.0650.1223.150.1=O.315kNmMmx=maxMi,M2M3=max0.242,O.774,O.315=0.774kNm。=M11JW=O.774X10754000=14.331Nmm2f=15.44Nmm2满足要求！2、抗剪验算V 1=O.625q1L+0.625qlfsL=0.6250.7151.2+0.6250.631.2=1.009kNV 2=O.625q2L+0.688p=0.6250.0651.2+0.688X3.15=2.216kNV 3=maxq,L,q2Ll+p=maxl.3450.1,0.0650.1+3.
35、15=3.156kNV BaX=InaX%,V2,V3=max1.009,2.216,3.156=3.156kNTBaX=3Vnax(2bh0)=33.1561000(29040)=1.315Nmm2=1.78Nmm2满足要求！3、挠度验算q=(Glk(G3k+G2k)Xh)b=(O.3(24+l.1)0.12)0.2=0.662kNm跨中Vmax=0.521qL7(l00EI)=0.5210.6621200,(10093502430000)=0.315mmv=1/400=1200/400=3mm挠度,跨中vBaX=0.52IqLV(100EI)=0.5210.66212007(1009350
36、2430000)=0.315mv=1/400=1200/400=3m六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(InnI)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(Nr三2)206000主梁抗弯强度设计值f(Wr三2)205主梁抗剪强度设计值(Nun2)125主梁截面惯性矩I(cm*)10.78主梁截面抵抗矩W(CinB4.49因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。1、小梁最大支座反力计算Qlk=1.5kNm25=0.9max1.2(Glk(G3k+G2k)h)+l.4Qlk,1.35(Glk+(G3k+G2k)h)+1.40.7QlkXb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0
37、.12)+1.41.5,1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.2=1.137kNmqltt=0.91.2(Glk+(G3k+G2k)Xh)Xb=0.9X1.2X(0.5+(1.1+24)0.12)X0.2=0.759kNmqs=0.91.4Qlkb=0.91.41.50.2=0.378kNmq2=(Glk+(G3k+G2k)h)Xb=(0.5+(1.1+24)0.12)0.2=0.702kNm承载能力极限状态按二跨连续梁，RBaX=L25qlL=l.251.137X1.2=1.705kN按悬臂梁,R=l.1370.1=0.IMkNR=maxR,nax,R12=0.
38、852kN;正常使用极限状态按二跨连续梁，RBM=L25q2L=l.250.7021.2=l.054kN按悬臂梁，Ri=RtoxI=O.702X0.1=0.07kNR=maxR,rax,Rl2=0.527kN;2、抗弯验算计算简图如下：0.(030.(0.(0.(0.10.(0.(0.：0.(0.(0.10.(0.(0.(0.10.(0.(0.：0.(0.：0.(0.(0.：0.(0.(0.10.(0.：0.(0.(0.：0.(0.(0.：0.(0.(0.10.(0.：0.(0.852kNIinilllllllinillllllinillllllllllllllllll鳏&*凝春*於我主梁弯矩
39、图(kN-m) =MlaxW=O. 634 1064490=141. 183Nmm2 f =205Nmm2满足要求！3、抗剪验算22.6781.(1.826 SQ9740.0,12222,099 1.1.24750.：0.395M d：09 161 -3.01322,526 1.(1.674 LLIQ ：0.8221.582-:-2.43422,556|1.；1.7040J0.85250 022,5861.1.734l0.10.8820.(0.0333.0132.2.1611.：1.309 fic70.0.457rP 8520.852!87342.586.7042.556h.6742.5262
40、2.434 1.,582 l0.X).73974 所.8262.099主梁剪力图(kN)nax=2VraxA=23.0131000424=14.213Nmm2=125Nmm2满足要求！4、挠度验算k9101,454主梁变形图(mm)跨中VMaX=L454mmv=1200400=3mm悬挑段Vnax=0.21mmv=100400=0.25mm满足要求！七、立柱验算钢管类型48X3立柱截面面积A(iw424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(Cln3)4.49立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)400斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求立柱抗弯强度设计值f(Nm
41、2)205=(h+2a)i=(1200+2X400)/15.9=125.786W=230满足要求！查表得，6=0.447Mw=0.921.4kLah210=0.921.40.181.21.2210=0.035kNmNw=0.91.2(Glk(G2k+G3k)h)+1.4(Qlk+MLb)max0.3+La2,LaXmax0.3+Lb2,Lb=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.4(1+0.035/1.2)Xmax0.3+1.2/2,1.2max0.3+1.2/2,1.2=7.718kNf=Nw(A)MwW=7718.394/(0.447X424)+0.0351074490=
42、48.58Nmm2f=205Nmm2满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力N=7.718kNWN=30kN满足要求!(二)400X600梁计算书支撑计算计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJl62-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称WKLl新浇混凝土梁计算跨度(m)9混凝十.梁截面尺寸(mmXmm)400X600新浇混凝土结构层高(m)6.3二、荷载设计模板及其支架自重标准值Glk(kN7m2)面板0.1面
43、板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kNm3)24当计匏支架立柱及其他支承结构构件时Qlk(kN)1对水平面模板取值Q2k(kNm2)2混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kNm3)1.5风荷载标准值3k(kN基本风压3o(kNm2)0.3非自定义：0.22风压高度变化系数0.9风荷载体型系数US0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁侧无板（八）梁跨度方向立柱间距la(三)900梁两侧立柱间距lb(三)900步距h(nun)1500混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左
