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1、岸线生态综合修复工程井室结构计算书目录1 .工程概况12 .设计规范13 .设计依据14 .设计标准和参数24.1. 设计标准24.2. 计算参数25 .结构计算25.1.排水分流井(L3XL3+1.7X2.4m)计算35.2.顶管接收井(2.42.4m)计算125.3.直通型检查井(1.2x1.2m)计算235.4.跌水井(2.51.2m)计算335.5.跌水井(3.IX1.8m)计算426.结论511 .工程概况根据井室最大埋深，考虑土压力、车辆荷载、人群荷载、水重力等因素，设计钢筋混凝土井室截面尺寸如下表：规模最大埋深(m)盖板(m)底板(m)井身(m)1.31.3+1.72.4m排水分
2、流井80.30.30.32.4X2.4m顶管接收井260.31.00.51.2m1.2m直通型检查井100.30.30.32.5mXL2m跌水井100.30.30.33.ImX1.8m跌水井80.30.30.32 .设计规范(1)建筑边坡工程技术规范(GB50330-2013)(2)混凝土结构设计规范(GB50010-2010)(2015版)(3)公路路基设计规范(JTGD30-2015)(4)建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)(5)工程结构通用规范(GB55001-2021)(6)建筑与市政地基基础通用规范(GB550032021)3 .设计依据1)长江北岸(塔子山至金科太阳海
3、岸段)岸线生态综合修复工程道路施工图(中设工程咨询(重庆)股份有限公司2022.8)2)长江北岸(塔子山至金科太阳海岸段)岸线生态综合修复工程道路截污干管影响安全评估(重庆纵横工程设计有限公司2022.04)3)长江水利委员会关于长江北岸(塔子山至金科太阳海岸段)岸线生态综合修复工北滨路东延伸项目洪水影响评价的行政许可决定(长许可决202284号2022.05)4)重庆市江北区规划和自然资源局关于长江北岸(塔子山至金科太阳海岸段)岸线生态综合修复工程专题研究会议纪要(2022.04)5)重庆市江北区规划和自然资源局关于长江北岸(塔子山至金科太阳海岸段)岸线生态综合修复工程综合管网专项方案会议纪
4、要（2022.07）6）长江北岸（塔子山至金科太阳海岸段）岸线生态综合修复工程（配套市政道路）工程地质勘察报告（重庆市勘测院2022.07）7）重庆市江北区土地利用总体规划（20062020年）及总体规划图8）重庆市主城区“两江四岸”公共空间建设设计导则（重庆市住房和城乡建设委员会、重庆市设计院2020.04）9）重庆市主城区“两江四岸”治理提升统筹规划方案（2018.04）10）长江北岸（塔子山至金科太阳海岸段）岸线生态综合修复工程地形测量和地下管线成果（重庆市勘测院2022.05）11）重庆寸滩邮轮母港片区雨水箱涵迁改工程施工图（林同极国际2022.1）12）业主提供的其他资料4 .设计标
5、准和参数4.1. 设计标准（1）荷载标准汽车：城-A级；人群：3.5KPa（2）技术标准结构安全等级二级：YLLO4.2. 计算参数（1）结构计算参数：填土容重,=20KNm3;结构自重丫=25.0KNm3;（2）井室最大埋深：（见上述表格）（3）混凝土：主体结构采用C30混凝土，轴心抗压强度设计值电二13.8MPa,轴心抗拉强度设计值fd=L39MPa,弹性模量Ec=3.OX10“MPa。（4）钢筋：设计采用HPB300钢筋和HRB400两种钢筋。HPB300钢筋其抗拉、抗压强度设计值q=250MPa,弹性模量Es=2.lX105MPa,其质量应符合钢筋混凝土用钢第1部分：热轧光圆钢筋GB1
6、499.1-2017的规定；HRB400钢筋其抗拉、抗压设计强度fsd=330MPa,弹性模量Es=2.0105MPa,其质量符合钢筋混凝土用钢第2部分:热轧带肋钢筋（GB1499.22018）要求。5 .结构计算5.1. 排水分流井（1.3L3+1.72,4m）计算1基本资料1. 1几何信息井类型：有顶盖，根据井结构分析，按最不利井1.7x2.4m进行计算控制。长度L=3.OOOm,宽度B=2.300m,高度H=8.000m,底板底标高=-8.OOOm池底厚h3=300mm,池壁厚tl=300mm,池顶板厚hl=300mm,底板外挑长度t2=0mm（平面图）（剖面图）2. 2土水信息土天然重
7、度20.00kN/n?,土饱和重度20.00kNm土内摩擦角30度修正后的地基承载力特征值fa=200.OOkPa1.3荷载信息活荷载：地面6L50kN组合值系数0.90恒荷载分项系数：水池自重L20,其它1.40活载调整系数：LOO活荷载准永久值系数：顶板0.40,地面0.40,地下水L00,温湿度L00考虑温湿度作用：池内外温差20.0度，内力折减系数0.65,粒线膨胀系数1. 00(10-7oC)1. 4钢筋碎信息混凝土：等级C30,重度25.OOkN/小泊松比0.20纵筋保护层厚度(三):顶板(35,下35),井壁(内35,外35),底板(上35,下35)钢筋级别：HRB400,裂缝宽
8、度限值：0.15mm,配筋调整系数：LOO构造配筋采用混凝土规范GB50010-20102计算内容(1)地基承载力验算(2)抗浮验算(3)荷载计算(4)内力(考虑温度作用)计算(5)配筋计算(6)裂缝验算3计算过程及结果单位说明：弯矩:kN.m/m钢筋面积:加,裂缝宽度:mm计算说明：双向板计算按查表恒荷载:结构自重,土的竖向及侧向压力.活荷载:顶板活荷载,地面活荷载,温湿度变化作用.裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合.水池方位定义如下：水池方位示意图3. 1地基承载力验算4. 1.1基底压力计算(1)自重GC计算顶板自重Gl=51.75kN井壁自重G2=521.70kN底板自重G3=51.7
9、5kN结构自重Gc=Gl+G2+G3=625.20kN(2)覆土重量计算井顶覆土重量GtI=165k基底以上的覆盖土总重量Gt=Gtl=165.60kN(4)活荷载作用Gh地面活荷载作用力GhI=424.35kN活荷载作用力总和Gh=GhI=424.35kN(5)基底压力Pk基底面积:A=(L+2t2)(B+2t2)=3.OOO2.300=6.90m基底压强：Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A=(625.20+0.00+165.60+0.00+424.35)/6.900=176.11Wm3.1.2结论：Pk=176.11fa=200.00kPa,地基承载力满足要求。3.2抗浮验算由于地
10、下水位低于池底标高,不需要进行本项验算3.3荷载计算3.3.1顶板荷载计算：井顶的覆土压力标准值：Pt=I.200X20.00=24.00kNm2井顶板自重荷载标准值:Pl=25.00X0.300=7.50Wm地面活荷载标准值：Ph2=61.50kNm2井顶均布荷载基本组合：Qt=1.20XP1+1.40Pt+0.901.501.00Ph2=125.62kNm2井顶均布荷载准永久组合：Qte=Pl+Pt+0.40Ph2=56.10Wm3.3.2井壁荷载计算：(1)井外荷载：主动土压力系数Ka=0.33侧向土压力荷载组合（kN/nO：土压力标准值活载标准值基本组合准永久组合0.0020.5072
11、7.68.2010.0020.50741.618.2059.3320.5074110.67.533.3.3底板荷载计算结构自重标准值GC=625.20kN基础底面以上土重标准值Gt=165.60kN基础底面以上活载标准值Gh=424.35kN底板以上全部竖向压力基本组合：Qb=(625.20l.20+165.60X1.40+0.00X1.27+424.351.50X0.90X1.00)/6.900=225.36kNm2水池底板以上全部竖向压力准永久组合：Qbe=(625.20+165.60+0.001.00+0.006.900X0.40+61.506.9000.40)/6.900=139.2I
12、kNZm2板底均布净反力基本组合：Q=225.36-0.300X25.00X1.20=216.36kNm2板底均布净反力准永久组合:Qc=139.21-0.300X25.00=131.71kNm23.4内力,配筋及裂缝计算弯矩正负号规则：顶板:下侧受拉为正,上侧受拉为负井壁:内侧受拉为正,外侧受拉为负底板:上侧受拉为正,下侧受拉为负荷载组合方式：1 .井外土压力作用3.井壁温湿度作用(井内外温差=井内温度-井外温度)(I)顶板内力：oL弯矩示意图MX一平行于L方向板中心点的弯矩；My平行于Iy方向板中心点的弯矩；M一一平行于L方向板边缘弯矩；M0y一一平行于1,方向板边缘弯矩。计算跨度：L=2
13、.700m,Iy=2.000m,四边固定按双向板计算.荷载组合作用弯矩表(kN.m/m)内力组合跨中MX跨中My边缘MoX边缘M0y基本组合9.3816.41-28.38-35.37准永久组合4.197.33-12.67-15.79(2)XZ(前后)侧池壁内力:Mx平行于IX方向板中心点的弯矩:M平行于L方向板中心点的弯矩;就一一平行于L方向板边缘弯矩；也一一平行于L方向板边缘弯矩。计算跨度：h=2.700m,L=7.400m,三边固定,顶边简支井壁类型：深井壁计算方法：0H2L部分按照水平向单向板计算H=2L处池外土压力作用弯矩（kN.mm）:水平向跨中：基本组合:18.33,准永久组合:9
14、.58水平向边缘：基本组合:-36.66,准永久组合:T9.16跨中弯矩按H2L段，和0H2L段较大值取.1.荷载组合作用弯矩表（kN.m/m）基本组合作用弯矩表（kN.m/m）井外土内力组合跨中MX跨中M边缘MOX边缘MOZ（底）边缘嚷（顶）M25.626.52-51.85-41.860.00井外土+温湿度作用内力组合跨中MX跨中Mz边缘MOX边缘加（底）边缘毗（顶）井外土压力25.626.52-51.85-41.860.00温湿度作用-46.11-47.29-49.52-47.38-0.00M-20.49-40.77-101.36-89.24-0.00准永久组合作用弯矩表（kN.m/m）井
15、外土内力组合跃中MX跨中Mz边缘MOX边缘MOZ（底）边缘顶）M14.833.81-30.02-25.100.00井外土+温湿度作用内力组合跨中M跨中Mz边缘MOX边缘M0z(Jg)边缘MOZ（顶）池外土压力14.833.81-30.02-25.100.00温湿度作用-34.15-35.03-36.68-35.10-0.00M-19.33-31.22-66.70-60.20-0.00（3）YZ（左右）侧井壁内力:i亚弯矩示意图My一一平行于h方向板中心点的弯矩；M一一平行于IZ方向板中心点的弯矩；M0y一一平行于Iy方向板边缘弯矩；也一一平行于L方向板边缘弯矩。计算跨度：L=2.OOOm,L=
16、7.400m,三边固定,顶边简支池壁类型：深井壁计算方法：0H2L部分按照水平向单向板计算H=2L处池外土压力作用弯矩(kN.mm):水平向跨中：基本组合:12.23,准永久组合:6.81水平向边缘：基本组合:-24.47,准永久组合:T3.621.荷载组合作用弯矩表(kN.m/m)基本组合作用弯矩表(kN.m/m)井外土内力组合跨中My跨中Mz边缘M0z边缘代(底)边缘MOZ(顶)M15.143.81-30.63-23.550.00井外+温湿度作用内力组合跨中My跨中MZ边缘Moy边缘喂(底)边缘MV顶)池外土压力15.143.81-30.63-23.550.00温湿度作用-46.11-47
17、.29-49.52-47.38-0.00M-30.97-43.48-80.14-70.93-0.00准永久组合作用弯矩表(kN.m/m)井外土内力组合跨中My跨中1边缘M0y边缘M0z(JK)边缘M0z(TS)M8.2.-1-14.190.0091258.03井外土+温湿度作用内力组合跨中M跨中电边缘M0y边缘M0z(Jg)边缘Moz(顶)池外土压力8.912.25-18.03-14.190.00温湿度作用-34.15-35.03-36.68-35.10-0.00M-25.24-32.78-54.71-49.29-0.00(4)底板内力：计算跨度：L=2.700m,ly=2.OOOm,四边固定
18、按双向板计算.荷载组合作用弯矩表(kN.m/m)内力组合跨中Mx跨中M边缘MOX边缘MOy基本组合16.1528.27-48.87-60.91准永久组合9.8317.21-29.75-37.08(5)配筋及裂缝：配筋计算方法:按单筋受弯构件计算板受拉钢筋.按基本组合弯矩计算配筋,按准永久组合弯矩计算裂缝,结果如下:顶板配筋及裂缝表(弯矩:kN.mm,面积:iW7m,裂缝:mm)届厂II=-q出出一42AxOlLX、一I内一配筋示意图AX平行于IX方向的板跨中钢筋；Ay一一平行于h方向的板跨中钢筋；A*一平行于L方向的板边缘钢筋；Aoy一一平行于Iy方向的板边缘钢筋。配筋部位弯矩计算面积实配钢筋
19、实配面积裂缝宽度跨中Ax下侧9.38600E121806280.03跨中Ay卜.侧16.41600E121806280.05边缘A0x上侧-28.38600E121806280.08边缘鼠上侧-35.37600E121806280.10XZ（前后）侧井壁配筋及裂缝表（弯矩:kN.mm,面积:刖2/0裂缝:mm）配筋示意图AX平行于IX方向的板跨中钢筋;Az一一平行于IZ方向的板跨中钢筋;A0i一一平行于L方向的板边缘钢筋；A0z一一平行于IZ方向的板边缘钢筋。配筋F位弯矩计算面积实配钢筋实配面积裂缝宽度跨中AX内侧25.62600E121806280.10外侧-46.11600E1616012
20、570.08跨中AZ内侧6.52600E121806280.02外侧-47.29600E1615014360.06边缘A0x内侧0.00600E121806280.00外侧-101.361147E1615014360.13边缘A08(Jg)内侧0.0600E126280.00O180夕卜侧-89.241002E1615014360.11边缘A（顶）内侧0.00600E121806280.00外侧-0.00600E1615014360.00YZ（左右）侧井壁配筋及裂缝表（弯矩:kN.m/m,面积:方2/叫裂缝:mm）配筋示意图Ay平行于L方向的板跨中钢筋;AZ平行于IZ方向的板跨中钢筋;A0y平
21、行于L方向的板边缘钢筋；A0z平行于IZ方向的板边缘钢筋。配筋*位弯矩计算面积实配钢筋实配面积裂缝宽度跨中Ay内侧15.14600E121806280.06外侧-46.11600E1615014360.06跨中AZ内侧3.81600E121806280.01外侧-47.29600E1615014360.06边缘A0y内侧0.00600El21806280.00外侧-80.14895E1615014360.10边缘A02(Jg)内侧0.00600E121806280.00外侧7788E1614360.090.93150边缘A0i(W)内侧0.00600E121806280.00外侧-0.0060
22、0E1615014360.00底板配筋及裂缝表(弯矩:kN.mm,面积:mm,裂缝:Innl)配筋部位穹矩计算面积实配钢筋实配面积裂缝宽度跨中Ajl上侧16.15600E121806280.06下侧0.00600El21806280.00跨中Ay上侧28.27600E121806280.11下侧0.00600E121806280.00边缘A，上侧0.00600E121806280.00下侧-48.87600E1618011170.09边缘AOy上侧0.00600E121806280.00下侧-60.91673E1618011170.11裂缝验算均满足.5.2.顶管接收井(2.42.4m)计算水
23、池类型：有顶盖全地下长度L=3.400m,宽度B=3.400n,高度H=26.OOOm,底板底标高=-26.50Onl底厚h3=500mm,壁厚tl=500mm,顶板厚hl=300mm,平面图1.2土水信息土天然重度20.OOkN/n?,土饱和重度20.00kNm土内摩擦角30度修正后的地基承载力特征值fa=400.OOkPa1.3荷载信息活荷载：地面61.5kNm,恒荷载分项系数：自重1.20,其它L40活荷载分项系数：L50活载调整系数：LOO活荷载准永久值系数：地面活载0.40考虑温湿度作用：内外温差20.0度，内力折减系数0.65,碎线膨胀系数Loo(Io-sC)考虑温度材料强度折减：
24、受热温度10.01.4钢筋碎信息混凝土:等级C15(计算控制)，重度25.00kNm泊松比0.20纵筋保护层厚度(三):顶板(上35,下35),池壁(内35,外35),底板(上35,下35)钢筋级别：HRB400,裂缝宽度限值：0.15mm,配筋调整系数：LOO按裂缝控制配筋计算2计算内容(1)地基承载力验算(2)抗浮验算(3)荷载计算(4)内力(考虑温度作用)计算(5)配筋计算(6)裂缝验算3计算过程及结果单位说明：弯矩:kN.m/m钢筋面积:画,裂缝宽度:mm计算说明：双向板计算按查表恒荷载:结构自重,的竖向及侧向压力，内部盛水压力.活荷载:顶板活荷载,地面活荷载,地下水压力,温湿度变化作
25、用.裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合.水池方位定义如下：水池方位示意图3.1地基承载力验算3.1.1基底压力计算(1)自重GC计算顶板自重Gl=86.70kN池壁自重G2=3509.OOkN底板自重G3=144.50kN结构自重合计Gc=Gl+G2+G3=3740.20kN(2)覆土重量计算覆土重量Gtl=346.80kN基底以上的覆盖土总重量Gt=Gtl+Gt2=346.80kN(4)活荷载作用Gh顶板活荷载作用力Ghl=72.83kN(5)基底压力Pk基底面积:A=(L+2t2)(B+2t2)=3.400X3.400=11.56m2基底压强：Pk=(Gc+Gt+Gh)A=(3740.20
26、+346.80+72.83)/11.560=359.85kNm23.1.2结论：Pk=359.85fa=400.00kPa,地基承载力满足要求。3.2抗浮验算由于地下水位低于池底标高,不需要进行本项验算3.3荷载计算3.3.1顶板荷载计算：顶板的覆土压力标准值：Pt=I.500X20.00=30.00kNm2顶板自重荷载标准值：P1=25.00X0.300=7.50kNm2顶板活荷载标准值：PhI=6.30kNm2顶均布荷载基本组合：Qt=1.2OP1+1.40Pt+0.90X1.501.OOXPhl=59.51kNm2顶均布荷载准永久组合：Qte=Pl+Pt+0.40Phl=40.02Wm3
27、.3.2井壁荷载计算：(1)井壁外荷载：主动土压力系数Ka=0.33侧向土压力荷载组合(kN):土压力标准值活载标准值基本组合0.0027.678.2011.0043.0719.20173.33270.34181.53(2)结构自重标准值Gc=3740.20kN基础底面以上土重标准值Gt=346.80kN基础底面以上水重标准值GS=0.OOkN基础底面以上活载标准值Gh=72.83kN底板以上全部竖向压力基本组合：Qb=(3740.201.20+346.801.40+0.001.271.00+72.831.50X0.90X1.00)/11.560=438.76kNm2底板以上全部竖向压力准永久
28、组合：Qbe=(3740.20+346.80+0.001.00+6.3011.5600.40+0.OO11.560O.40)/11.560=356.07kNm2板底均布净反力基本组合：Q=438.76-0.500X25.00X1.20=423.76Wm板底均布净反力准永久组合：Qc=356.07-0.500X25.00=343.57kNm23.4内力,配筋及裂缝计算弯矩正负号规则：顶板:下侧受拉为正,上侧受拉为负井壁:内侧受拉为正,外侧受拉为负底板:上侧受拉为正,下侧受拉为负荷载组合方式：1 .土压力作用2 .温湿度作用(内外温差=内温度-外温度)池壁水平弯矩按池壁水平线刚度比进行调整,线刚度
29、比(XZ侧/YZ侧)=1.000(1)顶板内力：弯矩示意图MX一平行于L方向板中心点的弯矩；My平行于Iy方向板中心点的弯矩；M一一平行于L方向板边缘弯矩；M0y一一平行于1,方向板边缘弯矩。计算跨度：L=2.900m,Iy=2.900m,四边固定按双向板计算.荷载组合作用弯矩表(kN.m/m)内力组合跨中MX跨中My边缘边缘Mfly基本组合1010-2-2.57.575.575.57准永久组合7.7.-1-111117.207.20(2)XZ(前后)侧壁内力:MxZ附&底）OI-X4弯矩示意图MX一平行于IX方向板中心点的弯矩；M一一平行于IZ方向板中心点的弯矩；M0一一平行于L方向板边缘弯
30、矩；也一一平行于L方向板边缘弯矩。计算跨度：h=2.900m,L=24.350m,四边固定井壁类型：深壁计算方法：0H2L部分按照水平向单向板计算H=2L处池外土压力作用弯矩(kN.mm):水平向跨中：基本组合:66.07,准永久组合:47.19水平向边缘：基本组合:T32.13,准永久组合:-94.38跨中弯矩按H2L段，和0H2L段较大值取.1.井外填土,荷载组合作用弯矩表(kN.m/m)基本组合作用弯矩表(kN.m/m)井外土内力组合跨中MX跨中MZ边缘M0x边缘毗(底)边缘(顶)M74.5618.56-150.81-111.070.00弯矩调整74.5618.56-150.81-111
31、.070.00井外土+温湿度作用内力组合跨中M1跨中Mz边缘MoX边缘Ml(底)边缘MOZ(顶)井外土74.18.-15-111.00.00压力56560.817温湿度-13-13-13-137.1-137.1作用7.117.117.1111M-62-11-28-248.1-137.1.558.557.9281弯矩调-62-11-28-248.1-137.1整.558.557.9281准永久组合作用弯矩表(kN.m/m)井外土内力组合跨中Mx跨中Mz边缘M*边缘喂（底）边缘代（顶）M53.2513.26-107.72-79.340.00弯矩调整53.2513.26-107.72-79.340.
32、00井外土+温湿度作用内力组合跨中MX跨中M,边缘M0x边缘址（底）边缘MN顶）井外土压力53.2513.26-107.72-79.340.00温湿度作用-101.56-101.56-101.56-101.56-101.56M-48.31-88.31-209.29-180.90-101.56弯矩调整-48.31-88.31-209.29-180.90-101.56（3）底板内力：计算跨度：h=2.900m,ly=2.900m,四边简支+池壁传递弯矩按双向板计算.1.荷载组合作用弯矩表（kN.mm）基本组合作用弯矩表内力组合跨中MX跨中My边缘M0x边缘M0y简支基底反力185.05185.05
33、0.000.00池壁传递弯矩-107.71-107.71-224.86-224.86M77.3577.35-224.86-224.86准永久组合作用弯矩表内力组合跨中MX跨中My边缘M0x边缘M0y简支基底反力135.80135.800.000.00池壁传递弯矩-75.56-75.56-157.74-157.74M60.2460.24-157.74-157.74（4）配筋及裂缝：配筋计算方法:按单筋受弯构件计算板受拉钢筋.裂缝计算根据混凝土规范7.1.2条计算.按基本组合弯矩计算配筋,按准永久组合弯矩计算裂缝,结果如下:顶板配筋及裂缝表（弯矩:kN.mm,面积:m,裂缝:mm）配筋示意图AX一
34、一平行于IX方向的板跨中钢筋;Ay一平行于Iy方向的板跨中钢筋;此一一平行于L方向的板边缘钢筋；A0y一一平行于L方向的板边缘钢筋。配筋部位弯矩计算面积实配钢筋实配面积裂缝宽度跨中AX下侧23.81600E142506160.03跨中AyF侧23.81600E142506160.03边缘A0X上侧-57.60657El42007700.15边缘A0y上侧-57.60657E142007700.15XZ（前后）侧壁配筋及裂缝表（弯矩:kN.mm,面积:m,裂缝:mm）配筋示意图AX一平行于L方向的板跨中钢筋;AZ平行于IZ方向的板跨中钢筋;一一平行于L方向的板边缘钢筋；A0z一一平行于IZ方向的
35、板边缘钢筋。配筋部位弯矩计算面积实配钢筋实配面积裂缝宽度跨中AX内侧84.131000E1825010180.14外侧-100.551000E1819013390.14跨中Az内侧20.901000E1825010180.01外侧-100.551000E1819013390.14边缘照内侧0.001000E1825010180.00外侧-270.721814E2512040910.14边缘A0x(Jg)内侧0.001000E1825010180.00外侧-224.861476E2212031680.14边缘优（顶）内侧0.001000E1825010180.00外侧-100.551000E18
36、25010180.00屋(JI)YZ（左右）侧壁配筋及裂缝表（弯矩:kN.m/m,面积:mn?/m,裂缝:mm）配筋示意图Ay平行于Iy方向的板跨中钢筋;Az平行于IZ方向的板跨中钢筋;A0y平行于L方向的板边缘钢筋；A0z平行于IZ方向的板边缘钢筋。配筋部位弯矩计算面积实配钢筋实配面积裂缝宽度跨中Ay内侧84.131000E1825010180.14外侧-100.551000E1819013390.14跨中AZ内侧20.901000E1825010180.01外侧-100.551000E1819013390.14边缘A0y内侧0.001000E1825010180.00外侧-270.7218
37、14E2512040910.14边缘e（底）内侧0.001000E1825010180.00外侧-224.861476E2212031680.14边缘科（顶）内根|0.001000E1825010180.00外侧-100.551000E1825010180.00底板配筋及裂缝表（弯矩:kN.mm,面积裂缝:Inm）配筋部位弯矩计算面积实配钢筋实配面积裂缝宽度跨中Ax上侧138.621000E1812021210.13下侧0.001000E1825010180.00跨中Ay上侧138.621000E1812021210.13下侧0.001000E1825010180.00边缘A0x上侧0.001
38、000E1825010180.00下侧-224.861476E2212031680.14边缘A0y上侧0.001000E1825010180.00下侧-224.861476E2212031680.14结论：裂缝验算均满足.5.3. 锁口护壁(3.4x3.4m)计算1 .孔洞形状内径尺寸L(m)内径尺寸B(m)锁口长度Ll(m)护壁长度L2(m)锁口厚bl(m)护壁厚b2(m)锁口顶端细部尺寸al(m)矩形2. 4002. 4001.00025. 0000. 5000. 5000. 3001.0000. 0010. 300锁口顶端细部尺寸a2(m)锁口顶端细部尺寸hl(m)锁口顶端细部尺寸h2(m)3. 333173. 160锁口荷载标准值(kPa)护壁荷载标准值(kPa)锁口作用综合分项系数护壁作用综合分项系数1.0001.000领代楣（单侬P
