Ⅳ标段箱涵结构计算书.docx

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1、货运通道（新图大道）核心区一期工程（IV标段）涵洞工程箱涵结构计算书1 .工程概况货运通道（新图大道）核心区一期工程共划分为四个标段，本套图纸为IV标段设计内容，桩号范围YK16+760-YK21+020,全长约4.26公里，道路等级为城市主干路，设计速度60kmh,标准路幅宽度为39.25米，双向8车道。本次设计内容为IV标段的6道涵洞本计算书仅对最不利情况：KO+229.9、ZK18+822.0、ZK19+071.6ZK19+071.62#、CDBKo+897.71箱涵进行结构验算。2 .采用或参考的设计技术标准1）城市桥梁设计规范（CJJ11-2011）（2019版）；2）公路桥涵设计通

2、用规范（JTGD60-2015）；3）公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG3362-2018）；4）公路桥涵地基与基础设计规范（JTG3363-2019）；5）公路涵洞设计规范（JTGT3365-02-2020）6）其他相关设计规范及规程。3 .设计技术指标1）道路等级：城市主干路；2）设计行车速度：60kmh;3）结构设计安全等级：二级，结构安全系数：1.0；设计基准期100年；设计使用年限：50年；4）环境类别：I类；5）设计荷载:汽车荷载按城-A级，人群荷载按城市桥梁设计规范（CJJlI-2011）第10.0.5条取值；4 .结构计算软件计算软件采用海特涵洞8.0进行结构验算

3、。5 .箱涵结构计算5. 1K0+229.9箱涵5.1.1 计算条件当前涵洞孔数为：2孔,系统将采用双孔箱涵验算方法进行结构计算。涵洞桩号=K0+229.9设计荷载等级二城一B验算荷载等级（兼容老规范）=城一B箱涵净跨径=3米箱涵净高=3.5米箱涵顶板厚=.4米箱涵侧板厚=.4米板顶填土高=.94米填土容重=18千牛/立方米钢筋碎容重=25干牛/立方米混凝土容重=22千牛/立方米水平角点加厚=.15米竖直角点加厚=.15米涵身混凝土强度等级=C35钢筋等级=HRB400填土内摩擦角=30度顶板拟定钢筋直径=22毫米每米涵身顶板采用钢筋根数=8根底板拟定钢筋直径=22亳米每米涵身底板采用钢筋根数

4、=8根侧板拟定钢筋直径=16毫米每米涵身侧板采用钢筋根数=8根荷载基本资料：以以下计算过程中所使用的参数的含义：qt2-洞顶的均布垂直土压力qt3-侧墙水平分布土压力q3-侧墙的分布荷载总和q2-作用于板顶的垂直均布荷载总和ql-作用于底板底面的垂直均布荷载dl-底板厚d2-顶板厚d3-侧墙厚d4-中隔墙厚bl-涵洞全宽口-水平杆件计算跨长1.2-垂直杆件计算跨长MAC,MCA,MDB,MBD,MAB,MBA-各杆件的固端弯矩KAC,KBD,KAB,KBA-各杆端的抗弯劲度UAC,uAB,uBA,uBD-杆端弯矩的分配系数计算QAC,QCA,QBD,QDB,QAB,QBA-各杆件剪力M底左，M

5、底右，M顶左，M顶右，M上，M下-加腋起点弯矩值Xl左-底板左加腋点至结点D的距离Xl右-底板右加腋点至结点D的距离x2左-顶板左加腋点至结点A的距离x2右-顶板右加腋点至结点A的距离X上一侧墙上加腋点至结点B的距离X下一侧墙下加腋点至结点B的距离xl,x02,x03-最大弯矩截面位置MObM02,M03-最大弯矩值Eb-相对界限受压区的计算高度初始化数据dl=.4md2=.4md3=.4md4=.4mBl=ZL净跨径*2+2*d3+d4=7.2m1.l=ZL净跨径+d3/2+d4/2=3.4m1.2=ZL净高+dl/2+d2/2=3.9m5.1.2荷载计算作用分项系数rG为：1.1填土压力系

6、数ks为：1.02604423697907填土摩擦角为：30qt2=rG*ks*ZL容重*ZL填土高=19.04783qt3=rG*ZL土容重*(ZL填土高+(12)*(Tan(45-填土摩擦角/2)*Tan(45-填土摩擦角/2)=8.828111qt4=rG*ZL土容重*(ZL填土高+d2+ZL净高)*(Tan(45-填土摩擦角/2)*Tan(45-填土摩擦角/2)=31.92811ql=q2+rG*混凝土容重*ZL净高*(2*d3+d4)/Bl=101.1849q2=qt2+rG*混凝土容重*(12+1.8*QC汽车竖直压力q汽=87.06826q3=qt3+QC汽车水平压力eq汽*1.

7、8=28.27492q4=qt4+QC汽车水平压力eq汽*1.8=51.37492固端弯矩、各部位剪力、轴向力及截面控制弯矩计算：MAC=-(q2*Ll*Ll)/12=-83.87576MC=-MAC=83.87576MBD=(ql*Ll*LI)/12=97.47482MDB=-MBD=-97.47482MAB=q3*L2*L2/12+(q4-q3)*L2*L2/30=47.55017MBA=-q3*L2*L2/12-KAC=(4*d2*d2*d2)/KBD=(4*dl*dl*dl)/KAB=(4*d3*d3*d3)/KBA=KAB(q4-q3)*L2*L2/20=-53.40602(12*L

8、I)=6.27451E-03(12*LI)=6.27451E-03(12*L2)=5.470085E-03uAC=KAC/(KAC+KAB)=.5342466uAB=KAB/(KAC+KAB)=.4657534uBA=KAB/(KBA+KBD)=.4657534uBD=KBD/(KBA+KBD)=.5342466杆端弯矩的传递系数：各杆件向远端的传递系数均为1/2。经过弯矩分配计算后，所得数值为：MDB=-112.3109MBD=67.80266MBA=-67.80265MAB=57.55893MAC=-57.55904MCA=97.03413各杆件剪力计算结果为：QAC=q2*Ll/2-(M

9、AC+MCA)/Ll=136.4057QCA=-(q2*LI)/2-(MAC+MCA)/Ll=-159.6264QDB=ql*Ll/2-(MDB+MBD)/Ll=185.105QBD=-(ql*LI)/2-(MDB+MBD)/Ll=-158.9237QAB=-(q4*L2)/2+(q4-q3)*L2/3-(MAB+MBA)/L2=-67.52451QBA=q4*L2/2-(q4-q3)*L2/6-(MAB+MBA)/L2=87.79269加腋起点截面弯矩及跨间最大弯矩计算结果为：xl左=LI-d3/2-ZL角点水平加厚C2=3.05xl右=ZL角点水平加厚C2+d4/2=.35x2左=xl右=

10、.35x2右=xl左=3.05X=L2-d2/2-ZL角点竖直加厚Cl=3.55X下=ZL角点竖直加厚CI+dl/2=.35xl=QDB/ql=1.829374x02=QAC/q2=1.566653x03=(q4-Sqr(q4*q4-2*QBA*(q4-q3)/L2)/(q4-q3)/L2):1.92175653298711MOl=MDB+QDB*xl-ql*xl*l/2=57.00224M02=MAC+QAC*x02-q2*x02*x02/2=49.29117M03=MBA+QBA*x03-q4*x03*x03/2+(q4-q3)*x03*x03/(6*L2)=13.05227计算所得的成果

11、数据为：M顶板跨中=MOl=57.00224M底板跨中=M02=49.29117M侧墙跨中=M03=13.05227M顶板加腋起点左=M顶左=-15.14996M底板加腋起点左=M底左=-18.37695M底板加腋起点右=M底右=-53.72171M侧墙加股起点上=M上=-35.69953M侧墙加腋起点下=M下=-40.1796顶板剪力左=QAC=136.4057顶板剪力右=QCA=-159.6264底板剪力左=QBD=-158.9237底板剪力右=QDB=185.105侧墙剪力上=QAB=-67.52451侧墙剪力下=QBA=87.79269顶板轴向力=Abs（侧墙剪力上）=67.52451

12、底板轴向力=Abs（侧墙剪力下）=87.79269侧墙轴向力上=Abs（顶板剪力左）=136.4057侧墙轴向力下=Abs（底板剪力左）=158.9237荷载计算：作用分项系数rG为：1填土压力系数ks为：1.02604423697907填土摩擦角为：30qt2=rG*ks*ZL容重*ZL填土高=17.3162qt3=rG*ZL土容重*(ZL填土高+d2)*(Tan(45-填土摩擦角/2)*Tan(45-填土摩擦角/2)=8.025556qt4=rG*ZL土容重*(ZL填土高+d2+ZL净高)*(Tan(45-填土摩擦角/2)*Tan(45-填土摩擦角/2)=29.02556ql=q2+rG*

13、混凝土容重*ZL净高*(2*d3+d4)/Bl=97.28997q2=qt2+rG*混凝土容重*d2+1.8*QC汽车竖直压力q汽=84.45663q3=qt3+QC汽车水平压力eq汽*1.8=27.47237q4=qt4+QC汽车水平压力eq汽*1.8=48.47237固端弯矩、各部位剪力、轴向力及截面控制弯矩计算：MAC=-(q2*Ll*Ll)/12=-81.35989MCA=-MAC=81.35989MBD=(ql*Ll*LI)/12=93.72268MDB=-MBD=-93.72268MAB=q3*L2*L2/12+(q4-q3)*L2*L2/30=45.46823MBA=-q3*L2

14、*L2/12-(q4-q3)*L2*L2/20=-50.79173KAC = (4 * KBD = (4 * KAB = (4 * KBA = KAB uAC = KAC , uAB = KAB , uBA = KAB , uBD = KBD ,d2dld3d2dld3/ (KAC / (KAC / (KBA / (KBA* d2) / (12* dl) / (12* d3) / (12KAB)=KAB)=KBD)=KBD)=LI) = 6. 27451E-03LI) = 6. 27451E-03 L2) = 5. 470085E-03.5342466.4657534.4657534.5342

15、466杆端弯矩的传递系数：各杆件向远端的传递系数均为1/2。经过弯矩分配计算后，所得数值为：MDB=-108.2088MBD=64.75035MBA=-64.75034MAB=55.43787MAC=-55.43797MCA=94.32086各杆件剪力计算结果为：QAC=q2*Ll/2-(MAC+MCA)/Ll=132.1401QCA=(q2*LI)/2-(MAC+MCA)/Ll=-155.0124QDB=ql*Ll/2-(MDB+MBD)/Ll=178.1749QBD=(ql*LI)/2-(MDB+MBD)/Ll=-152.6111QAB=-(q4*L2)/2+(q4-q3)*L2/3-(M

16、AB+MBA)/L2=-64.83331QBA=q4*L2/2-(q4-q3)*L2/6-(MAB+MBA)/L2=83.25893加腋起点截面弯矩及跨间最大弯矩计算结果为：xl左=LI-d3/2-ZL角点水平加厚C2=3.05xl右=ZL角点水平加厚C2+d4/2=.35x2左=xl右=.35x2右=xl左=3.05X=L2-d2/2-ZL角点竖直加厚Cl=3.55X下=ZL角点竖直加厚CI+dl/2=.35xl=QDB/ql=1.83138x02=QAC/q2=1.564592x03=(q4-Sqr(q4*q4-2*QBA*(q4-q3)/L2)/(q4-q3)/L2)=1.9230663

17、311409MOl=MDB+QDB*xl-ql*xl*l/2=54.94407M02=MAC+QAC*x02-q2*x02*x02/2=47.9347M03=MBA+QBA*x03-q4*x03*x03/2+(q4-q3)*x03*x03/(6*L2)=12.11466当rG取L0时,计算所得的成果数据为：M顶板跨中X=MOl=54.94407M底板跨中X=M02=47.9347M侧墙跨中X=M03=12.11466M顶板加腋起点左X=M顶左=-14.36188M顶板加腋起点右X=M顶右=-45.23947M底板加腋起点左X=M底左=-17.2955M底板加腋起点右X=M底右=-51.8066

18、4M侧墙加腋起点上X=M上=-34.46739M侧墙加腋起点下X=M下=-38.54017顶板剪力左X=QAC=132.1401顶板剪力右X=QCA=-155.0124底板剪力左X=QBD=-152.6111底板剪力右X=QDB=178.1749侧墙剪力上X=QAB=-64.83331侧墙剪力下X=QBA=83.25893顶板轴向力X=Abs(侧墙剪力上x)=64.83331底板轴向力X=Abs(侧墙剪力下x)=83.25893侧墙轴向力上X=Abs(顶板剪力左x)=132.1401侧墙轴向力下X=Abs(底板剪力左x)=152.61115.1. 3截面计算以下计算过程中所使用的参数的含义：a

19、ct-混凝土抗拉力限制系数rm-截面抵抗矩的塑性指数AC-混凝土截面面积ylc-混凝土截面重心与受压边缘的距离1.O-构件的计算长度fc-混凝土抗压aArea-单位截面面积BWidth,h-截面宽度和底板厚度rb-钢筋混凝土的结构系数asl-截面重心至受拉区边缘距离hODoubl。K-截面有效高度E-着力点与偏筋合力点之间的距离Asll,ASOUL受压钢筋截面面积FY,fyl-钢筋抗拉值PMin-最小配筋率X-混凝土受压区计算高度Wo-截面受拉边缘的弹性抵抗矩I。-换算截面对其中心轴的惯性矩IC-混凝土本身轴心的惯性矩Es,Ee-钢筋与混凝土的弹性模量AO-换算截面面积y。-换算截面重心至受压

20、边缘的距离0o,0允许-抗拉应力值Ate-混凝土有效受拉面积C-最外层纵向受拉钢筋至受拉区底边的距离Pte-钢筋有效配筋率OSl-受拉钢筋应力NS-偏心距增大系数YS-截面重心到合力点距离WmaX-最大裂缝W允许-裂缝允许值(1)顶板钢筋混凝土结构计算Asll=(rb*N*E-fc*ab*BWidth*hODoubleK*hODoubleK)/(fyl*(hODoubleK-asl)=-7633.06135052629Asll/(BWidth*hODoubleK)=-2.12029478448524E-O2小于最小配筋率PMin=.0015重新计算受压钢筋面积：Asll=pMin*BWidth

21、*hODoubleK=540.000008940697由于X=4.29759883287394小于2*asl=80需重新计算X,X=2*asl=80eParam=Nn*偏心距-h/2+asl=689.315100384889AsOut=(rb*N*eParam)/(FY*(hODoubleK-asl)=528.927977434467实际的钢筋受拉面积为：ClblAreaReality=3.1415927*(dCircle/2)*(dCircle/2)*NumGJ=3041.0617336裂缝宽度验算：Osl=(NI/AsOut)*(e距离/Z距离-1)=48.4876660142663最大宽

22、度：Wmax=a系数1*a系数2*a系数3*(0sl/Es)*(3*c+0.1*(钢筋直径/Pte)=5.61970213838456E-02Wmax=5.61970213838456E-02不大于W允许=.2顶板满足限裂要求。)顶板左部承载力验算：(1/rb)*(0.25*fc*BWiclth*hODoubleK)=1207.50001999239kN不小于V=136.4057kN顶板左部板厚满足要求。(1/rb)*(0.2/(剪跨比+1.5)*fc*BWiclth*hODoubleK)+0.07*N=333.108180506398kN不小于V=136.4057kN顶板左部不需再进行受剪承

23、载力计算。顶板右部承载力验算：(1/rb)*(0.25*fc*BWidth*hODoubleK)=1207.50001999239kN不小于V=159.6264kN顶板右部板厚满足要求。(1/rb)*(0.2/(剪跨比+1.5)*fc*BWiclth*hODoubleK)+0.07*N=333.108180506398kN不小于V=159.6264kN顶板右部不需再进行受剪承载力计算。(2)底板钢筋混凝土结构计算Asll=(rb*N*E-fc*ab*BWidth*hODoubleK*hODoubleK)/(fyl*(hODoubleK-asl)=-7682.65118800541Asll/(B

24、Width*hODoubleK)=-2.13406973911248E-02小于最小配筋率PMin=.0015重新计算受压钢筋面积：Asll=pMin*BWiclth*hODoubleK=540.000008940697由于X=3.38435494027594小于2*asl=80需重新计算X,X=2*asl=80eParam=Nn*偏心距-h/2+asl=406.593474023086AsOut=(rb*N*eParam)/(FY*(hODoubleK-asl)=405.635639955353实际的钢筋受拉面积为：ClblAreaReality=3.1415927*(dCircle/2)*

25、(dCircle/2)*NumGJ=3041.0617336裂缝宽度验算：Osl=(NI/AsOut)*(e距离/Z距离-1)=39.131744718712最大宽度：Wmax=a系数1*a系数2*a系数3*(0sl/Es)*(3*c+0.1*(钢筋直径/Pte)=4.53535440146289E-02Wmax=4.53535440146289E-02不大于W允许=.2底板满足限裂要求。)底板左部承载力验算：(1/rb)*(0.25*fc*BWidth*hODoubleK)=1207.50001999239kN不小于V=158.9237kN底板左部板厚满足要求。(1/rb)*(0.2/(剪跨

26、比+1.5)*fc*BWiclth*hODoubleK)+0.07*N=333.109599279591kN不小于V=158.9237kN底板左部不需再进行受剪承载力计算。底板右部承载力验算：(1/rb)*(0.25*fc*BWiclth*hODoubleK)=1207.50001999239kN不小于V=185.105kN底板右部板厚满足要求。(1/rb)*(0.2/(剪跨比+1.5)*fc*BWiclth*hODoubleK)+0.07*N=333.109599279591kN不小于V=185.105kN底板右部不需再进行受剪承载力计算。(3)顶板左结点处(角点2)截面验算Asll=(rb

27、*N*E-fc*ab*BWidth*hODoubleK*hODoubleK)/(fyl*(hODoubleK-asl)=-11856.7093662159Asll/(BWidth*hODoubleK)=-.021172694395392小于最小配筋率PMin=.0015重新计算受压钢筋面积：Asll=pMin*BWiclth*hODoubleK=840.000035762787由于X=-3.36308553510066小于2*asl=80需重新计算X,X=2*asl=80eParam=Nn*偏心距-h/2+asl=152.159656605211AsOut=(rb*N*eParam)/(FY*

28、(hODoubleK-asl)=150.034136271309实际的钢筋受拉面积为：ClblAreaReality=3.1415927*(dCircle/2)*(dCircle/2)*NumGJ=3141.5927裂缝宽度验算：Osl=(NI/AsOut)*(e距离/Z距离-1)=21.4790874854207最大宽度：Wmax=a系数1*a系数2*a系数3*(0sl/Es)*(3*c+0.1*(钢筋直径/Pte)=.024216310898975Wmax=.024216310898975不大于W允许=.2侧板上部满足限裂要求。侧板上部承载力验算：(1/rb)*(0.25*fc*BWicl

29、th*hODoubleK)=1878.3334133029kN不小于V=19.32385kN侧板上部板厚满足要求。(1/rb)*(0.2/(剪跨比+1.5)*fc*BWiclth*hODoubleK)+0.07*N=518.170811771698kN不小于V=19.32385kN侧板上部不需再进行受剪承载力计算。(4)侧板下部钢筋混凝土结构计算Asll=(rb*N*E-fc*ab*BWidth*hODoubleK*hODoubleK)/(fyl*(hODoubleK-asl)=-7958.10562378976Asll/(BWidth*hODoubleK)=-2.21058485889684

30、E-02小于最小配筋率PMin=.0015重新计算受压钢筋面积：Asll=pMin*BWiclth*hODoubleK=540.000008940697由于X=T.64641988980073小于2*asl=80需重新计算X,X=2*asl=80eParam=Nn*偏心距-h/2+asl=-71.1409337288896AsOut=(rb*N*eParam)/(FY*(hODoubleK-asl)=-128.477062874456实际的钢筋受拉面积为：ClblAreaReality=3.1415927*(dCircle/2)*(dCircle/2)*NumGJ=1608.4954624裂缝

31、宽度验算：Osl=(NI/AsOut)*(e距离/Z距离-1)=10.5157788461988最大宽度：Wmax=a系数1*a系数2*a系数3*(0sl/Es)*(3*c+0.1*(钢筋直径/Pte)=1.25628507188794E-02Wmax=L25628507188794E-02不大于W允许=.2侧板下部满足限裂要求。侧板下部承载力验算：(1/rb)*(0.25*fc*BWiclth*hODoubleK)=1207.50001999239kN不小于V=87.79269kN侧板下部板厚满足要求。(1/rb)*(0.2/(剪跨比+1.5)*fc*BWiclth*hODoubleK)+0

32、.07*N=333.114578451497kN不小于V=87.79269kN侧板下部不需再进行受剪承载力计算。5.1.4基底应力验算取箱涵的单位涵长进行验算P=140.3673kNm2P铺装=21.312kNm2P箱=251.25kNm2P基础=16.28kNm2P汽=233.3617kNm2N总=662.57IkNM总=104.5806kN.mO=N/A+-M/W基底最大应力为：100.9954千帕基底最小应力为：78.07783千帕故地基承载力不得低于120KPa,否则应进行换土或其它加固措施。5.2ZK18+822.0箱涵5.2.1计算条件涵洞的设计安全等级为二级，取其结构重要性系数：

33、1涵洞桩号=ZK18+822.00设计荷载等级=城一A验算荷载等级(兼容老规范)=城一A箱涵净跨径=3.5米箱涵净高=2米箱涵顶板厚=.6米箱涵侧板厚=.6米板顶填土高=13.1米填土容重=18千牛/立方米钢筋碎容重=25千牛/立方米混凝土容重=22千牛/立方米水平角点加厚=.15米竖直角点加厚=.15米涵身混凝土强度等级=C30钢筋等级=HRB400填土内摩擦角=30度基底允许应力=120千牛/立方米顶板拟定钢筋直径=25亳米每米涵身顶板采用钢筋根数=8根底板拟定钢筋直径=25亳米每米涵身底板采用钢筋根数=8根侧板拟定钢筋直径=14亳米每米涵身侧板采用钢筋根数=8根5.2.2内力计算荷载（涵

34、顶填土及自重）作用下:涵洞四角节点弯矩和构件轴力：MaA=MaB=MaC=MaD=-1/(K+1)*P*Lp2/12=-96.98585kN.mNal=Na2=OkNNa3=Na4=P*Lp/2=401.3207kNa种荷载(汽车荷载)作用下：MaA=MaB=MaC=MaD=-1/(K+1)*P*Lp2/12=647421IkN.mNal=Na2=OkNNa3=Na4=P*Lp/2=2.678984kNb种荷载(侧向均布土压力)作用下：涵洞四角节点弯矩和构件轴力:hp2 / 12 = -20.77743kN. mMbA=MbB=MbC=MbD=-K/(K+1)*P*Nbl=Nb2=P*Lp/2

35、=85.97557kNNb3=Nb4=OkNc种荷载(侧向三角形土压力)作用下：涵洞四角节点弯矩和构件轴力：12 = -313. 9655kN.mMaA=MaB=MaC=MaD=-1/(K+1)*P*Lp2/Nal=Na2=OkNNa3=Na4=P*Lp/2=750.8278kNa种荷载(汽车荷载)作用下：12 = -1.052764kN.mMaA=MaB=MaC=MaD=-1/(K+1)*P*Lp2/Nal=Na2=OkNNa3=Na4=P*Lp/2=2.517616kNb种荷载（侧向均布土压力）作用下：涵洞四角节点弯矩和构件轴力：hp2 / 12 = -17. 18546kN.mMbA=M

36、bB=MbC=MbD=-K/(K+1)*P*Nbl=Nb2=P*Lp/2=102.1975kNNb3=Nb4=OkNc种荷载（侧向三角形土压力）作用下:涵洞四角节点弯矩和构件轴力:McAMcBNclNc2Nc3=McD=McC =P* =P* =Nc4=K *(3K =K *(2K hp / 6 + hp / 3 -=OkN+ 8) / (K + 1)*(K + 7) / (K + 1)*(K (McA - McB) / hp = (McA - McB) / hp =3) * P * hp2 / 60 = -2. 287363kN. m3) * P * hp2 / 60 = -1.909892

37、kN.m8. 174821kN16. 78518kN17.5需要计算增大系数由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG3362-2018)第5.3.10条1=0.2+2.7*(eO/h)=19.297521=19.297521,所以1=Io2=1.15-0.01*(10/h)=1.081667(2=1.0816671,所以2=1。增大系数n=1+(h/(1400*e)*(10/h)2*1*2=1.004715由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG3362-2018)第5.3.5条e=*e+h2-a=4.239645m根据公式r*Nd*e=fed*b*X*(h-x2),解受压区高度x的值解得X=78.41418mm0.2%满足最小配筋率的要求。用户拟定采用直径为25的钢筋8根，每根钢筋的计算面积为：491平方毫米。结论:顶板跨中至少需直径为25的钢筋6根。相应总计算面积为：2946平方亳米。故，用户拟定顶板跨中钢筋直径与根数满足强度要求！0.51*10(-3)*Sqr(fcu.k)*b*h=1564.2