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1、全国发用建筑工程设计技术措施培训系列,结构,目录（一）,一、多层和高层钢结构房屋 1、前言 2、材料 3、高层钢结构体系和最大适用高度 3.1 结构体系 3.2 适用的最大高度 3.3 适用的最大高宽比 4、层间位移角限值 5、结构布置的一般规定,目录（二）,6、主要计算规定 6.1 一般规定 6.2 结构阻尼比 6.3 节点域剪切形的影响 6.4 双重体系中钢框架的剪力分担率 6.5 强柱弱梁验算 6.6 框架节点域的验算,7、支撑设计 7.1中心支撑 7.2偏心支撑 7.2.1 概述 7.2.2 偏心支撑框架的消能梁段 7.2.3 偏心支撑框架构件内力设计值 7.2.4 消能梁段的承载力计
2、算 7.2.5能梁段的构造要求,目录（三）,8主要构造规定 8.1 构件长细比和板件宽厚比 8.2 节点设计 8.2.1 美、日大震后框架梁柱连接节点设计的改进,(1)震害情况(2)对节点破坏原因的分析(3)两国的构造差异(4)美、日的改进措施(5)我国采取的对策8.2.2 梁-柱连接的弹性阶段抗震设计8.2.3 拼接计算8.2.4 中心支撑的节点设计,目录（四）,二、多层钢结构厂房一般规定 计算要点 构造措施,三、单层钢结构厂房一般规定 计算要点 构造措施,1、前言我国钢结构设计规范GBJ17不含抗震内容。因此，地震区的房屋钢结构设计，除应符合钢结构设计规范外，还应符合抗震规范的有关规定。今
3、后，凡是高钢规程中与抗震规范不一致之处，应按抗震规范的规定执行，且不应比其低。但抗震规范中未列入而高钢规程中已列入的，在该规程修订前仍可执行。,一、多层和高层钢结构房屋1,本介绍对于行业标准高层民用建筑钢结构技术规程中已有规定而这次变更不大的内容只作一般介绍，着重说明这次修订中的新内容。多层工业建筑钢结构的抗震设计另有规定，列入本章附录，这里不拟作介绍。,2、材料对抗震钢结构钢材的基本要求是:强屈比大于1.2;有明显的屈服台阶;伸长率大于20%(标距50mm);有良好可焊性。高钢规程规定50mm以上的钢板要满足上述标准的要求，本规范考虑我国钢材的实际情况，将50mm以上改为40mm以上。,一、
4、多层和高层钢结构房屋2,3.高层钢结构体系和最大适用高度3.1 结构体系3.2 适用的最大高度（米）,注:适用高度指规则结构的高度,为室外地坪至檐口的高度,一、多层和高层钢结构房屋3,3.3 适用的最大高宽比一般规定 考虑我国实际情况，8.1.2条暂按抗震设防烈度大致划分，不同结构体系采用统一值，即高宽比限值6、7度取6.5,8度取6.0,9度取5.5。,4层间位移角限值第5章5.5节将多、高层钢结构弹性层间位移角限值改为层高的1300。罕遇地震作用下层间位移限值,在美国ATC3-06中规定为层高1/67,高钢规程取层高的170,考虑到我国规定的小震与罕遇地震在7度时相差约6倍,位移角限值也须
5、与此相应,该章将弹塑性层间位移角限值调整为150。,一、多层和高层钢结构房屋4,5.结构布置的一般规定与高钢规程相比，主要有以下变更：关于楼板，8.1.7条规定了超过12层的钢结构房屋，宜采用压型钢板组合楼板和现浇或整体式钢筋混凝土楼板，并与钢梁有可靠连接；必要时可设置水平支撑。不超过12层的钢结构房屋，除上述形式外，尚可采用装配整体式钢筋混凝土楼板、装配式楼板或其它轻型楼盖，但强调了应将楼板预埋件与钢梁焊接，或采取其它保证楼盖整体性的措施。,2.地下室设置，8.1.9和8.1.10条规定了超过12层的钢结构房屋应设置地下室，对12层以下的则不作限定。另外，钢结构房屋设置地下室时，规定框架柱至
6、少伸至地下一层；框架-支撑(抗震墙板)结构中,竖向连续布置的支撑或抗震墙板应延伸至基础。与高钢规程的规定相比，对于高层钢结构设置地下室时是否用钢骨混凝土结构层不作限定,允许对不同情况作不同处理。,3.关于基础埋深,8.1.10条规定了采用天然地基时不宜小于房屋高度的1/15,采用桩基时承台埋深不宜小于房屋总高度的1/20,后者与高钢规程的118相比略有放松,是考虑了某些软地基的工程现实。,一、多层和高层钢结构房屋5,6主要计算规定6.1 一般规定 8.2.1条规定,构件截面和连接的抗震验算时,凡本章未规定者,应符合现行有关结构设计规范的要求。由于钢结构的非抗震设计应符合钢结构设计规范，而高层钢
7、结构构件和连接抗震设计的很多方法都在高钢规程中有规定，本章不再重复，故设计时应与这两本标准同时使用。,抗震设计时的地震作用效应，考虑到它的短时间作用,除以小于1的承载力抗震调整系数。第5章表5.4.2对钢结构的承载力抗震调整系数作了调整，对不同类型钢结构采用统一数值，介于89抗震规范和高钢规程规定值之间。6.2 结构阻尼比 钢结构在多遇地震下的阻尼比，对超过12层的仍采用0.02,不超过12层的拟采用0.35。钢结构房屋阻尼比,实测表明小于混凝土结构。根据ISO规定，低层建筑阻尼比大于高层建筑，据此作了适当规定。在罕遇地震下的分析，仍采用0.05。,一、多层和高层钢结构房屋6,6.3 弹塑性位
8、移增大系数对钢框架和框架-支撑结构弹塑性位移增大系数,在大量算例的基础上编制成表,对1020层规则结构的层间位移可查表得出,简化了弹塑性位移计算。,6.4 节点域剪切形的影响高层钢框架的特点,是节点域剪切变形对框架位移影响较大,可达1020%,通常不能忽略。8.2.3条1款规定工字形截面柱宜计入腹板剪切变形对框架位移的影响,但对箱型柱不作规定。这是因为,箱形柱有两个腹板,而且每个腹板的厚度一般均较工字形截面柱的腹板为厚,其对框架位移的影响相对较小。为了适应小高层钢结构住宅的发展，考虑到层高较少时影响不大，还规定了对不超过12层的建筑可不计入。计算方法可参见高层民用建筑钢结构技术规程,此处不再赘
9、述。节点域剪切变形对框架-支撑体系影响较小，研究表明可忽略不计。,一、多层和高层钢结构房屋7,6.5 双重体系中钢框架的剪力分担率在多遇地震作用下的结构分析,规定了双重抗侧力体系中框架承担的总地震力不小于结构底部剪力的25%,是参考了美国UBC的规定。UBC的原规定是:”框架应设计成能独立承担至少25%的底部设计剪力”。该规定的目的是发挥框架部分的二道防线作用。但是在设计中在与抗侧力构件组合的情况下,符合该规定很困难。,抗震规范审查组建议参照混凝土结构的规定采用双重标准，将8.2.3条2款改为“框架部分按计算得到的地震剪力应乘以调整系数，达到不小于结构底部总地震剪力的25和框架部分地震剪力最大
10、值1.8倍二者的较小者”。混凝土结构对双重抗侧力体系的规定，相应为不小于地震剪力的20%和框架部分地震剪力最大值的1.5倍,鉴于钢结构要求25%,故规定不大于地震剪力的1.8倍。美国设计单位的做法,是在进行内力分析后,进行二次分析,此时忽略抗侧力构件,只考虑框架,检验它是否能承受25%的底部设计剪力。据悉这样计算时,符合上述要求并不困难。,一、多层和高层钢结构房屋,6.6 强柱弱梁验算 强柱弱梁要求满足下列条件:该式要求，交汇于节点的框架柱受弯承载力之和，应大于梁的受弯承载力之和，并乘以系数。考虑我国情况,强柱弱梁公式中的强柱系数取得太大将使柱钢材用量增加过多,对我国推广钢结构不利,故对6、7
11、度取1.0,对8度取1.05,9度取1.15。,单层房屋和多层房屋的顶层，不需要符合强柱弱梁，因为它们在非弹性阶段出现软弱层没有什么实际意义。抗震规范参考AISC97的抗震规定，结合我国情况提出框架柱所在楼层的受剪承载力比上一层的受剪承载力高出25，或柱轴向力设计值与柱全截面面积与钢材强度设计值乘积的比值不大于0.4,或当 时,可将荷载组合中的地震作用引起的柱轴力加大一倍,使此时的柱轴力N1满足。在此情况下可不进行强柱弱梁验算。,一、多层和高层钢结构房屋,6.7 框架节点域的验算 节点域验算包括节点域的稳定性验算、强度验算和屈服程度验算。稳定性验算借鉴美国规范的经验公式,即高层钢结构板域厚度不
12、 小于其高度与宽度之和的190，但多层钢结构则取1/70。,节点域的强度验算,我们采用了日本的表达式。参考日本的研究成果,取节点域屈服弯矩为梁端屈服弯矩之和的0.7倍,可使节点域切变形对框架位移的影响不太大,同时又能满足耗能要求。考虑到按此规定计算可能使节点域普遍加厚,对于广大的7度地区,适当降低了要求,用0.6代替0.7。在强柱弱梁情况下,节点域首先屈服,然后是梁屈服,最后是柱屈服。,一、多层和高层钢结构房屋10,7.支撑设计7.1 中心支撑8.1.6条规定,支撑框架在两个方向的布置宜基本对称,支撑框架之间楼盖的长宽比不宜大于3。该条还规定不超过12层的钢结构宜采用中心支撑，因为此时地震作用
13、一般不大，中心支撑较简单。当设置门窗要求较大孔口时，可采用人字支撑。,中心支撑的轴线应交汇于梁柱构件轴线的交点。偏离交点不超过支撑杆件宽度时，仍可视为中心支撑，但此时连接应计入由此产生的附加弯矩。中心支撑的计算图形是两端铰接，但在多层和高层建筑中在构造上一般作成刚接。人字支撑的斜杆受压屈曲后承载力急剧降低,在支撑与横梁连接处将出现不平衡力。规范规定，此不平衡力可取受拉支撑的竖向分量减去受压支撑屈曲压力竖向分量的30。横梁设计很重要。人字支撑设计时，斜杆内力应乘增大系数1.5。,一、多层和高层钢结构房屋11,7.2偏心支撑。7.2.1 概述偏心支撑具有在弹性阶段接近中心支撑框架，弹塑性阶段的的延
14、性和消能能力接近延性框架的特点，是一种良好的抗震结构。按8、9度抗震设防的结构宜采用偏心支撑。常用的偏心支撑形式如图8.1.6所示。,偏心支撑框架的侧向刚度，主要取决于消能梁段的长度与梁长度之比。随着消能梁段变短，框架刚度变大，并接近于中心支撑框架的刚度。随着消能梁段的增长，框架柔性增加并接近于纯刚架的刚度。偏心支撑的设计原则是强柱、强支撑和弱消能梁段，在大震时消能梁段屈服形成塑性铰，支撑斜杆、柱和其余梁段仍保持弹性。消能梁段以本身的屈服耗能保证了结构其他部分的安全，起到了保险丝的作用。,一、多层和高层钢结构房屋12,7.2.2 偏心支撑框架的消能梁段 偏心支撑框架形状的选择，应使消能梁段能承
15、受较大剪力。为使框架刚度较大，通常采用较短的消能梁段。支撑的夹角，为了构造方便，通常应为35至50度。消能梁段的长度取（1.31.6）,7.2.3 偏心支撑框架构件内力设计值为了保证偏心支撑框架中,支撑斜杆、柱和其余梁段在消能梁段屈服并进入应变硬化时保持弹性，对这些构件的设计内力必需进行调整。本规范承载力抗震调整系数的规定：消能梁段取0.85，支撑为0.80,梁、柱为0.75。据此,对构件内力设计值按下列规定进行了调整。,1）支撑斜杆的轴力设计值，应取与支撑斜杆相连的消能梁段达到其受剪承载力时支撑斜杆轴力与增大系数的乘积，其值在8度及以下时应不小于1.4，9度时应不小于1.5。2)位于消能梁段
16、同一跨的框架梁内力设计值,应取消能梁段达到其受剪承载力时框架梁内力与增大系数的乘积.其值在8度及以下时不应小于1.5,9度时不应小1.6。3)框架柱的内力设计值,应取消能梁段达到其受剪承载力时柱内力与增大系数的乘积,其值在8度及以时不应小于1.5,9度时不应小于1.6.,一、多层和高层钢结构房屋13,7.2.4 消能梁段的承载力计算消能梁段的承载力应按下式计算，主要区分轴力较小和较大两种情况。当它的轴力较小时，受剪承载力可不计轴力的影响；但当轴力较大时，必须计入轴力的影响。8.2.7条对消能梁段的受剪承载力规定如下:,当 时 或，取较小值当 时 或，取较小值式中，系数取0.9。,一、多层和高层
17、钢结构房屋14,7.2.5消能梁段的构造要求消能梁段的钢材屈服强度不应大于345MPa，因屈服强度太高将降低钢材延性，不能保证屈服。对板件宽厚比也作了较严格规定，翼缘外伸部分宽厚比一律不得大于9，以保证梁段屈服时的稳定。而且腹板上不得贴焊补强板，不得开洞(图8.5.3)。至于偏心支撑框架的中的支撑斜杆，因为保持弹性，它对长细比和板件宽厚比要求不高，符合钢结构设计规范的要求就行。,一、多层和高层钢结构房屋15,8主要构造规定8.1 构件长细比8.3.1条规定,对超过12层的钢框架柱长细比限值，6、7、8、9度分别为120、80、60、60。对不超过12层的,68度时不应大于120,9度时不应大于
18、100.抗震规范把框架柱的最大长细比列为强制性条款。框架柱的抗震设计还包括应满足强柱弱梁要求。对抗震钢结构低碳钢中心支撑，抗震规范规定在6、7、8、9度时分别取中心支撑最大长细比为120、120、80、40，与高钢规程的规定相同。,8.2 构件板件宽厚比,一、多层和高层钢结构房屋16,8.3 节点设计本章的节点设计与高钢规程相比,是修改较多的一部分。一方面，是因为1994年北岭地震和1995年阪神地震使焊接钢框架节点遭受严重破坏，破坏的范围很广，涉及到节点设计中的很多重要方面，需要借鉴他们的经验，采取相应措施。另一方面，是因为传统设计方法仅计算节点连接在罕遇地震下的极限承载力，不作弹性阶段下连
19、接的抗震计算，且计算方法存在不安全因素，美、日等国都是如此。我们以前沿用国际上的做法，多少认为罕遇地震都能经受，小震更没有问题了。,现在注意到，罕遇地震不坏的连接按弹性阶段的内力设计不一定没有问题，原因是两个阶段的要求不同。例如，高强度螺栓在弹性阶段要求磨擦面不滑动，而在罕遇地震下要求螺栓不剪断。焊缝在弹性阶段要求应力不大于强度设计值，而在罕遇地震下不断裂就行。考虑到在弹性阶段高强度螺栓出现滑移不符合钢结构设计规定，而按以往规定梁端螺栓计算方法与实际情况相差太大，得出的螺栓数往往太少，成为不安全因素，故此作了修改。,一、多层和高层钢结构房屋17,8.3.1 美、日大震后框架梁柱连接节点设计的改
20、进(1)震害情况。(2)对节点破坏原因的分析焊缝金属冲击韧性低；焊缝存在缺陷，特别是下翼缘梁端现场焊缝中部，因腹板妨碍焊接和检查，出现不连续；梁翼缘端部全熔透坡口焊的衬板边缘形成人工缝，在竖向力作用下扩大；,梁端焊缝通过孔边缘出现应力集中，引发裂缝，向平材扩展；裂缝主要出现在下翼缘，是因为梁上翼缘有楼板加强，且上翼缘焊缝无腹板妨碍施焊。此外，还有一些其它原因，如美国认为现在采用的构造，梁端出现三轴应力状态，不能形成塑性铰，日本则未提出这种看法；美国钢材实际屈服点过高，使连接的实际承载力偏低；节点域较弱，影响腹板连接承载力的发挥，导致翼缘连接超载，也是原因之一。,一、多层和高层钢结构房屋18,(
21、3)两国的构造差异两国梁-柱节点构造虽大同小异，但仍有若干差异,如：美国惯常采用工字形柱,日本主要采用箱形柱；美国在梁翼缘对应位置的柱加劲肋厚度按传递设计内力的需要确定,一般为梁翼缘厚度之半,并认为节点域弱一点，有利于调整地震内力；而日本取梁翼缘厚度加一个等级,认为在这里多用一点钢材是值得的。,螺栓数量来加强；以上构造差异特别是前3项，与破坏情况有明显关系。两国梁端腹板焊缝通过孔形状不同，它与焊接是否方便以及受力性能有一定关系。美国对梁腹板与连接板的连接的抗剪用焊缝加强,日本规定腹板螺栓不少于23列，用增加,一、多层和高层钢结构房屋19,(4)美、日的改进措施震后，在节点构造方面，日本对改进了
22、梁端的焊缝通过孔构造，以便减小应力集中和破坏，在1996年就发表了新工法。美国作了试验研究，认为现行节点构造大震时不能在梁端出现塑性铰，采取了将塑性铰外移的措施。推荐的典型构造是将梁翼缘局部削弱的所谓骨式连接（dog-bone）。这种连接是台湾早此时侯提出的，现在台湾也采用。,在消除梁下翼缘焊缝焊接衬板边缘的人工缝方面，两国都很重视。日本规定了衬板在不同情况下的形式和焊接要求。美国对下翼缘采用焊后切除衬板，清根补作焊根的方法，认为这样还可消除焊缝缺陷。为了节省费用，对上翼缘焊缝采取保留衬板焊接边缘的方法。对节点域，美国提出了加强的想法。,一、多层和高层钢结构房屋20,(5)我国采取的对策抗震规
23、范8.3.4条2款规定,梁翼缘与柱翼缘间的全熔透焊缝,“8度乙类焊缝和9度时,应检验V形切口的冲击韧性,其恰帕冲击值在-20时不低于27J”。在构造改进方面，总体上参考了日本的规定，一般情况不采用将塑性铰外移的方法。,结合我国国情，8.3.4条3款规定:柱在梁对应位置应设置横向加劲肋,且加劲肋厚度不应小于梁翼缘厚度。8.3.4条3款规定:”当梁翼缘的塑性截面模量小于梁全 截面塑性截面模量的70%时,梁腹板与柱的连接螺栓不得少于二列;当计算仅需一列时,应布置二列,且此时螺栓总数不得少于计算数的1.5倍”。除采取了上述规定外，还补充规定了腹板抗剪连接不得小于腹板的屈服受剪承载力，即此时要求且,一、
24、多层和高层钢结构房屋21,焊缝通过孔的改进，主要参考了日本96年公布的钢结构工程技术指针工场制作篇中的新技术和新工法，选取了一种开口较小的构造(详见图8.3.4-1)。,一、多层和高层钢结构房屋22,8.3.4条5款列入了梁-柱刚性连接也可采用带悬臂梁段,悬臂梁段的翼缘和腹板与柱应预先分别用全熔透焊缝和角焊缝连接,梁的现场拼接可采用翼缘焊接腹板栓接(图8.3.4-2(a)或全部螺栓连接(b)。这种连接方式，日本应用较多，国内在多项工程应用过，研究表明，肯有较好的抗震性能。,一、多层和高层钢结构房屋23,考虑到美国和台湾采用的骨式连接(图8.3.4-3)虽然抗震性能较好，能实现塑性铰外移，但要求
25、多用钢材，根据我国国情,该款规定在8度、类场地和9度时采用。为了消除梁翼缘焊缝焊接衬板边缘缺口效应的危害,根据我国情况,上翼缘因有楼板加强,震害较少,不作处理；仅规定对梁下翼缘焊接衬板边缘施焊（图8.3.4-1）,一、多层和高层钢结构房屋24,8.3.2 梁-柱连接的弹性阶段抗震设计钢结构节点的抗震设计,国际上在规范中提出的方法是只作大震时的设计,保证在构件出现塑性铰时连接不破坏,未列入弹性阶段设计。此外，为了简化计算，梁柱连接的抗震设计采用弯矩由翼缘承受和剪力由腹板承受的所谓常用设计法，按梁端出现塑铰时的弯矩和剪力设计。,这种做法隐藏的问题，一是不作连接弹性设计会引起弹性阶段连接承载力不足，
26、不符合弹性阶段的设计要求，出现螺栓连接滑移等问题。另一是腹板连接仅承受剪力不承受弯矩，与实际情况不符，使腹板连接太弱，连接螺栓太少，将导致严重不安全。,8.2.8条规定了”钢构件连接应按地震组合内力进行弹性设计,并应极限承载力计算”,即首先要进行弹性设计.并在该条3款作出了具体规定。这样从几方面下手,将从根本上解决了梁柱连接较弱的问题，也是对美、日大震后加强节点的回应。,一、多层和高层钢结构房屋25,8.3.3 角焊缝和高强度螺栓的极限承载力1)角焊缝的抗剪强度参考日本的上述规定,规程中取角焊缝的最大受剪承载力为 对于正面焊缝,考虑到承载力提高幅度较大,予以单列,根据我国钢结构设计规范GBJ1
27、7的规定,承载力乘增大系数1.22。,2)高强度螺栓极限受剪承载力 8.2.8条6款取一个高强螺栓的受剪承载力为 式中,为螺栓螺纹处的净截面面积。规范用于检验的螺栓连接最大受剪承载力,应取螺栓受剪和钢板承压二者中之较小值。,一、多层和高层钢结构房屋26,8.3.4 梁、柱构件拼接梁柱构件拼接的弹性设计时，腹板应计入弯矩，且受剪承载力不应小于构件截面受剪承载力的50；拼接的极限承载力应符合下列要求：无轴向力时有轴向力时,拼接采用螺栓连接时，尚应符合下列要求翼缘 且腹板 且,一、多层和高层钢结构房屋27,8.3.5 中心支撑的节点设计新规范规定,支撑端部至节点板嵌固点在沿支撑杆件方向的距离(由节点
28、板与框架件间焊缝的起点垂直于支撑杆轴线的直线至支撑端部的距离),不应小于节点板原度的二倍(图5)。试验表明，这个不大的间隙允许节点板在强震时有少许屈曲，能显著减少支撑连接的破坏，有积极作用。,图8.4.3 支撑的抗震连接,二、多层钢结构厂房,.一般规定多层钢结构厂房的抗震规定适应于单跨多跨的全钢结构多层厂房,通常为框架支撑体系,不适用于上层为钢结构下层为钢筋混土结构的混合型结构厂房。,冷弯薄壁型钢作主要承重结构的房屋，因构件截面小自重轻，可不执行本规定。多层钢结构 厂房与民用多层钢结构房屋有很大区别,其抗震设计规定列入本章附录。多层钢结构房屋可设置或不设置地下室，当设置地下室时，钢框架柱宜伸至
29、地下一层。当不设吊车时，地震作用比较小，可采用较经济的柔性交叉支撑。,二、多层钢结构厂房2,2计算要点本附录对工业建筑设备布置时与结构的关系作了规定。针对多层钢结构厂房的特点,对结构计算原则提出了规定。对结构抗震计算要求,提出了规定。,对于楼盖水平支撑的设置原则和构造要求,针对不同楼面结构和楼面荷载值作出了规定。对于柱间支撑的布置、最大长细比及支撑板件宽厚比作了规定。3.构造措施梁-柱连接扇形切角考虑不好施工，可采用圆弧切角。,三、单层钢结构厂房,.一般规定本节规定适用于钢柱、钢屋架或实腹梁承重的单跨或多跨的单层厂房。单层钢结构厂房横向框架的形式,根据使用经验采取了灵活规定。框架的抗侧力体系可
30、采用屋盖横梁与柱顶刚接或铰接的框架、门式刚架、悬臂柱或其它结构体系。厂房从向抗侧力体系宜采用柱间支撑，受建筑或运输等条件限制时可采用刚架体系。,规定了构件在可能产生塑性铰的最大应力区内，宜采用螺栓连接，可采用全熔透对接焊缝，不应采用角焊缝和部分熔透的对接焊缝，因后者有严重应力集中。规定了屋盖横梁与柱顶铰接时，宜采用螺栓连接。刚接框架的屋架上弦与柱相连的连接板，不应出现塑性变形。本节规定当横梁为实腹梁时，梁与柱的连接以及梁拼接的受弯、受剪极限承载力应能分别承受梁全截面屈服时受弯受剪承载力的1.2倍，与多层和高层钢结构房屋抗震设计规定相协调。规定了柱间撑宜采用整根材料制作。当超过材料最大长度规格时
31、，允许采用全熔透对接焊缝等强度连接。柱间支撑与构件的连接，不应小于支撑杆件塑性承载力的1.2倍,与高层钢结构的规定相同。,三、单层钢结构厂房2,2计算要点考虑了实际使用情况和经验,对有关计算规定作了修改。1）对有吊车厂房中吊车的地震作用作了规定：“当按横向平面框架进行抗震计算时，可不计入吊车的影响；当纵向按框架进行抗震计算时，可不计入吊车的影响；当按空间框架进行抗震计算时，吊车取实际台数。”,2）对厂房横向抗震计算作了简化。3）对厂房纵向抗震计算规定,按屋盖类型和围护墙类型分别作了规定,较原有规定明确和易于执行。屋盖支撑桁架的腹杆一般是按长细比要求选用的，新条文规定了“屋盖支撑桁架的腹杆，应能
32、承受和传递屋盖水平地震作用，其连接的承载力应大于腹杆的内力，并应满足构造要求”。解决了原有规定不明确和执行困难的问题。,三、单层钢结构厂房3,3构造措施1）单层钢结构厂房构件的板件宽厚比,考虑了有些工程采用轻型结构的实际情况,规定了当地震作用效应组合不起控制作用时,可仅符合钢结构弹性设计时的规定。当地震作用效应组合起控制作用时,按界于静力弹性时的设计规定和高层钢结构抗震设计时的规定之间的要求考虑其限值,表达形式也与行业标准钢结构设计规范相协调。,2）规定了框架柱的长细比对Q235钢不应大于120，与柱轴压比无关，表达形式也与钢结构设计规范相协调。3）鉴于厂房钢结构有构件尺寸有时较宽，板件按宽厚比限值要求过厚，规定了腹板宽厚比可通过设置纵向加劲肋减小。4）对单层厂房柱脚作了规定：6、7度时可采用外露式刚性柱脚（含外包式柱脚）。8度及以上时，宜采用插入式柱脚或埋入式柱脚，且应保证柱全截面屈服时的承载力。插入式柱脚近年在厂房设计中应用较多，有构造较简单的优点。规定了实腹式钢柱在采用插入式柱脚时的埋深不得小于钢柱截面高度的2倍。,
