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1、1.1 概述1.1.1 简支梁桥概述由一根两端分别支撑在一个活动支座和一个较支座上的梁作为主要承重结构的梁桥。属于静定结构。是梁式桥中应用最早、使用最广泛的一种桥形。其构造简单，架设方便，结构内力不受地基变形，温度改变的影响。1.1.2 简支梁桥受力特点简支梁桥是静定结构，其各跨独立受力。桥梁工程中广泛采用的简支梁桥有三种类型：1）简支板桥。简支板桥主要用于小跨度桥梁。按其施工方式的不同分为整体式简支板桥和装配式简支板桥；装配式板桥是目前采用最广泛的板桥形式之一。按其横截面形式主要分为实心板和空心板。根据我国交通部颁布的装配式板桥标准图，通常每块预制板宽为1.0m,实心板的跨径范围为1.5-8
2、.0m,主要采用钢筋混凝土材料；钢筋混凝土空心板的跨径范围为613m;而预应力混凝土空心板的跨径范围为876m。2）肋梁式简支梁桥（简称简支梁桥）。简支梁桥主要用于中等跨度的桥梁。中小跨径在872m时，采用钢筋混凝土简支梁桥；跨径在20-5Om时，多采用预应力混凝土简支梁桥。在我国使用最多的简支梁桥的横截面形式是由多片T形梁组成的横截面。3）箱形简支梁桥。箱形简支梁桥主要用于预应力混凝土梁桥。尤其适用于桥面较宽的预应力混凝土桥梁结构和跨度较大的斜交桥和弯桥。1.1.3 预应力混凝土简支梁桥在我国的发展我国修建预应力混凝土连续体系梁桥最早在铁路部门，1966年在成昆线用悬臂拼装法建成国内第一座预
3、应力混凝土较接连续梁桥旧庄河桥，24m+48m+24mo第一座预应力混凝土连续梁桥是1975年建成的北京枢纽东北环线通惠河桥，跨度26.7m+40.7m+26.7m1979年9月建成兰州黄河桥（47m+370m+47m）为悬臂浇筑的分离式双室箱梁桥，进一步推动了预应力混凝土连续梁的修建和发展。此后，相继建成湖北沙洋汉江公路桥，云南怒江桥，台州灵江桥等一大批特大跨公路连续梁桥。目前我国最大跨度的预应力混凝土连续梁桥为江苏南京第二长江大桥的北汉桥，主跨165m。另外，预应力混凝土连续梁桥在铁路部门也得到了广泛的运用，兴建了大批大跨径连续梁桥。1.1.4 本桥设计施工方法本次设计为7x20m=140
4、m,预应力胫简支梁，桥宽为19m。梁体采用空心板截面。采用预制吊装法施工，预应力用先张法张拉，可以有效控制预应力损失，梁体的质量也可以很好的保证。用架梁机把梁架设到位，标高和路线线形也容易控制。1.2 毕业设计的目的与意义1.2.1 毕业设计目的毕业设计是高等工科院校本科培养计划中的最后一个教学环节，是对四年所学知识的总结与运用。(1)运用学过的基础理论和专业知识，结合工程实际，参考国家有关规范、标准、工程设计图集及其他参考资料，独立地完成预应力混凝土连续梁桥上部结构的设计；(2)同时初步掌握桥梁设计的步骤、方法，培养分析问题、解决问题的能力，为以后的继续学习和工作奠定基础。1.2.2 毕业设
5、计意义(1)在老师的指导下，独立完成一座三跨预应力混凝土连续梁桥上部结构的设计，基本掌握该工程设计的全过程，巩固已学知识。(2)增强考虑问题、分析问题和解决问题的能力，其实践性和综合性无以取代，为以后无论是继续学习还是参加工作都打下了良好的基础。(3)由于预应力混凝土连续梁桥为超静定结构，手算工作量较大，且准确性难以保证，所以采用了有限元分析软件桥梁博士计算v3.03,桥梁电算进行，这样不仅提高了效率，而且准确度也得以提高。同时也更加熟练了计算机辅助设计软件AutoCAD,ExceI等的使用。1.3 方案拟定方案一：预应力混凝土连续梁桥(4x35m)。力学特点：预应力混凝土连续梁桥是一种以受弯
6、为主，在竖向荷载作用下无水平反力的结构。它在荷载作用下，支点截面产生负弯矩，从而大大减小了跨中的正弯矩，跨越能力大。预应力结构通过高强钢绞线对混凝土预压，不仅充分发挥了高强材料的特性，而且提高了混凝土的抗裂性，促使结构轻型化，因而预应力混凝土结构具有比钢筋混凝土结构大得多的跨越能力。使用效果：主桥桥面连续，无伸缩缝，行车平顺舒适，养护费用少。桥型线条简洁明快。施工方法及工艺：采用预制顶推施工方法，以顶推设备作为主要施工设备，以桥台为起点，顺梁方向施工。技术先进，工艺要求较严格；占用施工场地少。立面截面布置：请见附图1.1、1.2oIl-f场即做E）宣士W三ft三三i珊蝌郴【加I撼IW椅II的图
7、1.1上林村大桥桥型布置图,O-IhUtttUfWM4BtU三1.5.4M*mt6.l*KM三*mMaMMH.了、宿”喊行例便懈解1Ir郊懦%则幽郴|好|I糕I隰肝图1.2上林村大桥横截面图方案二：35米预应力简支箱梁梁桥(4x35m)力学特点：超静定结构，以受弯为主，在竖向荷载作用下无水平反力的结构。它在荷载作用下，支点截面产生负弯矩且比跨中弯矩大，但跨径不大时差值不是很大，采用等截面形式，大大简化主梁的构造。使用效果：主桥面设有伸缩缝，桥面不连续，采用等截面布置，桥梁的立面协调一致，减少构件模板的规格。施工方法及工艺：采用顶推法施工。施工时，在一侧的桥台后设置预置场，分节段预制、逐段顶推、
8、逐段接长、连续施工工艺。立面截面布置：见附图2.1、2.2o3-Q么S.Zfi11R寻一g培OerU2Hcs3g?3期%)/场m)串枝图2.1上林村大桥桥型布置图8-1kURtMMmtfl*mtu.2、蝴-11JjrtttMZlDO.MM&她，3、弼烬(1烟檄皿4出撤X4:就11W1.WWC.WMWmtMtttM5、MfKtM1.6、1偿晒JtiMMKM.tt,IfHtti.wAmw三珊懈弱切I好嬷被W方案三：预应力混凝土空心板梁（7x2OnI）力学特点：梁体连续，墩、梁、基础三者固结为一个整体共同受力。由于墩梁固结共同参与工作，连续刚构桥由活载引起的跨中正弯矩较连续梁要小，因而可以降低跨中区
9、域的梁高，并使恒载内力进一步降低。因此，连续刚构桥的主跨径可以比连续梁桥设计大一些。顺桥向抗弯刚度和横桥向抗扭刚度大，受力性能好。顺桥向抗推刚度小，对温变、混凝土收缩徐变及地震影响均有利。使用效果：桥面连续，无伸缩缝，行车条件良好，养护费用少；桥型线条简洁明快;满足施工运营各阶段支承上部结构重量和稳定性要求；但如果桥墩的水平抗推刚度较大，则因主梁的预应力张拉、收缩、徐变、温度等因素所引起的变形受到桥墩的约束后,将会在主梁内产生较大的次拉力，并对桥墩也产生较大的水平推力，从而会在架构混凝土上产生裂缝，降低结构的使用功能。施工方法及工艺：采用挂篮悬臂浇注对称施工。占用施工场地少，不需安设大吨位的支
10、座。立面截面布置：请见附图3.1、3.2of三三i(%)/岷In)三W三*啊愣隼风墙储楣例KTWM0?W*WWBa33-三-K-Mu1、1MM三.2.MIW-(1.MMf110D.“州皿麻3.mM985nm4、EMKMQRiMMtgS*imtlWtMUHNUttM.0耳舔MCH日m；厅城第&IHaI.6.WfBfM1.&忖图3.2上林村大桥横截面图2毛截面几何特性计算2.1 基本资料2.1.1 主要技术指标桥跨布置：7x20.0m,桥梁全长140mo标准跨径：20.00m计算跨径：19.3m。桥面总宽:20m,横向布置为0.5m（防撞护栏）+19m（行车道）+0.5m（防撞护栏）。设计荷载：公
11、路T级。1.1.2材料规格预应力钢筋1x7钢绞线，直径15.2mm；非预应力钢筋采用HRB335,R235;空心板块混凝土采用C40；桥面铺装采用C40防水混凝土。2.2 截面几何尺寸图图2.3中板横板面尺寸图（尺寸单位：cm）2.3 毛截面几何特性计算通过桥梁博士软件计算结果：任务类型：截面几何特征计算截面高度：0.95m计算结果：基准材料：中交新混凝土:C40混凝土基准弹性模量：3.25e+04MPa换算面积：0.731m2换算惯矩：8.16e-02m4中性轴高度：0.464m沿截面高度方向5点换算静矩（自上而下）：主裁面：点号：高度（m）:静矩(m3):10.950.020.7129.9
12、4e-0230.4750.11240.2379.85e-02图2.4边板横截面尺寸图（尺寸单位：cm）任务类型：截面几何特征计算截面高度：0.95m计算结果：基准材料：中交新混凝土：C40混凝土基准弹性模量：3.25e+04MPa换算面积：0.878r换算惯矩：9.87e-02m4中性轴高度：0.524m沿截面高度方向5点换算静矩（自上而下）：主截面：点号：高度高）:静矩(m3):10.950.020.7120.12630.4750.13540.2370.115空心板截面的抗扭刚度可简化为图的单箱截面来近似计算。23160图2.5（尺寸单位：cm）4b2h24X(160-23)2(95-IO)
13、22h2b2(95-10)2x(160-23),111010=12.210,(W)3.1永久作用效应计算3.1.1空心板自重(第一阶段结构自重)g1gi=A=7239IO-426=18.82(TVw)3.1.2桥面系自重(第二阶段结构自重)g2桥面铺装采用等厚度的10cm的C40混凝土，则全桥宽铺装每延米重力为：0.1x19.3x23=44.16(kNm)桥面铺装10cm的C50现浇混泥土每延米重力：0.1x19.3x26=5018(kNm)为计算方便近似按各板平均分担来考虑，则每块空心板分摊到的每延米桥面系重力为：6.453x2+44.16+50.18_or11om/、S3=5.3623(N
14、m)2203.1.3较缝自重(第二阶段结构自重)g3因为较缝自重可以近似看成C40混凝土来算，因此其自重为：g3=(39.4+l95)10426=0.349(w)由此得空心板每延米总重力g为：gi=gl=18.82(kNm)(第一阶段结构自重)g11=g+g2=5.3623+0.349=5.711(kNm)(第二阶段结构自重)g=Zg=g+gr=l8.82+5.711=24.531(kNm)由此可计算出简支空心板的恒载(自重效应)，计算结果见表37o*3-1永久作用效应汇总表项目作用种类作用gi(kNm)计算跨径I(m)作用效应M(kNm)作用效应V(kN)跨中(犷)1/4跨(/2)32支点(
15、gg)1/4(海跨中g】18.8219.3876.28657.21181.6190.810续表37gn5.71119.3265.91199.4355.1127.550g=g+g1124.53119.31142.19856.64236.72118.36503.2可变作用效应计算本桥汽车荷载采用公路一I级荷载，它由车道荷载组成。桥规规定桥梁结构整体计算采用车道荷载。公路一I级的车道荷载由=0.5(KNm)的均布荷载和pk=i80+P60Z)093Z)=237.2(KN/加)的集中荷载两部分组成。而在计算剪力效应时，集中荷载标准值PA乘以1.2的系数，即计算剪力时Pk=.2pk=1.2x237.2=
16、284.64(KN/3.2.1汽车荷载横向分布系数计算根据截面几何尺寸特点，利用桥梁博士，得出各板的横向分配影响线竖标值见表2-2o表3-2各板的横向分配影响线竖标值表坐标X1#梁2#梁3#梁4#梁5#梁6#梁7#梁8#梁9#梁10#梁11#架12#梁00.2750.1990.1450.1050.0770.0560.0410.0310.0230.0180.0150.0140.80.2560.2050.1490.1080.0790.0580.0420.0320.0240.0190.0160.0141.60.2370.210.1520.1110.0810.0590.0430.0320.0250.0
17、190.0160.0152.40.2050.20.1640.1190.0870.0640.0470.0350.0260.0210.0170.0163.20.1720.190.1760.1280.0930.0680.050.0370.0280.0220.0190.01740.1490.1640.170.1430.1040.0760.0560.0420.0320.0250.0210.0194.80.1250.1380.1650.1580.1150.0840.0620.0460.0350.0280.0230.0215.60.1080.1190.1430.1550.1320.0960.0710.053
18、0.040.0320.0260.0246.40.0910.10.120.1530.1490.1090.080.060.0450.0360.030.0277.20.0790.0870.1040.1320.1480.1270.0930.070.0530.0420.0350.03280.0660.0730.0880.1110.1460.1450.1070.0790.060.0480.040.0368.80.0580.0640.0760.0960.1270.1450.1250.0930.0710.0560.0470.0429.60.0490.0540.0640.0820.1070.1440.1440.
19、1070.0820.0640.0540.04910.40.0420.0470.0560.0710.0930.1250.1450.1270.0960.0760.0640.05811.20.0360.040.0480.060.0790.1070.1450.1460.1110.0880.0730.066120.0320.0350.0420.0530.070.0930.1270.1480.1320.1040.0870.07912.80.0270.030.0360.0450.060.080.1090.1490.1530.120.10.09113.60.0240.0260.0320.040.0530.07
20、10.0960.1320.1550.1430.1190.10814.40.0210.0230.0280.0350.0460.0620.0840.1150.1580.1650.1380.12515.20.0190.0210.0250.0320.0420.0560.0760.1040.1430.170.1640.149160.0170.0190.0220.0280.0370.050.0680.0930.1280.1760.190.17216.80.0160.0170.0210.0260.0350.0470.0640.0870.1190.1640.20.20517.60.0150.0160.0190
21、.0250.0320.0430.0590.0810.1110.1520.210.23718.40.0140.0160.0190.0240.0320.0420.0580.0790.1080.1490.2050.25619.20.0140.0150.0180.0230.0310.0410.0560.0770.1050.1450.1990.275根据表3-2作出影响线，见图3.1、3.2。160245678910111a1.3141517181920212223三42IH2#3#4#6M9U9H10*IlH1.24I(a) 1号板横向分布影响线(b) 2号板横向分布影响线(c) 3号板横向分布影响线
22、(d) 4号板横向分布影响线490.148OJ(e) 5号板横向分布影响线(f) 6号板横向分布影响线图3.1影响线图1.8H1.3IBi1.3*1.3t1.9t1617181920212232422345678910I1.121214151#3*4#5H*7#89#10*U#121号板至6号板车辆荷载位置图图3.2车辆荷载图根据各板的横向分布影响线图，在上加载求得各种作用下的横向分布系数如下，见表3-3o表3-3各种作用下的横向分布系数表1#2#3#4#5#6#加4汽0.3990.7020.6310.3210.3920.284加2汽0.4670.4060.370.220.1620.12由上表
23、可知1#板在荷载作用下的横向分布系数最大，为设计和施工简便，各板设计成同一规格，并以1#板进行设计。而支点的荷载横向分布系数，则按杠杆法计算，由图1-4得1#板的支点荷载横向分布系数如下：m;A=0.5X1.00=0.50表3-41#板的荷版横向分布系数作用位置跨中至1./4处支点汽车荷载0.7360.5图2.3支点处荷载横向发布影响线及最不利布载图3.2.2汽车荷载冲击系数计算桥规规定汽车荷载的冲击力标准值为汽车荷载标准值乘以冲击系数按结构基频f的不同而不同，对于简支板桥：(3-1)当f14比时，=0.45；当1.5HZf14匕时,f113.251041058160x105zl=rJr=4.
24、3406(Hz)219.32V24.531IO3/9.81/z=0.17671n-0.0157(3-2)代入数据得：所以/=0,1767InJ0.0157=0.1767ln4.34060,0157=0.24391+*=1.24393.2.3可变作用效应计算跨中截面(见图2.4)弯矩：“汽=g(*+pjjt)(不计冲击时)(3-3)两车道荷载：不计冲击M汽=IX0.467(10.546.561+237.2X4.825)=762.78(KN/m)计入汽车冲击M汽=(1+)加(0+pm)M汽=1.2439X10.467(10.546.561+237.2x4.825)=948.82(KN/m)四车道荷
25、载：不计冲击M汽=0.670.736(10.546.561+237.2x4.825)=805.44(KN/m)计入冲击M汽=1.24390.670.736(10.546.561+237.24.825)=100I.89(KN/加)剪力：V汽=g(%Q氏+p*M)(不计冲击时)(3-4)两车道荷载：不计冲击V汽=mqklk+PkyQ=10.467(10.52.413+284.640.5)=78.29(KN)计入冲击V汽=(1+)mqkQ,k+pkyk)二1.243910.467(10.52.413+284.64X0.5)=97.39(kN)四车道荷载：不计冲击YH=0.670.736(10.52.
26、413+284.640.5)=83.93(KN)计入冲击Vz=1.24390.67X0.736(10.5X2.413+284.64().5)=104.4(KN)图3.4简支空心板跨中截,面和1/4截面内力影响线及加载图1/4截面弯矩：M汽=m(qklk+pkyk)(不计冲击时)(3-3)两车道荷载：不计冲击M汽=IX0.467(10.534.92+237.2X3.618)=632.83(KNtri)计入汽车冲击“汽=(1+)m(qkk+pkyk)M汽=1.2439l0.467(10.534.92+237.23.618)=787.18(KNm)四车道荷载：不计冲击M汽=0.670.736X(10
27、.534.92+237.23.618)=668.23(KNm)不计冲击M汽=1.24390.67X0.736X(10.534.93+237.2X3.618)=831.21(KNm)剪力：两车道荷载：不计冲击V汽二m(qkk+Pkyk)3=1X0.467(10.55.428+284.64-)4=126.31(kN)计入冲击V汽=(1+从)4Hqa+pm)3=1.2439X10.467(10.55.428+284.64-)=157.12(kN)四车道荷载：不计冲击匕气=0.67X0.736X(10.5X5.428+284.64X：)=165.91(KN)计入冲击=1.24390.670.736(1
28、0.55.428+284.64)=206.37(KN)支点截面剪力计算支点截面由于车道荷载产生的效应时，考虑横向分布系数沿空心板跨长的变化，同样均布荷载标准值应满布于使结构产生最不利的同号影响线上，集中荷载标准值只作用于相应影响线中一个最大影响线的峰值处，见图2.6。两车道荷载：不计冲击V汽二m(qk,k+Skyk)(3-4)代入数据有：119311110.46710.59.65+-(0.5-0.467)10.5(-+)284.6410.5_241212_=192.26(kN)计入冲击=(1+m(qklk+pkyk)(3-5)=1.2439x192.26=239.16=214.21(kN)不计
29、冲击1IO3111匕I=0.67X0.73610.59.65+-(0.5-0.736)二一10.5(-+)+284.64l0.5)_241212=192.9825(KN)计入冲击=1.2439X192.9825=240.05(KN)19.3m11“AO图3.5简支空心板支点截面内力影响线及加载图(尺寸单位：m)可变作用效应汇总表3-5中：表3-5可变作用效应汇总跨中弯矩M(kNm)剪力V(kN)跨中1./4处跨中1./4处支点车道荷载两行汽车不计冲击系数762.78394.5256.1464.38171.62计入冲击系数948.82492.3370.0680.34214.21车道荷载四行汽车不
30、计冲击系数805.44668.2383.93165.91192.98计入冲击系数1001.89831.21104.4206.37240.053. 3作用效应组合按桥规公路桥涵结构设计应按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行效应组合，并用不同的计算项目。按承载能力极限状态设计时的基本组合表达式为：)Sw=%(1.2Sgk+14Sqj1)(3-6)式中：/o结构重要性系数，本桥属大桥，o=1.O;SUd效应组合设计值；Sgk永久作用效应标准值；SQM汽车荷载效应(含汽车冲击力)的标准值。按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，采用以下两种效应组合：作用短期效应组合表达式：SSd=Sgk+
31、7SQIk(3-7)式中：SSd作用短期效应组合设计值；Sgk永久作用效应标准值；SW不计冲击的汽车荷载效应标准值。作用长期效应组合表达式:Std=SGK+4xSqq(3-8)式中：各符号意义见上面说明。桥规还规定结构构件当需要弹性阶段截面应力计算时，应采用标准值效应组合,即此时效应组合表达式为:(3-9)式中:S标准值效应组合设计值;S=SGK+SQIJtSgk，Sq永久作用效应，汽车荷载效应（含汽车冲击力）的标准值。根据计算得到的作用效应，按桥规各种组合表达式可求得各效应组合设计值,现将计算汇总于表中。表3-6空心板作用效应组合计算汇总序号作用种类弯矩M(kNm)剪力V(kN)跨中1./4
32、跨中1./4支点作用效应标准值永久作用效应gl876.28651.21090.81181.61gn265.91199.43027.5555.11g=g+g11(SG)1142.19856.640118.365236.72可变作用效应车道荷载不计冲击Sq762.78632.8378.29126.31192.26(1+948.82668.2397.39157.12239.16承载能力极限状态基本组合SMl1.2SGK1370.63801.8760188.544286.9921.4SQM1328.35935.52136.346219.968334.824兀二+2698.981737.396136.3
33、46408.512621.816正常使用极限状态作用短期效应组合STSGK1142.19856.440118.365236.720.7SQM(4)533.946442.9854.888.42134.581.二+1676.141299.4254.8206.78371.302使用长期效应组合SIdSGK1142.19856.440118.365236.720.4SQM(6)305.112253.1331.31650.52476.904Sw=(5)+(6)1447.3021109.5731.316168.89313.624弹性阶段极面应力计算标准值效应组合SSGK1142.19856.440118.
34、365236.72SQlK948.82668.2397.39157.12239.16S=(7)+(8)2091.011524.6797.39275.49475.88短期效应组合下的鸾矩包络图见下图正常使用状态下作用短期效应组合弯矩包络图MmaxMmin图3.6正常使用状态下作用短期效应组合弯矩包络图（横坐标表示位置，竖坐标表示弯矩值）4预应力钢束的估算及布置3.1 预应力钢筋数量的估算本桥采用先张法预应力混凝土空心板构造形式。设计时他应满足不同设计状况下规范规定的控制条件要求，例如承载力、抗裂性、裂缝宽度、变看及应力等要求。在这些控制条件中，最重要的是满足结构在正常使用极限状态下的使用性能要求
35、和保证结构在达到承载能力极限状态时具有一定的安全储备。因此，预应力混凝土桥梁设计时，一般情况下，首先根据结构在正常使用极限状态正截面抗裂性或裂缝宽度限值确定预应力钢筋的数量，在由构件的承载能力极限状态要求确定普通纲纪的数量。本示例以部分预应力A类构件设计，首先按正常使用极限状态正截面抗裂性确定有效预加力Npeo按公预规6.3.1条，A类预应力混凝土构件正截面抗裂性是控制混凝土的法向拉应力，并符合以下条件：在作用短期效应组合下，应满足4-b*().7()/.要求。式中：气在作用短期效应组合MSd作用下，构件抗裂性验算边缘混凝土的法向拉应力；在初步设计时，和b可按公式近似计算：(4-1)(4-2)
36、Msds,=wNpeNpetpom.=1“AW式中：A,W构件毛截面面积及对毛截面受拉边缘的弹性抵抗矩Ip预应力纲纪重心对毛截面重心轴的偏心矩，%=y-aft,4可预先假定。代入4().7()/即可求得满足部分预应力A类构件正截面抗裂性要求所需的有效预加力为：骼-070人N1.N(4-3)AW式中：f.k混凝土抗拉强度标准值。本预应力空心板桥采用C40,flk=2.4MPa,由表2-6得，Msd=1676.14KNm=1676.14106mm空心板的毛截面换算面积A=8703.5cw2=8703.5X102mmW=-=见血皤=185.56103=185.56106mmy卜(47.5-1.1)。
37、假1殳ap=4cm,则e,=y下一a,=47.51.1-4=42.4(CTn)=424(cm)代人得:Npe1676.14x1()6185.56x106-1.12.44248703.5IO2185.56106=1856285.7(N)(4-4)则所需的预应力钢筋截面面积AP为：式中：心预应力钢筋的张拉控制应力；5全部预应力损失值，按张拉控制应力的20%估算。本桥采用“15(7。5)钢绞线作为预应力钢筋，直径15.2mm,公称截面面积165mm2,TM=I860MPa,Ep=1.95105Mpa.按公预规cfm0.754，现取w,=0.7()/pJt,预应力损失总和近似假定为20%张拉控制应力来
38、估算，则AP=NPeNPeCOn-0。“1826285.7-0.80.718601753.34(W)采用12根，“15钢绞线，单根钢绞线公称面积165m11,A198Omm23.2 预应力钢筋的布置预应力空心板选用12根，15钢绞线布置在空心板下缘，apMOmm,沿空心板跨长直线布置，即沿跨长=40mm保持不变，见图4.1.预应力钢筋布置应满足公预规的要求，钢绞线净距不小于25mm,端部设置长度不小于150mm的螺旋钢筋图4.1空心板跨中横,面预应力钢筋的布置（尺寸单位：cm）4. 3普通钢筋数量的估算及布置在预应力钢筋数量已经确定的情况下，可由正截面承载能力极限状态要求的条件确定普通钢筋的数
39、量，暂不考虑在受压区配置预应力钢筋，也暂不考虑普通钢筋的影响。空心板截面可换算成等效工字形截面来考虑，等效工字形截面尺寸见4.2图。图4.2空心板换算等效工字形微面（尺寸单位：mm）估算普通钢筋时，可先假定Z%,则由下列可求得受压区的高度设%=一as=950-4()=91O72w,MUd=2698.98KNmbf160OWmx2-18919.98X+32036.29O整理得：X=11.75mmhf=1265mm,且xhh=0.4%=364nnfcdbfx-fpdA18.4160017.75-12601980八A=:=0.003M?0=0.003514910=1403.22z三2,G八2普通钢筋
40、采用6020,Av=6x匕一=1884.96(mm2)1186.8(mm2),普通钢筋6020布置在空心板下缘一排(截面受拉边缘)，沿空心板跨长直线布置,钢筋重心至板下缘40mm处，即4=4()mm。5换算截面几何特性计算由前面计算已知空心板毛截面的几何特性。毛截面面积：A=765900mm2毛截面重心轴到1/2板高的距离：J=495.16-450=45.16mm(向上)，毛截面对其中心轴的惯性矩：/=91200x1()6m115. 1换算截面面积为4=A+(aEp-I)AP+(v-1)A,(5-1)aE=195x1。_60A=1980wn2(5-2)切Ec3.25IO4PE2106CaEs=-=6.15;As=1SMmm2(5-3)ESEc3.25104SA=870350mm2代人得：A0=870350+(6-1)x1980+(6.15-1)x1884
