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1、整体式单向板助梁楼板结构设计与施工组织摘 要本论文按照GB50010-2002规范，研究了整体式单向板肋梁楼板结构设计与施工组织的工程技术应用问题，结合工程项目的实际情况，遵循安全、适用、耐久及经济合理的结构设计原则，完成了结构设计方案、结构计算方法和计算实例及施工技术和施工组织方面的设计工作，以肋梁楼板作为分项工程，从结构设计和现场施工的具体工程措施进行了全面的探讨，强调了技术标准在项目实施全过程中的统一性和专业系统化的技术工作。关键词：肋梁楼板；结构设计；施工组织 1 整体式单向板肋梁楼板结构概述1.1 整体式单向板肋梁楼板结构的定义定义：肋形楼板一般由板、次梁、主梁组成，每一区格板一般四
2、边均有梁或墙支承，形成四边支承板。板上的荷载通过板的弯剪传到四边支承的构件上。当区格板的长边L2与短边L1之比较大时，沿短边方向传递的荷载增大，沿长边方向传递的荷载减小。因此，当长短边比例超过一定数值时，可近似地认为作用在区格板上的荷载均通过沿短边方向的受弯作用传到长边支座上。在设计中仅考虑在短边方向的受弯，对于长向的受弯只作局部的构造处理，这种板叫做“单向板”。为了设计上的便利，对于四边均有支承的板，通常取L2/L12按单向板设计，L2/L12按双向板设计。（L2为长边、L1为短边）1.2 整体式单向板肋梁楼板结构的优缺点优缺点：钢筋混凝土结构除了能较合理地应用钢筋和混凝土这两种材料的性能外
3、，还有下列的一些优点：（1）就地取材在钢筋混凝土结构的组成材料中，钢筋和水泥需要工厂生产，但它们的需要量相比之下较少。用量较大的石子和砂往往容易就地取材，有条件的地方还可以将工业废料制成人工骨料应用，这对材料的供应、运输和结构的造价提供了有利的条件。（2）节约钢材钢筋混凝土结构合理的应用了材料的性能，在一般情况下可以代替钢结构，从而能节约钢材、降低造价。（3）耐久性混凝土的强度是随龄期增长的，钢筋被混凝土保护着又不致锈蚀，所以钢筋混凝土结构耐久性好。若处于侵蚀性的环境时，可以适当选用水泥品种，妥善处理，也能满足工程要求。（4）保养费省钢筋混凝土结构很少需要维修，不象钢结构和木结构需要经常的保养
4、。（5）耐火性比起容易燃烧的的木结构和导热快且抗高温性能不十分强的钢结构来，钢筋混凝土结构的耐火性是很好的。因为混凝土是不良热导体，遭到火灾时，混凝土起隔热作用，使钢筋不致达到或不致很快达到降低其强度的温度。经验表明，虽然经受了较长时间的燃烧，混凝土常常只损及表面。对承受高温作用的结构，还可应用耐热混凝土。（6）可模性因为新拌和而未凝固的混凝土是可塑的，故可以按照不同模板的尺寸和式样浇筑成设计所需要的构件。（7）刚度大、整体性好钢筋混凝土结构刚度较大，对现浇式钢筋混凝土结构而言其整体性尤其好，宜用于变形要求小的建筑，也适用于抗震、抗暴结构。（8）传声性小与钢、木结构相比，钢筋混凝土结构的传声、
5、隔声性能相对较好。但是，钢筋混凝土结构也有不少缺点和不足之处：（1）自重大在承受同样荷重的情况下，钢筋混凝土构件的自重往往比钢结构构件大得很多，这对材料的消耗、建造较高的房屋以及抗震等等都是不利的。但也有不少措施可以用于减轻自重，例如：采用轻骨料制成的轻质混凝土；采用受力性能好且又能减轻自重的构件型式，如空心板、槽形板、薄腹梁、空间薄壁结构等；还可以采用预应力混凝土结构，应用高强材料达到缩小构件截面尺寸，从而减轻自重。（2）抗裂性能差由于混凝土抗拉强度低，所以钢筋混凝土构件在使用阶段往往免不了带有裂缝。当然，要是采用预应力混凝土就可以有效地提高构件的抗裂性。（3）施工的季节性在严寒地区冬季施工
6、，混凝土浇筑后可能冻坏，这时可采用预制装配式结构、也可在混凝土中掺加化学拌合剂加速凝结增加热量防止冻结、还可以采用保温措施。在酷热地区或雨季施工，可采用防护措施，控制水灰比、加强保养、或采用预制装配式结构。（4）费工多、费模板、现场施工期长特别是现浇式钢筋混凝土结构，更具有这些缺点，还需要养护期。1.3 整体式单向板肋梁楼板结构的设计思路（1）结构平面布置单向板肋梁楼板的结构布置一般取决于建筑功能要求，在结构上应力求简单、整齐、经济适用。柱网尽量布置成长方形或正方形。主梁有沿横向和纵向两种布置方案。前者抵抗水平荷载的侧向刚度较大，主、次梁和柱可构成较刚性体系，因而房屋整体刚度好。此外，由于主梁
7、与外墙面垂直，可开较大的窗口，对室内采光有利。后者适用于横向柱距大于纵向柱距较多时，或房屋有集中通风要求的情况，因主梁沿纵向布置，可使房屋层高降低，但房屋横向刚度较差，而且常用于次梁支承在窗过梁上，而限制了窗洞的高度。在楼板结构布置中，通常有这样一句话，叫做“短主梁，长次梁”。（2）经济效果从经济效果考虑，因次梁的间距决定了板的跨度，而楼板中板的混凝土用量占整个楼板混凝土用量的5070%。因此，为了尽可能减少板厚，一般板的跨度为1.72.7m，次梁跨度为47m，主梁跨度为58m。柱网及梁格的布置除考虑上述因素外，梁格布置应尽可能是等跨的，且最好边跨比中间跨稍小（约在10%以内），因边跨弯矩较中
8、间跨大些；在主梁跨间的次梁根数宜多于一根，以使主梁弯矩变化较为平缓，对梁的工作较为有利。2 整体式单向板肋梁楼板结构设计案例（1）工程概况北京市昌平区科技园区某住宅小区，设计使用年限为50年，住宅小区楼板采用整体式钢筋混凝土结构，即整体式单向板肋梁楼板。（2）设计资料楼板结构平面尺寸如图2.1所示：图2.1 楼板平面图墙厚370mm，内设钢筋混凝土柱，其截面尺寸为400mm400mm。楼板做法详图及荷载图2.2 楼板做法详图楼面均布活荷载标准值为： 6kN/m2楼面面层用20mm厚水泥砂浆抹面， = 20kN/m3,板底及梁用20mm厚混合砂浆天棚抹底， = 17kN/m3楼盖自重即为钢筋混凝
9、土容重， = 25kN/m3恒载分项系数1.2；活荷载分项系数为1.3（因住宅小区楼板楼面活荷载标准值大于4kN/m2）材料选用混凝土：C25钢 筋：梁中受力纵筋采用HRB335级钢筋；板内及梁内的其它钢筋可以采用HPB235级。2.1 结构平面布置，板、次梁、主梁截面尺寸选定2.1.1 确定楼板结构平面布置（1）单向板一般的跨度 1.72.7m，取2.2m；（2）次梁跨度为 47m，取6.6m；（3）主梁跨度为 58m，取6.6m；如图2.3：图2.3 楼板结构平面布置图2.1.2 构件截面尺寸选择按不需作挠度验算的条件考虑：板：h=L/40=2200/40=55m， 此值小于房屋楼面最小厚
10、度80mm的构造要求，取板厚h=80mm；次梁：截面高度h=（1/181/12）L=6600/186600/12=367550，取h=500mm,截面宽度 b=（1/21/3）h=250167mm，取b=220mm,主梁：截面高度 h=（1/141/8）L=471825mm，取h=700mm; 截面宽度 b=（1/21/3）h=350233mm，取b=300mm;柱：bh=4004002.2 板、次梁、主梁的荷载计算，内力计算2.2.1 板的设计（按内力塑性重分布方法计算）（1）荷载20mm水泥砂浆抹面； 1.2200.021=0.48kN/m80mm钢筋混凝土板： 1.2250.081=2.
11、40kN/m；20mm厚混合砂浆天棚： 1.2170.021=0.408kN/m；恒载设计值 ： g=3.288kN/m；活荷载设计值： q=1.361=7.80kN/m；总荷载： gq=11.088kN/m；（2）计算简图次梁截面bh=220500计算跨度：如图（a）图2.4 计算简图边跨： L=L01+h/2=2.2-0.12-0.22/2+0.08/2=2.01m中跨： L=L0=2.2-0.22=1.98m边跨与中间跨的计算跨度相差：（2.01-1.98）/1.98100%=1.5%10%,且跨数大于5跨，可近似按五跨的等跨连续板的内力系数计算内力。取1m宽板带进行计算，其计算简图如2
12、.4图（b）（3）内力计算各截面的弯矩计算见表2.1：表2.1 各截面的弯矩计算截面边跨中（1）第一支座（B）中间跨中（2）中间支座（c）弯矩系数+1/11-1/14+1/16-1/16M=a(g+q) L2(kN.m)（1.1）1/1111.088 1.972 =3.91-1/1411.088 1.972 = -3.071/1611.088 1.972 = 2.69-1/1611.088 1.972= -2.692.2.2次梁设计（按内力塑性重分布方法计算）（1）荷载由板传来 3.2882.27.23kN/m次梁自重 1.2250.22(0.50.08)=2.772 kN/m梁侧抹水泥砂浆
13、1.217(0.50.08)2 0.02=0.343kg/m恒载设计值g， g= 10.345kN/m活载设计值q， q=1.36.02.2=17.16kN/m总荷载 g+q， g+q=27.505 kN/m（2）计算简图次梁截面：220500计算跨度：边跨： LL01+a1/2=6.3300.24/26.45m L1.025L02=1.0256.3306.488m, 取L6.45m中跨： LL0=6.60.306.30m边跨与中跨的计算跨度相差：（6.456.30）/6.30100%2.38%10%，故可按五跨的等跨连体梁的内力系数计算内力，计算简图如下：图2.5 计算简图（3）内力计算表2
14、.2 次梁弯矩计算表截面边跨中（1）第一支座（B）中间跨中（2、3）中间支座弯矩系数a1/11-1/111/16-1/16M=a(g+q)L2(kN.M) (1.1)1/1127.505 6.452 =104.03-1/1127.505 6.452 = -104.031/1627.505 6.32 =68.23-1/1627.5056.32 = -68.23表2.3 次梁剪力计算截面边支座第一内支座（左）第一内支座中间支座剪力系数0.40.60.50.5V=(g+q)L0（kN）(1.2)0.427.505 6.45 =70.960.627.5056.3=103.970.527.5056.3
15、=86.640.527.5056.3 =86.642.2.3主梁设计（按弹性理论计算）（1）为简化起见，主梁自重及梁侧抹灰折算为集中荷载由次梁传来荷载： 10.3456.6=68.28kN主梁自重： 1.2250.3(0.7-0.08) 2.2=12.28kN梁侧面抹混合砂浆： 1.217(0.7-0.08) 20.022.2=1.22 kN恒载设计值G 81.78kN活载设计值Q 17.166.6=113.26kN总荷载 G+Q 195.04kN（2）计算简图柱截面尺寸为400400mm计算跨度边跨： L=L01+a/2+a1/2=6.6-0.12-0.2+0.4/2+0.37/2=6.66
16、5m L=1.025L01a/2=1.025(6.6-0.12-0.4/2)+0.4/2=6.637m 取L=6.637m中跨： L=L0+a=6.6m边跨与中跨的计算跨度跨度相差：6.637-6.6/6.6=0.56%10%,计算时可按三跨连续弯矩及剪力系数进行计算，计算简图如下图2.6：图2.6 计算简图表2.4 内力计算表荷载及内力图（单位：弯矩kNm；剪力kN ）内力计算M1=KGL=0.24481.786.637=132.44kNmMB=KGL=-0.26781.78(6.637+6.6)1/2=-144.52 kNmM2=KGL=0.06781.786.6 =36.16kNmMa=
17、G.a-2/3 MB=81.782.2-2/3144.52=83.57kNmVA=K1G=0.73381.78=59.94kNV1右=VA-G=59.94-81.74=-21.8kNVB左=K1G=-1.26781.78=103.62kNVB右=K1G=1.081.78=81.78kNV2左=0表2.4 内力计算表 (续表1)荷载及内力图（单位：弯矩kNm；剪力kN ）内力计算M1=0.289113.266.637=217.24kNmMB=-0.133113.26(6.637+6.6)1/2 =-99.7kNmM2 =-99.70kNmMa=113.262.2-2/399.7=182.71kN
18、mVA=0.866113.26=98.08kNV1右=98.08-113.26=-15.18kNVB左=-1.134113.26=-128.44kNVB右=0表2.4 内力计算表 (续表2)荷载及内力图（单位：弯矩kNm；剪力kN ）内力计算M1=-0.044113.266.637=-33.08kNmMB=-0.133113.26(6.637+6.6)1/2 =-99.70kNmM2=0.2113.266.6=149.50kNmMa=2/3 MB=2/3-99.7=-66.47 kNmVA=-0.133113.26=-15.06kNV1右= VB左=-15.06kNVB右=1.0113.26=
19、113.26kN表2.4 内力计算表 (续表3)荷载及内力图（单位：弯矩kNm；剪力kN ）内力计算M1=0.229113.266.637=172.14kNmMB=-0.311113.26(6.637+6.6)1/2=-233.13kNmMa=113.262.2-2/3233.13=93.75kNmMc=-0.089113.26(6.637+6.6)1/2=-66.72kNmM2=113.262.2-66.72-2/3(233.13-66.72)=71.52kNmMb=113.262.2-66.72-1/3(233.13-66.72)=126.98kNmVA=0.686113.26=77.70
20、kNV1右=-113.26+77.7=-35.56kNVB左=-1.311113.26=-148.48kNVB右=1.222113.26=138.40kNV2右=138.40-113.126=25.14kNVc左=0.778113.26=88.12kNVc右=0.089113.26=10.08kN将上述四种荷载情况经最不利内力组合，得到图2.7：图2.7 最不利内力组合图 单位：弯矩M（kNM）剪力V（kN）将图2.7三种组合情况弯矩图、剪力图叠画在一起，其外包线即为主梁的弯矩包络图与剪力包络图，见图2.8图2.8 弯矩、剪力包络图 单位：弯矩M（kNM）剪力V（kN）2.3 截面配筋计算2.
21、3.1板的配筋计算（1）截面承载力计算轴间板带的中间跨跨中和中间支座考虑板四周与梁整体搭接，故弯矩值降低20%，计算结果在下表的括号内。（2）板正截面抗弯内力的计算表2.6 板正截面抗弯内力的计算表截面边跨中（1）第一支座（B）中间跨中（2）中间支座（c）M(kNm)3.91-3.072.69(2.15)-2.69(-2.15)bh0100060100060100060100060as=M/（fcmbh02 ）0.0800.0630.055(0.044)0.055(0.044)rs0.9570.9670.971(0.977)+0.971(0.977)AS=M/（rsfyh0 ）32425222
22、0(175)220(175)选用钢筋81508 19082008200实配钢筋面积（mm2）335265251251所有中间跨的配筋均与第二跨中间配筋同。2.3.2次梁的配筋计算（1）跨中按T形截面计算，其翼缘计算宽度bf如下bf=L/3=6.6/3=2.2mbf=b+Sn=0.22+(2.2-0.22)=2.2， 取bf=2.2m判别T形截面类别， 取h0=500-35=465mmBfhffcm(h0-hf/2)=2208013.5(465-80/2)=22008013.5425=1009.8kNm， 大于104.03kNm（边跨），大于68.23 kNm（中间跨），故各跨跨中截面均属于第一
23、类T形截面。次梁支座截面按矩形截面计算，取h0=500-60=440m，（因支座弯矩较大，配筋较多，钢筋要布置成两排（2）各截面承载力计算如下表：表2.7 次梁正截面承载力计算表截面边跨中1第一支座B中间跨中2、3中间支座cM(kNm)104.03104.0368.2368.23bh02或bfh0222004652(一排)2204402（二排）22004652(一排)2204652（一排）as=M/(fcmb h02 )0.0160.1810.0110.106=x/h00.016b=0.5440.2010.350.011b0.112V0.2512.5220 440=VVV0.07fc.bh0
24、(N)0.0712.5220465=89513NV0.0712.5220 440=84700NV84700NV箍筋支数和直径按构造0.02fc/fyv2828按构造Asv=nASv1（mm2）28=250.3 =101101101101S=1.5fyASvh0/(V-0.07fc.bh0)(mm)sv ,min=0.0212.5/ 210=0.12%1.5210101440/ (-84700) =/19270 =7271.5210101440/ (-84700) =/1940 =72150.0212.5/210 =0.12%实配箍筋间距（mm）180mm Psv= nASv1/ （bs）=10
25、1/180 220= 0.26%0.12180mm180mm180mm2.3.3 主梁配筋计算（1）截面承载力计算跨中按T形截面计算，其翼缘宽度取下列二值的小者：bf=L/3 1/36.6=2.2mbf=b+sn =6.3+0.3=6.6m, 取bf=2.2m判断T形截面类别： 取h0=700-35=665mmBfhffcm(h0-hf/2)=22008013.5(665-80/2)=1485kN.m377.65kN.m所以各跨跨中截面均属于第一类T形截面。主梁支座截面按矩形截面计算，取h0=700-70=630m，（因支座弯矩较大，配筋较多，钢筋要布置成两排（2）主梁正截面承载力计算表2.9
26、 主梁正截面承载力计算表截面边跨中1中间支座中间跨中2M(kNm)349.68377.65185.6663.54V0b/2(kNm)(81.78+113.26) 0.41/2=39.01M-V0b/2 (kNm)338.64as=M/(fcmb h02)349680000/ (13.5 22006652) =0.027338640000/13.5 3006302=0.211185660000/ 13.52200 6652=0.014/13.5300 6652=0.035=0.0270.544=0.240.544=0.0140.544=0.035V0.2512.5300630 =V0.2512.
27、5300680 =V0.07fc.bh0(N)0.0712.5300 665=.50.0712.5300 630=165375箍筋支数和直径282828Asv= nASv1（mm2）250.3=100.6100.6100.6S=1.5.fyASvh0/ (V-0.07fc.bh0) (mm)1.5210100.6630 /(-165375)=1.5210100.6630/86725=230实配箍筋间距（mm）200100100（4）主梁吊筋计算由次梁传至主梁的集中荷载（不含主梁自重及粉刷），采用45度角形式，G+P=68.28+113.26=181.54kNAS=G+P/2fysina=/23
28、100.707=414.2mm2取220，（AS=628mm2）3 整体式单向板肋梁楼板结构的施工组织3.1 施工准备施工准备是工程项目施工的重要阶段之一，其基本任务是为拟建工程的施工建立必要的技术和物资条件，统筹安排施工力量和施工现场。施工准备工作也是施工企业搞好目标管理、推进技术经济承包的重要依据，同时还是土建施工和设备安装顺利进行的根本保证。因此认真做好施工准备工作，对于发挥企业优势、合理供应物资、加快施工进度、提高工程质量、降低工程成本、增加企业经济效益、赢得企业社会信誉、实现企业管理现代化等具有重要的意义。3.1.1 技术准备由项目经理部项目总工程师组织现场技术员、施工员、预算员、质
29、检员认真熟悉图纸，了解设计意图，全面熟悉和掌握施工图纸的全部内容，检查各专业之间的预埋件、预留洞位置的尺寸是否统一或遗漏，提出改进设计便于施工的合理化建议。积极组织有关人员参加图纸预审会审;组织现场施工人员分专业熟悉审查图纸，做好图纸会审工作，同时学习施工验收规范和操作规程，质量验收标准和建设工程质量管理条例；优化施工组织设计，绘制模板组装图，现浇板模板支撑图，进行内架支撑设计，制定施工测量、各分部分项工程方案与质量控制方法，制定质量通病预防措施，制定施工工艺标准；组织项目部现场施工人员编制分部分项工程作业指导书，向施工班组做好技术交底工作，以书面形式将安全技术交底连同施工任务书一同下达到班组
30、；根据工程特点配备测量、计量工具、材料试验器具，并做好检修和认定工作，组织试验人员进行各种原材料取样试验；做好特殊工种的上岗认证、考核和测试工作。3.1.2 物资准备由公司派专人组织主材及地才等均应根据实际情况做好计划，分批分段按网络计划所需提前进场，并做好材料的储备工作。编制各项材料计划表，对各种材料的入库、保管和出库制定完善的管理办法，同时加强防盗、防火的管理。生产部门及时配合、委托有关构件采购加工事宜，为施工按时完成创造好的物质条件。对混凝土结构构件所需的钢模板、竹胶板承重架、脚手架、扣件等设租赁站，按所需规格、数量充足供应。做好各种机械设备的进场准备，及时组织机具设备的安装调试、试运转
31、，施工中所需的各种机具均需齐备完好。3.1.3 施工现场准备按照施工总平面图布置现场、平整场地，清除现场内影响施工平面布置的垃圾、堆土和杂物等。搞好“三通一平”。根据施工机具需要量计划，组织施工机具进场，根据施工总平面图要求，将施工机具安置在规定的地点和仓库，对于固定的机具要进行就位、组装、保养和调试等工作，对所有施工机具都必须检查和试运转。根据建筑材料、构（配）件和制品的需要量计划组织进场，按照施工总平面图规定的地点和方式进行储存和堆放。3.2 钢筋工程施工钢筋工程施工工艺：钢筋翻样材料检验/连接试验钢筋制作半成品钢筋检验钢筋绑扎成型钢筋验收隐蔽工程记录。3.2.1 施工准备钢筋工程是保证结
32、构安全的主要工序，也是主体质量控制的重点。（1）原材料供应：开始施工前根据钢筋材料计划准备材料，分批组织钢筋进场，钢筋进场时附带原材料质量证明书（钢筋出厂合格证，炉号和批量等），钢筋进场时现场材料员核验（材料员应在规定的时间内将有关资料归档到资料员处）。（2）原材料试验报告单的分批必须正确，同炉号、同牌号、同规格、同交货状态、同冶炼方法的钢筋60t可作为一批；同牌号、同规格、同冶炼方法而不同炉号组成的混合批的钢筋30t可作为一批，但每批应有6个炉号含炭量之差0.02%，含锰量之差0.15%。（3）钢筋进场后，现场试验人员立即通知项目技术负责人及监理现场按规范规定的要求取样送试，进行拉伸试验（包
33、括屈服点、抗拉强度和伸长率）及冷弯试验。经试验不合格的钢筋及时清运出场外。钢筋复试合格后，方可使用。钢筋检验取样的数量和长度应分别符合GB1499-98及GB13013-91的规定，钢筋的复验与判定应符合GB2101的规定。（4）材料要求外观检查：进场钢筋应进行外观检查，表面不得有裂纹，结疤和折叠及锈蚀，钢筋每1m弯曲不应大于4mm。进场的钢筋应按批量和炉号提供合格证和试验报告，技术资料不明的钢筋不得进场。砼构件的钢筋保护层应严格按照施工图设计留置，保护层垫块的选择：基础、梁底、板采用砂浆垫块，梁侧、构造柱、柱采用塑料环形垫块。3.2.2 钢筋的堆放和保护钢筋进场后，搬运到指定地点，架空堆放并
34、挂牌标识，注明使用部位、规格、数量、产地、试验状态尺寸等内容。钢筋堆放场地地坪作排水处理，2%坡向排水明沟。在原材上不能进行涂刷作业。雨天施工，在钢筋上铺麻袋或彩条布，防止鞋上带泥污染钢筋。钢筋存放区搭防雨棚，避免淋雨锈蚀。钢筋要分类进行堆放，直条钢筋放在一起，箍筋堆放在一起，防止钢筋生锈，生锈的钢筋须除锈后，经项目技术负责人批准后方可使用。3.2.3 钢筋制作（1）钢筋配料单编制熟悉图纸和变更，准确及时编制钢筋配料单，细化钢筋配筋，做到钢筋下料时预留洞口部位下料正确，力争预留洞部位不切割一根结构钢筋，彻底消除土建和水电结构施工阶段机电洞口任意切割钢筋现象，确保结构安全及水电预埋预留位置准确。
35、施工中钢筋需代换时，必须进行验算和征得设计及监理单位同意，并有书面通知方可代换。（2）钢筋的制作钢筋采用现场加工。配筋及制作时严格按照施工图纸要求，同时符合03G101、97G329和结构工程施工及验收规范的规定优化配料，力求配筋损耗率最小，根据项目经理部审核批准后的钢筋配料单进行钢筋的加工，加工过程中要严格控制加工尺寸；加工尺寸不合格的钢筋不准使用。半成品钢筋及原材料要分类码放并挂标识牌。钢筋制作要求钢筋制作时，应先进行试弯，丈量符合要求后再开始下料，钢筋下料要统筹安排，降低损耗。制作好的钢筋要加标识牌，分规格、品种、构件编号分类堆放整齐，并将栋号、构件编号和名称、规格及根数标识清楚。箍筋的
36、弯钩角度为135度，平直部分长度不小于10d，弯钩的加工一端均要保证180度，另一端90度，在绑扎好以后，再进行二次弯曲。钢筋加工尺寸偏差不得超过2。钢筋加工完后按绑扎的顺序分规格将钢筋堆放整齐。对钢筋焊接接头进行取样送试，并对外观进行检查，确认合格后方能使用。半成品检验工长对现场加工好的半成品钢筋进行检验，符合设计和配料单要求方能进行绑扎。3.2.4 钢筋的绑扎（1）钢筋绑扎前先熟悉施工图纸及规范，核对钢筋配料表及料牌。对于结构形式复杂的部位，应先研究透逐根钢筋的摆放层次的穿插顺序，减少绑扎困难，避免返工，保证质量。钢筋绑扎顺序：梁板钢筋在模板安装后绑扎。梁钢筋绑扎时先绑扎长向梁，后绑扎短向
37、梁和次梁，对于高度较高的梁在底模安装就位后先绑扎梁钢筋骨架，再支安梁两侧模板。钢筋直径、接头位置等严格按规范和施工图施工。钢筋搭接长度、锚固长度、钢筋保护层、钢筋接头位置严格按照施工规范和设计要求施工。钢筋过密时，先进行放样，提前采取措施，保证质量。钢筋工长在施工前对钢筋制作班组及作业班组进行详细的技术交底，把施工图纸消化透，明确绑扎顺序，并加强现场质量控制，严格规范管理。（2）钢筋绑扎施工方法所有钢筋交叉点用20#或22#铅丝绑牢。绑扎扎丝长度严格控制。22#铅丝绑扎直径12mm以下的钢筋。20#铅丝绑扎其他直径的钢筋，梁、柱绑扎铅丝丝尾朝向梁柱心，板、墙绑扎铅丝丝尾与受力筋弯钩一致。梁柱箍筋应与受力筋垂直，弯钩叠和处应沿受力筋错开设置绑扎，箍筋要平、直，开口对角错开，规格间距依照图纸，丝尾朝向梁、柱心。梁两端箍筋距柱筋外皮50开始绑扎。梁、板钢筋先弹线后绑扎，上层钢筋弯钩朝下，下层钢筋弯钩朝上，扎丝
