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1、第一章工程简况及编制根据一、工程简况工程名称IlOkV要塞变原地增容改造工程地理位置先锋路和杨岸路交界口建设单位江阴市供电公司设计单位江阴暨阳电力设计公司设计监理单位江苏兴力工程建设监理征询有限公司监督单位无锡市电力建设工程质量监督站施工总承包单位江苏精享裕建工有限公司合同范畴施工图中所有投资性质/合同质量目的优质构造合同性质/合同工期150天IlOkV要塞变电所工程高支模部分重要集中在IlOkVGIS室和主变室及主变散热室，其板顶标高分别为10.55M、14.95M、11.95M。柱断面尺寸为600*700,屋面梁最大断面尺寸为300*1000,板厚为120mmo该部位构造为高大模板施工，为
2、此专门编制本施工方案。具体尺寸、部位见后附图）二、编制根据序号名称编号1建筑构造荷载规范GB50009-2建筑构造荷载设计手册GBJ17-883建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范JGJ130-4建筑施工安全检查原则JGJ59-995建筑工程施工质量验收统一原则GB50300-6混凝土构造施工质量验收验收规范GB50204-7混凝土泵送施工技术规程JGJ/T10-958工程建设原则强制性条文房屋建筑部分）9现浇钢筋混凝土楼屋面）板及砌体设计与施工技术规程DBJ13-20-199910新编实用材料手册/11建筑施工模板安全技术规范JGJ162-12扣件式钢管模板高支撑设计和合用安全/13建筑设计、
3、构造设计施工图纸/三、编制目的为加强本工程工程危险性较高工程超高超重模板工程支撑系统）安全专项施工方案的安全组织、技术及设计施工管理，坚持“安全第一、避免为主、综合治理”日勺方针，避免建筑施工安全事故发生，贯彻责任，保证人身和财产安全。第二章施工准备一、技术准备1、技术部门做好图纸会审工作，并按设计答复意见对有关部位、人员做好交底，施工过程中发现疑问及时与设计做好沟通，及时解决。2、召动工程现场技术交底会议，主模板施工技术措施进行交底，并明确相应管理范畴，使其施工前作好充足准备。3、对劳务作业队伍进行施工前的安全、质量技术交底和安全生产、文明施工教育及管理宣传。二、劳动力准备分包队伍选用品有建
4、筑业劳务公司资质的成建制模板工程劳务作业分包队伍，具体负责所有模板分项工程的制作与安装，并督促劳务公司配备相应的技术、质量、安全管理人员，拟投入木工技术工人15人，架子工4人，普工10人。三、材料准备1、钢管：应采用现行国标中规定的3号一般钢管，其质量应符合GB-T700原则中规定，新钢管应有产品质量合格证和质量检查报告，并进行验收。钢管规格采用外径48m11b壁厚按实际取均值3mm,表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和划道。用于立杆、水平横杆的钢管长度为4.56m,每根钢管的最大质量不不小于25kgo所采用的钢管必须规格统一。2、扣件：应采用可锻铸铁制作的扣件，其
5、材质应符合GB15831原则中的规定，采购的扣件应有生产许可证、测试报告和产品质量合格证，新、旧扣件均应进行防锈解决。所采用的扣件直角扣件、对接扣件、旋转扣件等）用扭力矩抽样检测达65Nm时不得发生破坏，应能灵活转动。旋转扣件的两旋转面间隙应少于1mm,扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要不少于5mmo所有扣件、螺栓等零配件必须规格统一。3、工程部材料员、施工员须对满堂支撑架将使用日勺钢管、扣件材料质量按规定组织检查、验收，对不符合规定的钢管、扣件不得使用。第三章模板分项工程一、模板安装质量规定-）一般规定1、模板安装后应满足足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受浇捣的碎重量、侧压力及施工中所产
6、生的荷载。2、模板表面应清理干净，涂水性脱模剂，不得有流坠。质量不合格模板或模板变形未修复的，严禁使用。模板接缝应严密，以防漏浆。在模板吊帮上不得蹬踩，应保护模板的牢固与严密。3、模板构造应简朴、装拆以便，并满足钢筋的绑扎、安装及碎的浇筑、养护等工艺规定。-）模板安装质量控制措施1、及时组织模板工程安装施工安全技术交底。2、在模板支设标高处通拉小白线，控制模板的支设标高。3、模板的立杆横纵向间距应按模板支撑设计计算进行布置，严禁随意增大立杆间距。4、用钢管和扣件搭设支架支承梁板模时，扣件应拧紧，且应抽查扣件螺栓时扭力矩与否符合规定，所有梁板底均为双扣件。5、浇筑碎前必须检查支撑与否可靠，扣件与
7、否松动。浇筑时必须由模板支撑搭设班组专人看模，每工作班护模木工不得少于2人，随时检查支撑与否变形、松动、并组织及时修复。6、支撑系统搭设安全完毕，工程经理或工程技术负责人组织有关人员进行验收，合格后方能进行钢筋安装。验收中提出的整治意见，应认真组织整治。在浇筑碎前还要对支撑系统复验，保证支撑系统处在安全、有效状态。7、模板支设实行“三检制”，对于模板成型过程中的要点要真实记录，自检后报施工员检查，然后报质检部门检查，填写预检登记表格、质量评估表格和验收单，并向现场监理报验。若某个环节浮现质量问题，视性质轻重及时查处上一环节并由上一环节承当责任，同步由上一环节负责人负责改正问题。三）楼板模板安装
8、规定1、底层模板日勺支撑，本工程钢管支架下基本部份为砂石回填，面层浇筑100厚C20混凝土硬化面层，上垫260mm50mm4000mm长木板。2、支撑采用钢管满堂支撑架，板底立杆纵横向间距不不小于900mm,步距不不小于1500mm,扫地杆、水平横杆每跨每步纵横设立，与立杆连牢。扫地杆距底面200mmo梁底立杆的横向间距为100Omm,纵向间距为90Omn1,在纵向立杆的J中间，加设一道小横杆，固定在14.95m纵杆上。3、纵向剪刀撑：满堂模板支架四边应满设纵向剪刀撑，中间每隔五跨支撑立杆应设一道纵向剪刀撑，由底到顶持续设立。具体见后附图）4、水平剪刀撑：满堂模板支架底部和顶部各设一道水平剪刀
9、撑，中部（隔二步架）设立一道水平剪刀撑。剪刀撑采用搭接的，搭接长度1.Om。具体见后附图）5、立杆采用对接扣件，对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设立在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的（距离不适宜不不小于500mmo且接头宜设立在接近主节点1/3步距内。6、满堂模板支架在搭设过程中四角必须充足运用已浇筑的框架柱作附着，与第二步水平横杆扣接，采用钢管抱柱方式，以增长满堂模板支架的整体稳定性。二、模板拆除时质量规定-）一般规定1、模板及支撑系统立杆拆除时，其碎强度应符合设计和达到100湘勺规定。2、模板拆除时间应根据同条件养护试块强度值，填写拆模申请，经批准后方可拆除
10、，模板拆除须经工程技术负责人批准，并报监理批准。3、拆除模板时必须保护构件的1完好，梁侧模拆除最早时间为2436小时。4、拆模应按顺序拆除，先拆侧模，后拆底模；按先支后拆，后支先拆进行，并及时清理材料，材料归堆整洁。;经计算得到M=0.1000.09970.30.3=0.OOlkN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=1000/375=2.67Nmm2面板的抗弯强度验算f抗剪计算可以不计算T=3Q2bh=0.182Nmm2截面抗剪强度设计值m=1.40Nmm2抗剪强度验算T挠度计算V=0.677ql4/100EI=0.Ilmm面板的最大挠度不不小于300.0/250=1.2mm,满足规定！二、模
11、板支撑钢管的计算钢管按照均布荷载下持续梁计算。a、静荷载原则值120mm厚碎：24kNm20.120.3=0.864kN/m钢筋：1.lkNm20.12X0.3=0.432kN/m模板:0.3kN/m20.3=0.09kN/m静荷载原则值q=O.918kN/mb、活荷载原则值人员及设备均布荷载：2.5kNm20.3=0.75kN/m振捣混凝土均布荷载：2.0kN/m20.3=0.6kN/m活荷载原则值q2=1.35kNmc、荷载承载力设计值:P承=1.2q1+1.4q2=2.992kN/m荷载刚度设计值：P刚=1.2q1=1.102kNm钢管的计算按照三跨持续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷
12、载的计算值最不利分派的弯矩和，计算公式如下：最大弯矩M=0.Iql2=O.12.9920.900.90=0.242kN.m最大剪力Q=0.6X2.992X0.90=1.62kN最大支座力N=l.10.902.992=2.962kN本算例中，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为按壁厚2.7mm进行调节）：W=4.49c113;I=10.78cm4；（1钢管抗弯强度计算抗弯计算强度f=244490二53.90Nmm2钢管的抗弯计算强度不不小于205Nmn12诸多，满足规定！（2钢管抗剪计算可不计算）抗剪强度满足规定！（3钢管挠度计算V=1.883Pl3100EI=1.8839189003/(10020
13、600010780=0.57mm钢管的最大挠度不不小于900250=36mm,满足规定！三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按三跨持续梁计算。a、静荷载原则值12Omm厚砂：24kNm20.120.3=0.864kN/m钢筋：1.IkN/r112o.12X0.3=0.0396kN/m模板:0.3kN/m20.3=0.09kN/m静荷载原则值q=0.9936kNm0.9=0.826kNb、活荷载原则值人员及设备均布荷载计算支撑构造按：1.OkN/m?*0.3X0.9=027kN振捣混凝土均布荷载：2.0kNm20.30.9=0.54kN活荷载原则值q2=0.81kNc、荷载承载力设计值:P承=1.2
14、q1+1.4q2=2.125kN荷载刚度设计值：P刚=1.2q1=0.991kN本算例中，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为按壁厚3mm进行调节）：W=4.49c113;I=10.78cm4；（1钢管抗弯强度计算M=0.244P1.=0.244*2.215*0.95=0.513kN.m抗弯计算强度f=0.5131064.49=114.25Nmm2钢管抗弯计算强度不不小于205Nmm2诸多，满足规定!（2钢管抗剪计算可不计算）抗剪强度满足规定！(3钢管挠度计算V=1.883Pl3100EI=1.8838269503/(10020600010780=0.60mm钢管的最大挠度不不小于950/250=
15、3.8mm,满足规定！四、扣件抗滑移日勺计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件日勺抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5:RRc其中Rc扣件抗滑承载力设计值,取8.OkN;R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；边支座反力V=0.733P+P=1.733*2.125=3.68kN中间支座反力V=1.267P+P=2.267*2.125=4.82kNR=4.82kNRc=8.0kN扣件抗滑移满足规定！五、立杆日勺稳定性计算作用于模板支架日勺荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。1 .静荷载原则值涉及如下内容：(1脚手架的自重(kN：钢管自重参照扣件式钢管脚手架规范附录ANGl=0.12915.7
16、800=0.746kN(2模板的自重(kN：NG2=0.300.900X0.950=0.2565kN(3钢筋混凝土自重(kN：NG3=24.OOOO.12O.900O.950=2.462kN（4钢筋自重（kN：NG4=1.l0.12X0.9000.950=0.113kN经计算得到，静荷载原则值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.587kNo2 .活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载原则值NQ=（1.000+2.0000.9000.950=2.565kN3 .不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=l.2NG+1.4NQ=7.627kN立杆的稳定性计算
17、：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式b=/力A.其中N立杆的轴心压力设计值（kN0一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径（Cm；i=1.59A立杆净截面面积（cm2;A=4.24W立杆净截面抵御矩（Cm3；W=4.49a钢管立杆抗压强度计算值（N11三2;f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00Nmm2.10计算长度（m；kl计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；u计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u=1.70a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点日勺长度；a=O.20m；考虑到高支撑架的安全因素，合适由公式(3计算10=klk2(h+
18、2a(3k2计算长度附加系数，按照表2取值为1.oO7；公式(3的计算成果：10=klk2(h+2a=l.185X1.007(1.5+20.2=2.267m10i=226.7cml.59cm=142.5,查表得到/二0.334er=76270.334*489)=53.9Nmm2,立杆的稳定性计算bf,满足规定！第二部分14.16m标高300100Omm梁的模板及支撑体系计算书高支撑架日勺计算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范建筑构造荷载规范(GB50009-钢构造设计规范(GB50017-等规范编制。因本工程梁支架高度不小于4M,根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完
19、全保证。为此计算中还参照了施工技术:0.30；梁截面高度D(m:0.9混凝土板厚度(mm:0.12；立杆纵距沿梁跨度方向间距）1.a（m:0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m:0.10；脚手架步距（m:l.50；梁支撑架搭设高度H（m：13.26；梁两侧立柱间距（m:0.45；承重架支设:木方支撑平行梁截面A；立杆横向间距或排距1.b（In:1.00；采用的钢管类型为48X3.0；扣件连接方式:双扣件，受力仅考虑单扣件，取扣件抗滑承载力折减系数:8.0KN；2 .荷载参数模板自重（kN/m2：0.35；钢筋自重（kN/m2:1.50；施工均布荷载原则值（kNm2:2.5；新浇混凝土侧压
20、力原则值（kN112:12.9；倾倒混凝土侧压力（kN/m2:2.0；振捣混凝土荷载原则值（kN/m2:2.03 .材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E（N/mm2：10000.0；木材抗弯强度设计值fm（N/mm2：17.0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2：1.7；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E（Nn三2:210000.0；钢材抗弯强度设计值fm（Nm112:205.0；面板弹性模量E（N11i11i2:9500.0；面板抗弯强度设计值fm（Nm112:13.0；4 .梁底模板参数梁底模板支撑的间距（mm：450；面板厚度（mm：18.0；5 .梁侧模板参数主楞间距（Inm：600
21、；次楞间距（Inm：300；穿梁螺栓水平间距（mm：600；穿梁螺栓竖向间距（mm：400；穿梁螺栓直径（mm:M12；次楞龙骨材料：木楞，宽度80mm,高度80mm；主楞龙骨材料：钢管；二、梁模板荷载原则值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：F=0.22cti2sVF=YH其中丫一混凝土的重力密度，取24.000kN11t新浇混凝土的初凝时间，取2.000h;T混凝土的入模温度，取10000C;V混凝土的浇筑速度，取1.500mh;H-混凝土
22、侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1. 100m；-外加剂影响修正系数，取1.OO0；B2一混凝土坍落度影响修正系数，取1.OO0。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板日勺最大侧压力F；分别为12.933kNm26.400kNm2,取较小值12.933kN/m?作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面日勺大小,按支撑在内楞上的三跨持续梁计算。面板计算简图1 .抗弯验算M=；M面板的最大弯距W面板时净截面抵御矩,W=60
23、.001.81.8/6=32.40cm3；f-面板的抗弯强度设计值（Nm112;按如下公式计算面板跨中弯矩：M=QAql2其中，q作用在模板上日勺侧压力，涉及：新浇混凝土侧压力设计值:q=1.20.6012.930.90=8.38kNm;倾倒混凝土侧压力设计值：q2=1.40.602.000.90=1.51kNm;q=q1+q2=8.381+1.512=9.893kN/m；计算跨度（内楞间距：1=300mm；面板时最大弯距M=0.19.893002=0.89105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值：。=0.89105/3.24104=2.75Nmm2;面板的抗弯强度设计值：f=13.O
24、OON/mm2；面板的受弯应力计算值。=2.75Nm1112不不小于面板的抗弯强度设计值f=13.OOON/mm2,满足规定!2 .挠度验算=0.677g/4100EJ1=300.00mm；E一面板材质的弹性模量：E=9500.OON/mm2；I一面板的截面惯性矩:I=60.001.801.80面板的最大挠度计算值：=0.6777.76300.007(1009500.002.92105=0.20mm；面板的最大容许挠度值：a=1/250=300.000/250=1.20mm；面板的最大挠度计算值3-0.20mm不不小于面板的最大容许挠度值=l.20mm,满足规定！四、梁侧模板内外楞的计算1 .
25、内楞计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下日勺三跨持续梁计算。本工程中，中间内楞为钢管，上、下龙骨采用木楞，以该不利状况计算，其中截面宽度80mm,截面高度80mm,截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为：W=808080/6=85.33cm3；I=8080808012=341.33cmq600I600I600内楞计算简图;M一内楞的）最大弯距（N.mm；W内楞的净截面抵御矩；f-内楞的强度设计值（Nm112按如下公式计算内楞跨中弯矩：M=QAql2其中，作用在内楞的荷载，q=（1.212.9330.90+1.42.OOOXO.900,400/1=6.60kNm;内楞计算跨度（外楞间距：
26、1=600mm；内楞的最大弯距：M=0.16.60600.OO2=2.37105N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值。=2.371078.5310,=2.782N/mm2；内楞的抗弯强度设计值：f=17.OOON/mm2；内楞最大受弯应力计算值。=2.782N/iW内楞的抗弯强度设计值不不小于f=17.OOON/mm2,满足规定!2）.内楞的挠度验算-0.677g/4100EJ：1=600.00mm；I一面板的截面惯性矩:E=3.41106Nmm2;内楞的最大挠度计算值：二0.6775.17600.007(10010000.003.41106=0.133mm；内楞的最大容许挠度值：3
27、=2.400mm；内楞的最大挠度计算值3二0.133mm不不小于内楞的最大容许挠度值=2.400mm,满足规定！2.外楞计算外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨持续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢管，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为按壁厚3.Omm进行调节）：W=4.49cm3；I=10.78cm4；PPPI400I400I400外楞计算简图1）.外楞抗弯强度验算M=M-外楞日勺最大弯距（N.mm；W-外楞日勺净截面抵御矩；Ef一外楞日勺强度设计值（N/nrnD。最大弯矩M按下式计算：M=O.175Pl其中，作用在外楞的荷载:P=(1.212.930.90+1.42.000.900.
28、60O.40/1=3.96kN；外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距：1=400mm；外楞的最大弯距：M=0.1753960400.000=2.77105N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值:。=2.771054.49103=61.85N/mm2；外楞的抗弯强度设计值：f=205.ON/mm2；外楞的受弯应力计算值。=61.85Nmm2远不不小于外楞的抗弯强度设计值f=205.0Nmm2,满足规定!：1=400.00mm；I一外楞的截面惯性矩:I=10.7810m,;外楞的最大挠度计算值：=1.1463.10IO3400.OO3/(100210000.0010.78106=0.003mm；外楞的
29、最大容许挠度值：3=1.600mm；外楞的最大挠度计算值3=0.003mm不不小于外楞的最大容许挠度值=l.600mm,满足规定！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下：NM=fA其中N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积(mm?)；f穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；查表得：穿梁螺栓日勺直径：12mm；穿梁螺栓有效直径：9.85mm；穿梁螺栓有效面积：A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N=12.9330.6000.400X2=6.208kN。穿梁螺栓最大容许拉力值：N=170.000X76/1000=12.920kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=6.208kN不不小于穿
30、梁螺栓最大容许拉力值N=12.920kN,满足规定！六、梁底模板计算面板落在小楞上，间距很小15Omn1),可不验算。七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1钢筋混凝土梁自重(kN：q1=(24.000+1.5000.3001.00.400=7.35kN；(2模板的自重荷载(kN：q2=0.3500.400(21.0+0.300=0.805kNm;(3活荷载为施工荷载原则值与振捣混凝土时产生的荷载(kN：经计算得到，活荷载原则值P1=(2.500+2.0000.300X0.400=1.35kN/m；2 .木方的传递集中力验算：静荷载设计值q=l.27.35+1.20.805=9.79kN/m
31、；活荷载设计值P=l.41.35=1.89kNm;Q=9.79+1.89=11.68kN/m。本工程梁底支撑采用三根方木，按三根方木计算最不利状况，方木日勺截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为：W=8.0008.000X8.000/6=8.5310,cm3；1=8.0008.OOOX8.OOOX8.000/12=3.41102CnA3 .支撑方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为三跨持续梁作用下的弯矩，最大弯距值计算公式如下：Mmax=Q1.2Il.680.452_=ioio=0.24kN/m每根方木弯矩值MnlaX=O.24/3=0.08kN/m方木最大应力计算值。=80000/8.53101=0.9
32、Nmm2;方木抗弯强度设计值f17.OOON/mm2；方木最大应力计算值O.9Nmm2不不小于方木抗弯强度设计值f=i7.OOONmm2,满足规定！4 .支撑方木抗剪验算：最大剪力日勺计算公式如下：截面抗剪强度必须满足:5 ,=0.785df2VST=fyIb其中最大剪力Q=4.671000/2=1.75kN；木的截面面积矩S=0.78550.0050.00=1962.50N/mm2；木受剪应力计算值T=1.75X1962.50/（3.41IO6X50.00=0.02Nmm2;方木抗剪强度设计值T=1.700N/mm2；方木受剪应力计算值0.02Nm1112不不小于方木抗剪强度设计值T=1.7
33、00N/mm2,满足规定!5.支撑方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派口勺挠度和，计算公式如下：58.2493二11.680.452384EI集中荷载原则值qs=q1+q2=7.35+0.85=8.2kN方木最大挠度=58.20450l384100003.41106）=0.153mm方木时挠度设计值3=0.5001000/250=2.000mm；方木的最大挠度3=0.153mm不不小于方木日勺最大容许挠度3=2.000mm,满足规定！八、梁底支撑钢管的计算作用于支撑钢管的荷载涉及梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木和钢管的集中荷载传递。1.支撑钢管的强度计算：按照集
34、中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，11.68XO.45=53kN不考虑上部横杆作用，下部横杆计算简图如下:5.3/25.3/27IrwI(T5钢管按照简支梁的计算公式P1.5.3/2X0.5Mmax=44支撑钢管的最大应力计算值。=0.331X1074490=73.72N/mm2；支撑钢管的抗弯强度时其设计值m=2050N/mm?；支撑钢管的最大应力计算值73.72N/mm?不不小于支撑钢管的抗弯强度的设计值205.0Nm11满足规定！九、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。十、扣件抗滑移的计算：RRc其中Rc一扣件抗滑承载力设计值,取8.OkN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算成果得到R=53/2=2.65kNR8.0kN,因此扣件抗滑承载力的设计计算满足规定！模板立杆：9.970.9X0.95=8.52kN,梁处立杆：5.3+9.97：i=1.59；A立杆净截面面积（Cin2：A=4.24；W立杆净截面抵御矩（Cm%W=4.49；。-钢管立杆轴心受压应力计算值（Nmm2;f-钢管立杆抗压强度设计值：f=
