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1、城区排涝通道提升项目边坡支护工程计算书1.工程地质概述城镇排水事务中心拟在巫山县老城区新建“巫山县城区排涝通道提升项目”,道路可到达现场，交通便利。本次设计边坡在上坪坡，边坡治理面积约43180平方米，坡坡顶i程485.00m508.OOw,坡脚高程376.00m-403.00m,边坡最大高度约120m,该边坡为岩质边坡，存在不利结构面1630/37,为顺向岩质边坡。边坡的稳定对坡脚已建道路、坡顶已建的建筑、道路及过往行人入车辆的安全产生严亚威胁，所以边坡须治理边坡安全等级为级.安全系数为1.35,本次设计边坡均为永久支护，合理使用年限50年。边坡概况表边坡编号最大高度边坡类望安全等级主要破坏
2、模式支护方案A-B段100m岩质边坡一级表层土体顺基岩面滑动，岩体风化、剥落、掉块局部消表十分阶放坡十三维网绿化护坡B-C段120m岩质边坡一级表层上体顺基岩面滑动，岩体顺岩层层面滑动或岩体风化、剥落、掉块局部清表十分阶放坡+锚杆挡墙千格构绿化护坡1.地形地貌拟建场地原始地貌上属构造剥蚀丘陵中山斜坡地貌,现状微地筑为斜坡、坡体沟槽、耕地地块、土堆、块石等。边坡整体向南东倾斜，地形相时陡峭，地面倾角一般30-50,局部大于60,边坡表U主要为填土（耕土），地表植被不发育，主要为少量灌木及景观树木，多被开发成菜地，菜地周边以块石堆砌分区。坡体覆盖U厚度较小，地表多块石，岩性主要为泥灰岩，直径一般0
3、.10.6m：局部见基岩出露，岩性主要为泥岩或泥灰岩，表层岩体风化剧烈，呈坚硬土状或碎块状。坡体中部见自然排水沟，呈S形,沟底冲刷痕迹明显，两（土体流失较严重，局部小规模滑塌。裂隙：产状为70/81,裂间距0.301.00m,延伸长3.005.00m,多为密闭状，局部呈微张开状，张开宽24mm,裂面较平整,局部粘土充填,表面少量充水，结合程度很差，为软弱结构面.裂隙：产状为245/32,裂隙间距0.300.80tn,延伸长2.505.00m.裂面较平整，多呈闭合状,局部呈微张开状，张开宽13间，局部粘土充填，表面少星充水,结合程度很差，为软弱结构面。4.地层岩性拟建场地自上而下分别由第四系全新
4、统填土层（QJ）及下卧三叠系中统巴东组（1.b）泥灰岩、泥岩组成，按岩土年代/结构/成分/力学性侦分段/分层（有必要时）叙述如下。第四系全新统填土层（Q.1素填土（耕）:黄褐色、灰色等杂色，成分杂乱，形成时间咨J5年不等,成分主要粘性土、风化碎屑/碎丁组成，很湿湿，松散为主，碎块勺含量一般0%30%不等，局部含量大于50%,碎石块体岩质较硬，成分主要为泥灰岩，中等风化为主，直径一般100600mm,个别大于800m11,为周边开挖就近回填，未经机械压实，未完成自重固结；土质未被污染。该层位于场地表层，局部多植物根系，厚度及规模小，揭露厚度0.501.5011uZ-w彳-*,-三段系中统巴东组（
5、b）泥岩：褐红、棕红色，主要由粘土矿物，中原层状、巨厚层状构造，泥质结构，局部夹条带状、团块状砂岩夹层，泥质胶结。强风化带见有分布密集、延伸短的风化裂隙，裂隙面多见铁泥质薄膜充填，岩芯多沿裂隙面张开，呈碎块状、碎块夹土状、颗粒状，质极软，手捏即碎。中风化带岩体颜色较深，断面较新鲜，原生结构构造清晰，风化裂隙发育，岩质极软，岩芯较完整，呈柱状，节长一般10-60cm,敲击声哑，无回弹罐手，易捏碎，遇水易软化崩解，该值未揭穿泥灰岩：灰白色，主要矿物成分为方解石，隐品质结构，薄-中厚U状构造,局部见少属小规模溶蚀现象。强风化带见有分布密集、延伸短的风化裂隙，裂隙面多见铁泥质薄膜充填，岩芯多沿裂跟面张
6、开，呈碎块状、碎块夹土状，质软.，中等风化带岩体断口较新鲜，岩质较硬较软，岩芯较完整，风化裂隙较发育发育，呈柱状大块状，节长一般535cm,敲击声哑，无回弹爬手，难击碎：该层未揭穿。间对所有体孔进行水位观测，勘察深度内无静止/稳定地卜.水位（测绳法，统一测员时间为终孔后24小时）。地下水位受季节、降雨影响水位变化很小（般不会在钻探深度内形成稳定地下水位），雨季可能存在定员的地下水，对边坡产生影响。6 .不良地册情况除局部浅层滑塌外,现状无其它滑坡、崩塌、泥石流、断层、边坡大规模整体失稳、岩溶及地下洞室等不良地质.无埋藏的河道、沟浜、茎穴、防空洞、孤石及溶洞等对工程不利的埋藏物。7 .地震场区设
7、计地震分组为第一组，抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g.8 .边坡支护方案9 .1、AB段（2、4、6剖面）坡坡顶高程480.OOm-508.00m,坡脚启程386.00tn403.OOni,边坡最大高度约100nb该边坡为岩质边坡。坡体组成物质为残坡积粉质粘土层、强风化堰岩及中风化堪岩，其中粉质黏上层较薄平均厚度小于1m,该段边坡为岩质边坡，安全等级为一级。土体结构稍密，均匀性一般，基岩面较陡，可能的破坏模式沿上体内部圆弧形滑动或沿基岩面滑动，但体枳较小，可直接消除。强风化基岩风化严重，岩体破碎，呈散体状结构，其可能的破坏模式沿强风化岩体内部圆弧形滑动。中风化基岩根据赤平投
8、影分边坡倾向为112,与岩层倾向夹角51,边坡为切向坡，裂隙1.X2与坡面成大角度相交对边坡影响较小：裂隙1.X1.与坡面成大角度相交对边坡影响较小。边坡受岩体强度控制。根据建筑边坡工程技术规范GB50330-2013）表4.3.4岩质边坡岩体分类标准，强风化基岩及中风化基岩段边坡岩体类型为IV类，等效内摩擦角取45度，边坡岩体破裂角取60。建议薄层粉侦粘土局部清表：坡体基岩清除表层不稳定岩块，分阶放坡+=结构面结构面产状结构面类型结构面结合程度内摩擦角6()粘聚力C(kPa)70/81软弱结构面结合很差1425245/32软弱结构面结合很差1425强风化基/结合很差1632层面163N37。
9、硬性结构而结合差IO3土岩界面/302注：表中建议值为经脸值：为不利状态建议值；结构面力学参数直根据现场并视情况调整：该参数建议(ft未考虑在施工期和运行期受其它因素影响发生不利因素时应适当折战.原位测试确定，勺变化,当存在4 .边坡稳定性计Jt4.1 计算方法按建筑边坡工程技术规范B(GB50330-2013)丸0.2,丸0.3要求，平面滑动、折线型滑动计算边坡稳定性系数。4.2 计InIX选择暴雨工况进行计算分析，采用饱和重度、饱和内摩擦角和饱和内聚力。安全系数取值:安全等级为一级，设计工况安全系数取1.35。4.3 计算结果对地勘提供的典型剖面进行稳定性计知计修结果如E10-1012-1
10、2i3Ifcm14-1415-1S项目隼位em致公Mn2SS2SS25.S25，2S5湎悻士依宗值砂VImJI264.2154786X114.195758.66416,142潘炜士冬僮K度自G(knn6737482512205.6772911.972519345.83106116218W用E传觥Gb：MVm)2BbO720300300水萃荷HQWEIOOOOO匕少JJ/多企)hw(G)OOOOO常gf血E钊X伟力U(kMnJOOOOOH诉不(CSRiK5力V(kWm)OOOOOM)1811818is北毗C(kp333838383S而枳A(m2)IOSSS1236360.09166.16149.
11、46偏J3737373737FIt力T(XMEI4175.0881640321857811823.16656678tWR(K5VI581105821809322S8111412IR851OaQIKWH.Fs139IO1.1.4S0.971.30ms欠脸郎三不拘定H/我定其余坡面稳定系数均大于1.35,处了稳定状态.5 .格构式罐杆计算(12剖面)Ka=sin()/(sin2()sin(Os)*si11(0B)*Kq*sin(+)sin(-s)-sin()cos(s)式中：Kq=1.+2qsinccsHsin(a+)=1.0209Ka=135。+0。)1.1614XSiM1.35+0)SM(13
12、5-15。)+Szn2135oS(350+0-42-15。)S/7X42+15。)7j(45-0o)-21.16145/X135+0)SiM-0o)X1.1614X(135-15o)SiM+15)=-0.1343)、平面滑动剩余卜滑力原始条件：分析方法=R/K法滑动体成度=25.500(kN三3)滑动体饱和垂度=25.500(kNn3)安全系数=1.350考虑动水压力和浮托力，滑体上的孔隙度=0.100不考虑承压水的浮托力不考虑坡面外的静水乐力的作用不考叱地爱力坡面线段数：M,起始点标高0.000()段号1投影I)X(II)投影DHm)附加力数9.37810.000022.00.000038.
13、20010.000042.0000.000059.78910.000062.OOO0.0000710.73610.000082.0000.0000911.38410.0000IO2.OOOO.O(X)01111.J8410,0000122.0000.00001316.87714.4000M9.7670.011定位由离二5000(n)PX=0.000Py=1360.OOO(kN)水面线段数：1.起始点标SJ0.000(B)段号投影DxQ)投影DyGn)15.OOO2.OOO滑动面线段数：1,起始点标高0.0OO(B)段号投影DxS)投影DHm)粘聚力(kPa)摩擦用(度)坡面线段数：20,起始点
14、标而0000(三)段号投影DX(Q投影DHm)附加力数111.09610.000022.0000.000038.91910.000042.OOO0.000058.35910.000062.0000.000078.63110.000082.00.000099.21710.0000102.0000.0000H10.73010.OOO0122.OOO0.00139.98410.OOO0142.0000.OOO01512.71210.OOO0162.0000.O(X)01714.65710.OOO0182.0000.00001919.89710.OOO0202.000O.00水面战段数：1,起始点标高
15、0.OQO(0段号投影DXGI)投影DHm)15.OOO2.000滑动面线段数：I.起始点标i0.000(m)段号投影DXG)投影DyGn)粘聚力(kPa)埠擦角(度)1132.701100.00038.00018.000计算目标:按指定滑而计疑推力第1块滑体上块传递推力=0.000(kN)推力角度0.000(度)利余下潜力传递系数=0.994本块滑面粘聚力=38.000(kPa)滑面摩擦角=18.000(度)木块总面枳=758.660(b2)浸水部分面枳=0.0QO(II2)本块总重;19345.828(kN)浸水部分重0.000(kN)本块总附加力Px=0.O(kN)Py=0.000(kN
16、有效的滑动面长度=166.164(m)下滑力=15717.561(kN)滑床反力R-15450.245(kN)滑面抗潜力5020.089(kN)粘聚力抗滑力=6314.218(kN)木块剩余下泄力=4583.254(kN)本块下滑力角度二37.000()与剩余卜滑推力比较。配筋条件:抗震等级不设防纵筋级别：HRBWO混凝土等坡C30箍前级别：IIRB100配的调整系数1.0上部双筋保护层厚：IOmm面积归并率30.0%下部纵筋保护层厚：IOmm最大裂健限位0.200mm挠度控制系数C：200祓面配筋方式双筋按裂缝控制配筋计算3计算结果：单位说明：四力:kN箱筋面枳:tnf7m挠度:11m驾矩:
17、kN.m纵筋面枳:胸,裂缝：11m梁号1:跨长=2500BXH=10。X500左中右W(一)0.0000.000138.589弯矩（一）0.00199.7840.000W力203.264-55.136-314.135上部as505050下部HS505050上部纵筋400WO919下部纵筋400665400掩筋ASY827827827上纵实配4E25(1963)4E14(616)4E25(1963)下纵实配4E25(1963)4E25(1963)4E25(1963)掖筋实配4E8Q200(I005)4E89200(1005)1E8P200(1005)腰筋实配4d1.2(452)4d1.2(452
18、)Id12(452)上实配筋率0.98%0.31%0.98%下实配筋率0.98%0.娜0.98%筋筋配筋率0.25%0.25%0.25%裂缝0.0000.0730.145挠度-0.OOO0.710-0.OOO坡大裂缝：0.I451m0.20OmnJft大挠IiT:0.71OrmK12.50OmB(2500/200)本踏计算通过.梁号2:跨长=2500BH=WOX500左中右弯矩O-138.5890.000-92.392弯矩0.00047.0180.000啊力277.17818.479-240.221上部as505050FSCas505050上都纵筋919400618下部纵筋400100-10(
19、)徒筋Ast:599599599上纵实配：4E25(1963)IEH(616)4E25(1963)下纵实配：4E25(1963)4E25(1963)1E25(1963)慈筋实配：4E8200(1005)4E8鸵Oo(1005)4E8P200(1005)腰筋实配：4d1.2(452)4d1.2(452)4d1.2(452)上实配筋率：0.98%0.310.98%下实配筋率：0.98%0.98*0.98%筋筋配筋率：0.25%0.25%0.25%裂缝：0.1450.0160.059挠度：-0.0000.246-0.000最大裂缝:0.M5rmK0.200nn最大挠度：0.24611n12.5O0m
20、(2500/200)本跨计算通过.梁号3:跨长=2500BXH=10。X500左中右一矩（一）：92.3920.000138.589弯矩（+）：0.00047.0180.OOOW力：240.221-18.479-277.178上部as:505050下部as:505050上部纵筋：618WO919下部侬筋：400-100100.脑Rsv:599599599上纵实配：4E25(1963)4E14(616)4E25(1963)下纵实配：4E25(1963)4E25(1963)4E25(1963)掖筋实配：4E802OO(1OO5)4E89200(1005)4E89200(1005)腰筋实配：4d1.
21、2(452)4d1.2(452)Id12(452)上实配筋率：0.98%0.31%0.98%下实配筋率：0.98%0.娜0.98%筋筋配筋率：0.25%0.25%0.25%裂缝：0.0590.0160.145挠度：-0.0000.246-0.000最大裂缝：0.145rmKO.20Onm最大挠度:0.21611111.2.500三(2500/200)本跨计算通过.梁号4:跨长=2500BH=WOX500左中右弯矩G）：-138.5890.0000.000矩：0.00099.7840.001啊力：314.13555.436-203.264上部as:505050下部as:505050上部纵筋：91
22、9400400下部纵筋：40066510()雉筋Asy:599599599上纵实配：4E25(1963)IEH(616)4E25(1963)下纵实配：4E25(1963)1E25(1963)4E25(1.963)程筋实配：4E8200(1005)4E8200(1005)4E8e200(1005)腰前实配：4d1.2(452)4d1.2(452)4d1.2(452)上实配筋率：0.98%0.31%0.98%下实配筋率：0.98%0.980.98%慈筋配筋率：0.25%0.25%0.25%裂缝：0.1450.0730.000挠度：-0.0000.710-0.000最大裂缝:0.M5mK0.200n
23、n最大挠度：0.710n12.5O0n(2500/200)本跨计算通过.4所有筒图:4M)6ttkNm)Hi1.A.V痴34rV44住mm)Oew00WI*mm)tmto37 .格构式锚杆计算（16剖面）7.1、 设计叁数岩体血度r=25.5KNm3,11=42.7m,岩体抗剪强度指标：C=280KPa,=26.2,M30水泥眇浆与岩体粘结强度标准值frb=300KPa,墙背与岩体间摩擦角6二21,破裂角0=37,地面坡度B=0,地面超教q=20KNtf.中风化岩体等效内摩擦角取D*2；边坡整体坡率约为0.98。顺向坡，岩层层面产状163/37,结构面内聚力C=38kPa.内摩擦角=18。7.
24、2、 岩石压力及锚索计算根据建筑边坡工程技术规范（GB50330-2013）规定应分别按沿外倾结构面和以岩体等效内摩擦角计算侧压力，取两种结构的较大值。D、按岩体强度等效内摩擦角取叫.=42（偏安全考虑计匏：根据规范第6.2.3条：Sinia+0)SiiVaSin2(a+-)Kq1.Sin(a+)-Sina-+Sin(+6)Sw(P-)-2K-=4.74n%实取=6.0J2.锚筋与锚固体砂浆间的锚固段长度:uKxNuk=1.41.11实取j=6Q,8 .格构式锚杆计算(10剖面)8.1、 设计弁数岩体重度r-25.5KNm3,H=65.1叫岩体抗剪强度指标：C-280KPa,-26.2,M30
25、水泥砂浆与岩体粘结强度标准值frb=300KPa,墙背与岩体间摩擦角=15,破裂角0=37,地面坡度B=(T。中风化岩体等效内廓擦角取D=42；墙面倾角a=135(1:0.821:1.54)顺向坡，根据4.3计算结果,边坡剩余下滑推力极小，边坡主要受岩体强度控制。8.2、 岩石压力及储索计算根据建筑边坡工程技术规范(GB50330-2013)规定应以岩体等效内摩擦角计算侧压力。I)、按岩体强度控制。等效内摩擦地取332。(偏安全考虑)计整：根据规范第6.2.3条：%=+由KI1.Ka=S3黑夏Ji*1.SWa)叱SiK+)Si(-2KqSin(a+-Sit(p-)Sima-bASi/Ke+b)
26、：式中：,2qSina-CoSDAq=1+:cTrHSiKa+)=1.024Ka=U.1019X5/X135+0).S/7X135-15)+SW35。+0。)52135052(135o+0-42-15)S7X42+150)SiM-0o)-2J1.IoI9S屈135+0XS/7X42-0)1.1019X5/M135-15o)5/K42+15)=0.003E.,-172.7KNm,按外倾硬性结构面计算所得岩石(W压力系数为负，故本段E.-172.7KNmne旦-=4.87V/mzO.9设锚杆倾角。=20,纵向及横向间距分别为2.5X2.5叫则锚杆轴向拉力设计值为：脂k=32MV本次设计仅在边坡坡率
27、陡丁T：1.2的边坡段采用锚杆挡堵，锚杆采用1巾25(HRB400三级钢)(As=490ran2),锚孔直径为90mm。边坡坡率缓于1:1.2的边坡，采用格构绿化护坡。8.3、 锚固段长度计算1 .锚固体与地层的锚固段长度：边坡恻乐力小，采用构造设计。2 .锚筋与锚固体砂浆间的锚固段长度：边坡恻压力小，采用构造设计。8.4、 格构梁按连续梁计算1计算筒图：，烟FX,化Em)2计算条件：荷载条件：均布恒蜕标准值12.50kNm活钱准永久值系数：0.50均布活我标准做0.OOkNZin支座弯矩调幅幅度：0.0梁容重25.OOkNZm5计算时考虑梁自重：考虑恒栽分项系数活数调整系数1.201.00活
28、就分项系数:1.40配筋条件：抗港等级不设防纵筋级别：IIRBWO混凝卜等级C30箍筋级别：HRBWO龙前调整系数1.0上部纵前保护层以：25nm面枳归并率30.0%下部双前保护层用：25mm最大裂缝限值截面配筋方式0.20Omm挠度控制系数C:双筋按裂缝控制配筋计究2003计算结果；单位说明：剪力:kN推前面积:mm7m挠度：iMn穹矩:kN.m纵筋向枳:mn裂缝:m梁号1:跨长=2500BXH=300300左中右弯矩（一）:0.0000.000-11.853矩（十）:0.0008.5340.000W力：17.381-4.741-26.866上部as:353535下部as:353535上部纵
29、筋：180180180下部纵筋：180180180f筋Asv:286286286上纵实配：3EI4(462)3E16(462)3E16(462)下纵实配：3E11(162)3E14(462)3E14(462)一解实配:2E8200(503)2E120200(503)2E128200(503)腰筋实配：-(0)(0)-(0)上实配舫率：0.67%0.67%0.67%下实配筋率：0.67%0.67%0.67%掩筋配舫率:0.17%0.34%0.31%裂健：0.0000.0050.007挠度：-0.O(X)0.358-0.OOO最大裂缝:0.007ffn0.200mi11最大挠度：0.35Smn12
30、.5O0n(2500/200)本跨计算通过.梁号2:跨长=2500BXH=300X300左中右弯矩（）：11.8530.000-7.902弯矩（十）：0.0004.0210.000剪力：23.7051.580-20.545上部as:353535下部as:353535上部纵筋：IHO10IHO下就纵筋：180180180.JRAsv:286286286上纵实配：3E14(462)3E16(462)3E16(462)下纵实配：3E14(462)3E1K462)3E14(462)掖施突配：2E8200(503)2E129200(503)2E129200(503)腰筋实配：(0)-(0)(0)上实配筋
31、率：1.40%1.40%1.40%下实配筋率：1.40%1.101.40%推筋AD筋率：0.34%0.34%0.34%裂缝：0.0070.0020.005挠度：-0.OOO0.105-0.000最大裂缝:0.007m0.20O三最大挠度：0.105mn12.50Ch11n(2500/200)本跨计第遹过.梁号3:跨长=2500BXH=300300左中右弯矩：-7.9020.000-11.853矩():0.0001.0210.000W力：20.545-1.580-23.705J,.SJJas:353535下部as:353535上部皱筋：180180180下部纵筋：180180180f筋Asv:2
32、86286286上纵实配：3E14(462)3E16(462)3E16(462)下纵实配：3E14(462)3E14(462)3E14(462)锥筋实配：2E8200(503)2E120200(503)2E128200(503)腰筋实配：-(0)-(0)-(0)上实配筋率：1.401.1O1.10%下实配箭率：1.40%.1.IOS捷筋配筋率:0.34%0.34%0.34%裂健：0.0050.0020.007挠度：-0.0000.105-0.OOO最大裂缝:0.007rr110.200Wn最大挠度：0.10511m12.500m(2500/200)本跨计算通过.梁号4：跨长=2500BXH=3
33、00X300左中右弯矩（一）：11.8530.0000.000弯矩G）：0.0008.5340.000剪力：26.8661.741-17.384-ESPas:353535下部as:353535上部纵筋：18010IHO下部械筋：180180180.JRAsv:286286286上纵实配：3E14(462)3E16(462)3E16(462)下纵实配：3E14(462)3E1K462)3E14(462)祐陆实配：2E8200(503)2E128200(503)2E129200(503)腰筋实配：(0)-(0)(0)上实配箭率：1.401.40%1.40%下实配筋率：1.40%1.1O1.40%推筋AD筋率：0.34%0.34%0.34S裂缝：0.0070.0050.OOO挠度：-0.OOO0.358-0.000最大裂缝:0.007m0.20O三最大挠度：0.358三12.50011m(2500/200)本跨计第
