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1、岸线生态综合修复工程消落带治理（一期）施工图设计消落带1号桥梁计算书目录第一章设计贵料和结构尺寸1.1工程概况41.2工程地质参数（木文摘门地勘资料）41.2.1 气泉次.七41.2.2 地形地费.41.2.3 推醴构造.51.2.4 水文地根条件、71.2 .5工程地质参数.71.3 设计的技术标准弓规葩IO第二章结构Sg就计算H2.1 荷貌作用I1.2 .I.I一期投我./3 .1.2混凝土收烯及馀变作用.I1.2.2 可变作用I1.1.1.1 1活效作用内力计建.I1.1.1.2 温度梯度.I1.1.1.3 构件类型、122.3内力组合122.3.1基本组合.122.3.2频遇妣合,12
2、2.3.3准永久蛆合.133.1 混凝土133.2 普通例筋13If1.”一rr“rrirr“rr”“”一”rrwrI41.1消落带1号析141.1.I主梁纵向验鸵验算说明144.1.2持久状况承载能力极限状态1541.2.1正截面抗弯验算.15.1.2.2斜假面抗圈验ff.15&1.3持久状况正常使用极限状态164.1.3.1正截面裂健宽度验算.164.3.2挠度算及挨拱度.164. 1.4短暂状况应力脸咏164.1.1.1 混技士边绿压应力骏熨164.1.1.2 受拉钢筋应力验算、174.1.1.3 1.4.3中性轴主拉应力验算.1741.5主梁抗浮脸算184.G抗流水也力总身18第五章台
3、收算185.1 消落带1号桥台帕主梁验算185.1.1 正藏面扰弯验城、205. 1.2斜效I&抗酎脸舞.205.1 .3襄继龟瞳验算.205.2 独柱台后拉压杆验匏216.1 桩基验算简述226.1.1 桩基违度验算M述、226.1 .2桩荔加西承载力脸算简述246.2 桩基强度验算256.3 3桩葩地葩承我力验算26支承班长计算.27第七章计算结论.第一章设计资料和结构尺寸1.1 工程概况本项目位于。沿江岸线长约9.2公里。项目工程内容主要包括岸线生态修史工程、活力道工程、桥梁工程、码头改造工程。北滨路消落带1号桥:桥梁平面位于直线上,纵坡为单向1.8%。桥梁起点桩号：H1K1+673.8
4、86,桥梁终点桩号：HIK1.+690.886。跨径为IX12m,桥梁全长为17m,桥梁宽度为0.25m（栏杆）+3.8m（人行道）+0.25m（栏杆）=4.3m,桥面铺装采用彩色沥青混凝土铺装。上部结构为IX12In普通钢筋混凝上现浇板梁，下部结构桥台采用柱式台，基础采用桩基础。桥梁跨越茅溪河，交角约为60。北滨路消落带2号桥：主线桥（0二一14#）一共分成3联，全桥共长334.9m.第一联跨径布置为（22+22+22）m；第二联跨径布优为（22+28+28+28+22m：第三联跨径布置为（22+22+22+28+22+22）m.上部结构采用连续钢箱梁，卜部结构采用桩柱式桥墩。基础采用桩基础
5、，桥梁跨越双溪河和截污干管。1.2 工程地质参数（本文摘自地勘资料）1.2.1 ，象水文本项目行政区划属于江北区，属于东经1051711011、北纬28103213,之间的青藏高原与长江中下游平原的过渡地带。拟建场地属亚热带季风性湿涧气候，区内的气象特征具有空气湿润，春早熨长、冬暖多雾、秋雨连绵的特点，年无需期349天左右。多年平均气温I8.3C,月平均最高气温是8月为28tC,月平均最低气温在1月为57C,日最高气温43.0C（2006年8月15日），日最低气温-1.8C（1955年I月I1.日）。茅溪位于CJI+55O处，为长江北岸一级支潦，根据现场踏勘，两岸均为开发城区，人类活动频繁，河
6、道大部分已渠化治理，河势变化大。茅溪起点位于民心佳园东侧，总体呈北南向发育，在大佛寺长江大桥北侧附近汇入长江，河床宽36m,水深O.2O.5m,流量0.2m3s,在入江口附近河面标高为168.5m1.2.2 地形地藐貌受岩性分布及构造控制影响明显，可分两种地形地貌堆元，分别为构造剥蚀丘陵地貌和临近长江段的河谷侵蚀地貌。构造剥蚀丘陵原始地貌浑圆状丘包与低洼沟槽相间分布，浑圆状中丘地形总体坡角1040,宽缓沟槽地形总体坡角38,局部院坎坡角30-600.拟建工程场地主要位于临近长江北岸岸坡地带，从长江北岸的河漫滩和长江岸坡穿过，横跨茅溪、双溪河、黑石子沟等河沟。推个场地北高南低，地面标高16321
7、0m.相对高差约47m,整体上呈现浑圆状中深丘与宽缓沟槽相间分布的特征。其特征如下：I、河谷侵蚀堆枳地貌长江河谷侵蚀、堆积地貌区：海拔高程160195米，河槽呈宽级的“U”形河谷，河谷宽缓，河床及河漫滩宽约450m,河道较顺直，岸坡在根向上多呈阶梯状，具有坡度较缓，几乎全被堆积层海盖特点，地形坡角IO3O为主。河岸部分地段（码头）经人工改造已修建简易防洪护岸。2、构造剥蚀丘陵区、丘陵斜坡地貌沿线地形起伏较大，多为中丘地形，反向坡较缓、坡角20-30,顺向坡较陡、坡角3040。地形严格受地质构造控制，山脉走向与构造线一致，地面多呈不规则的台阶状。1.2.3 地质构造工程区位于川东南孤形地带，华鉴
8、山帚状槽皱束东南部：构造骨架形成r燕山期晚期褶级运动。工程区自西向东依次在主线里程K3+I5O处穿越重庆一沙坪向斜、主线里程K5+5（X）处穿越环山背斜、主线里程KIo+260处穿越石坪场向斜，构造线多呈NNE-SSW向；节理（裂隙）发生与构造运动密切相关，以构造节理、层面为主，节理走向NEE-SWW和走向NW-SE两组较发育,多呈密闭型，部分为微张型，少有充填物。1.2.3.1 地层岩性经过调杳，场地出谑地层为第四系堆积层（人工填上、残坡枳层、崩坡枳、冲积层）和下伏侏罗系中统上沙溪庙组侏罗系下统珍珠冲组。（1） T第四系全新统1、素填土（Q1.mD:紫褐色，主要由砂、泥岩碎块石及粘性土等组成
9、，部分地段含较多卵石，分布r大部分场地地表，主要来源周边道路及地块建设的土方开挖外运，碎块石粒径约20200m,局部可达100Oro以上，骨架颗粒含量约4060%,结构松散梢密，稍湿，抛填或碾压回填，回填年限般约25年,局部地段大于8年.其中深厚填土区主要位于里程原始冲沟段回填、码头回填区域,钻探揭露最大厚度41.0m(BK43钻孔，利用孔)，素填土中局部存在随机分布的团状杂填土。2,杂填土(Q4b1):杂色，主要由砂、泥岩碎块石、粘性土、建筑垃圾及少量生活垃圾组成，主要在人类工程活动拆迁区零星分布，如CJO-600CJ0+850段拆迁区檄盖U表U等，由人类活动较强烈形成，碎块石粒径约1015
10、0mm,局部可达100orUm以上，骨架颗粒含员约30-55%,结构松散梢密，稍湿，均匀性差，厚度分布不均，俄厚度1.Om3.0%回填时间210年不等.另外，由于勘察工作的钻孔存在以点带面的情况，其余段填土中局部也存在少量的团状杂填土。3、粉质粘上(Qqekd1.)：灰褐色为主，局部呈浅灰色。主要由粘上矿物组成,主要分布于原始地貌丘包缓坡地带或低洼沟谷地带、河潦两侧岸坡地带，一般呈可鳖软垫状，残坡积成因，无摇振反应，切口梢有光泽，干强度中等,切性中等，场地零星分布。4、崩坡积块石土(Qco1.+dD:杂色，主要由砂岩、泥岩块、粘性十等组成，堆积物主要为砂岩块石夹土，块石粒径一般2001000m
11、大者可达5m以上，块石含量50%60%左右：结构松散稍密状。厚度变化大，一般1.5m左右，主要分布于隧斜坡、岸坡局部区域。5、砂土：(Q4aD:褐色、灰褐色，松散稍密，湿，主要由砂、粉旗粘土、长石、石英及云母等矿物组成，含量约70-90%,局部粉质粘土含量较高，夹碎、块、卵石，粒径2500mm不等，含量约2030厚度一般2.05.0m,局部可达8.Om以上，该层上场地岸坡地带广泛分布。6、卵石上(Qda1.)：杂色，主要由卵石组成，骨架间以细砂、粉质粘土充填，湿，稍密中密。卵石原岩以灰岩为主，呈中风化，卵石多呈次棱角状亚圆状，磨圆度较差，分选性差，卵石块径一般2060mm,为基底式充填。该层主
12、要分布在岸坡局部地带.(4)-2侏罗系侏罗系地层在路线范围分布广，主要位于向斜之中及背斜的两翼，由新至老分为侏罗系中统沙溪庙组、新田沟组，下中统自潦井组、珍珠冲组。1,侏罗系中统沙溪庙组(J2S)为一食强氧化环境下的河湖相碎屑岩建造，由砂岩一一泥岩不等厚的正向沉积韵律层组成，以“关口砂岩”底为界，与卜伏新田沟组呈假整合接触。主要分布在CJO+000CJ2+990段.砂质泥岩：红褐色，主要由粘上矿物及岩屑组成，局部砂质含量高，粉砂泥质结构,中厚层状构造，泥钙质胶结。强风化层裂隙发育，岩体破碎较破碎，岩防软.中风化泥岩裂隙较发育，岩体较完整，岩质软砂岩：岩性为灰色、青灰色、紫灰色、褐黄色中至厚层块
13、状中至粗粒长丁石英砂岩、长石砂岩、岩屑长石砂岩。灰白色，主要由长石、石英、云母组成,细中粒结构，中厚层状构造，钙质胶结。强风化层裂隙较发育，岩石破碎较破碎，中风化砂岩岩体较完整，岩质硬。1.2.4 水文地质条件拟建工程主要位于河流岸坡地貌上，以长江流域冲刷岸为生，第四系置盖厚度一般较小，受人类活动影响区域凝盖层一般较厚，地下水主要赋存于原始地形谷心地带、填方厚度较大区及强风化带岩层中，卜卧基岩以透水性差的泥质岩类为主，地下水富水性受地形地貌,岩性及裂隙发育程度控制根据地下水的赋存条件、水理性质及水力特征，勘察区地下水可分为松散岩类孔隙水、基岩裂隙水。1.2.5 工程地质叁数由于场地内土层厚度变
14、化较大，强度低、变形大，覆盖土层不适宜作基础持力:3宜采用中等风化基岩为基础持力乂.桥台开挖时，建议土侦部分按1:1.5的坡率进行临时放坡开挖。1#桥各墩、台的设计参数见表表1.2.51。*1.2.51#桥各堆、台设计弁数推荐表I里程桩墩(台)号土忌议底建基建议地基持力层基础形式岩石抗压度(MPa)岩质地基承效力特厚度(m)(m)饱和Ra自然Rb征值fa(kPa)K1+684.10号桥台19.8159.2以下中风化砂质泥岩基桩础4.67.4400K1+696.91号桥台17.8161.7以中风化砂痂泥岩基桩础4.67.4400建议:由于本段上部上U厚度约17.819.8m,建议采用机械成孔进行
15、施工，斜、边坡地带挖孔存在机械安全风险，同时施工时应考虑机械加栽对现状斜、边坡稳定性的影响。桥梁段土层较厚，卜.伏岩土界面较陡，上覆土体可能对高架桥墩、台的桩基触产生剪切作用，建议设计时加强高架桥墩台机基的抗剪切能力。旋挖施工钻进过程中易出现垮孔、塌孔、孔底沉渣等现象：建议采用钢护筒或混凝土护壁等措施加强桩孔壁的支护，必要时可采用C15混凝土进行二次成孔，确保成桩质量：施工时应充分考虑以上情况，配以合理的辅助措施确保施工安全和成桩质量。该段桥梁紧邻长江，地下水受江河涨落影响较大，地下水对桩基础施工影响大，施工时备好抽水设备，及时抽排地下水，必要时采用水下混凝土浇筑，采用水下混凝土浇筑时，应注意
16、孔内、外水压差对施工质量的不利影响。拟建工程位于坡地上，对建于坡地的桩基，不得将桩支承于边坡潜在的滑动体上，桩端进入潜在滑裂面以下稔定岩土层内的深度，应能保证桩基的稳定：应验算最不利荷载效应组合下桩基的整体稔定性和桩基水平承教力：同时考虑桩基础嵌岩深度时，位于边坡部分的桩应根据建筑地博基础设计规范DBJ50147-2016相关要求，净边隹应满足规范及设计要求。其中2-0桥台、2-1桥台开挖时，将形成四恻临时边坡，均为土质边坡，破坏模式为土体内部圆弧晒切破坏，建议桥台开挖时对四侧土质边坡按1:1.5的坡率进行临时放坡。其中2-0侨台、2T桥台开挖时，将形成四侧临时边坡，均为土质边坡，破坏模式为十
17、.体内部圆弧剪切破坏，建议桥台开挖时对四侧土质边坡按1:1.5的坡率进行临时放坡。表4.6-22#桥各墩、台设计参数推荐表里程桩号墩(台)号土层厚度(m)建议基底高程血)建议地基持力层建议基础形式岩石抗压强度(MPa)岩质地基承载力特征值fa(kPa)饱和Ka自然KbH2K0+0382-0桥台3.20175.。以卜.中风化眇质泥岩桩基础4.98.34400H2K0+0602-1桥墩7.20169.6以卜中风化砂质泥岩桩基础4.98.34400H2K0+0822-2桥墩10.20161.1以下中风化砂质泥岩桩基础4.98.34400H2K0+1012-3桥墩13.80155.9以下中风化砂质泥岩
18、桩基础4.98.34400H2K01262-4桥墩13.5153.8以下中风化砂质泥岩桩基础4.98.34400H2K0+1542-5桥墩2.00161.9以下中风化色质泥岩桩基础4.98.34400H2K0+1822-6桥墩1.30166.7以下中风化砂质泥岩桩基础4.98.34400H2K02102-7桥墩1.70176.8以下中风化砂质泥岩桩基础4.98.34400H2K0+2322-8桥墩1.70169.8以下中风化砂质泥岩桩基础4.98.34400H2K02542-9桥墩1.70172.8以下中风化砂质泥岩桩基础4.98.34400H2K02762-10桥1.70170.8以下中风化
19、砂质泥岩桩基础4.98.34400H2K02982-11桥1.50171.8以下中风化砂质泥岩桩基础4.98.34400H2KQ*3262-12桥1.80170.5以下中风化砂质泥岩桩基础4.98.34400H2K0*3482-13桥4.00177.0以下中风化砂质泥岩桩基础4.98.34400H2K03712-14桥台6.4182.6以下中风化砂质泥岩承台桩基础4.98.34400建议：由于本段上部土层厚度约0.514.1m,存在长江水位影响,建议采用机械成孔进行施工，斜、边坡地带挖孔存在机械安全风险，同时施工时应考虑机械加我对现状斜、边坡稳定性的影响。桥梁段土层较厚，卜.伏岩土界面较陡，上
20、覆土体可能对高架桥墩、台的桩基础产生剪切作用，建议设计时加强高架桥墩台桩基的抗剪切能力.旋挖施工钻进过程中易出现埼孔、塌孔,孔底沉渣等现象：建议采用钢护筒或混凝土护壁等措施加强桩孔壁的支护，必要时可采用C15混凝上进行二次成孔,确保成桩质量：施工时应充分考虑以上情况，配以合理的辅助措施确保施工安全和成桩质量.该段桥梁紧邻长江，地下水受江河涨落影响较大，地下水对桩基础施工影响大，施工时备好抽水设备，及时抽排地下水，必要时采用水下混凝土浇筑，采用水下混凝土浇筑时，应注意孔内、外水床差对施工痂量的不利影响。拟建工程位于坡地上，对建石坡地的桩基，不得将桩支承下边坡潜在的滑动体上，桩端进入潜在滑裂面以下
21、稳定岩上层内的深度，应能保证桩基的稳定；应验算最不利荷我效应组合下桩基的整体稳定性和枇基水平承载力：同时考虑桩基础损岩深度时，位于边坡部分的桩应根据4建筑地基基础设计规范DBJ50-147-2016相关要求,净边距应满足规范及设计要求。部分桩基位置,处无勘察钻孔控制，出刊及详细勘察时加强桩基位出处地质工作。1.3设计的技术标准与规范I.设计规范：(1)公路桥涵设计通用规范(JTGD60-20I5)(2) 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG3362-2018)(3)公路桥涵地基与基础设计规范(JTG3363-2019)(4)公路坛工桥涵设计规范(JTGD6I-2005)(5)公路桥
22、梁抗震设计规范JTG/T2231-01-2020(6)公路交通安全设施设计细则(JTGD81-2017)(7)公路桥涵地基与基础设计规范3JTG3363-2019(8)公路桥涵施工技术规范JTG/T365O-2O2O(9)公路工程技术标准JTGBO1-2014(10) 公路桥梁板式橡胶支座JT/T4-2OI9(II)公路桥梁伸缩装置,通用技术条件JT/T327-20I6(12)公路工程基桩检测技术规程(JTG/T3512-2020)(13) 城镇道路工程施工与质量5合收规范(CJJ1.-2008)(14) 6公路工程混凝土结构耐久性设计规范(JTGT3310-2019)(15)建筑与市政地基基
23、础通用规范GB55003-202I)(16)夕建筑与市政工程无障碍通用规范(GB55OI9-202I)(17) 建筑与市政工程防水通用规能(GB55030-2022)(18)其他相关规范、标准等2.技术标准：(1)桥梁设计基准期为100年；(2)设计荷载：人群荷载：3.6kmm,:(3)桥梁设计安全等级：一级(4)桥面宽度：全桥宽度为4.3m,具体布设为：0.25m(栏杆)+3.8m(人彳了道)+0.25m(栏杆)=4.3m；(5)通航等级：不通航(6)耐久性设计：按【Y类环境类别设计；(7)抗震设防标准：VI度，基本地震加速度005g,14,-T-2.75T5.5,2.2.3构件类型桥梁上、
24、下部结构均钢筋混凝上结构验算。2.3内力组合2.3.1基本组合在此基本组合考虑永久作用一结构重力，可变作用一汽车荷载、温度梯度、基础沉降作用，则鞋本组合作用效应表达式为：=o(cSc+XqiSqu+0,N%Sgs)式中：为一结构重要性系数，取为1.0：九一永久作用结构重力效应分项系数，取为1.2：力心y01.一可变作用荷载效应分项系数，取为1.4:外一除汽车荷数效应(含冲击力、离心力)、风荷载外其它可变作用效应系数：品一永久作用结构重力效应标准值：SO-可变作用汽车荷载效应标准值。2.3.2频遇组合在此频遇纲合考虑永久作用一结构重力、收缩徐变作用，可变作用一汽车荷载、人群荷我、温度作用、基础沉
25、降作用，则频遇组合作用效应表达式为：SN=S(G“，忆岛，E匕4)式中：Wc-可变作用荷教效应领遇值系数，汽车取为0：7,人群取为1.O,温度梯度取为0.8,其他1.0：其他参数见公路桥涵设计通用规范(JTGD60-2015)4.1.5条。2.3.3准永久组合在此准永久组合考虑永久作用一结构重力、收缩徐变作用，可变作用一汽车荷我、人群荷载、温度作用、基础沉降作用，则准永久组合作用效应表达式为：5%=5(为Gi1.1.,匕4)式中：W1.W一可变作用荷载效应频遇值/数，金套取为04,人群取为0.4,温度梯度取为O8,其他1.0：其他参数见公路桥涵设计通用规范(JTGD60-2015)4.1.5条
26、.第三章主要材料3.1 混凝土(1) C40混凝土(主梁)弹性模量：3.35IO,Mpa,剪切模量：1.34X10MPa轴心抗压强度设计值：frf=18.4Mpa,轴心抗拉强度设计值：f1.d=1.65Mpa泊桑比：0.2,线膨胀系数：1.OX1.orZC容重：y=25.0KNm(2) C35混凝土(桥墩)弹性模量：3.1510Mpa,剪切模量：1.26X10Mpa轴心抗压强度设计值：3=16.IMpa,轴心抗拉强度设计值：f,d=1.52Mpa泊桑比：0.2,线膨胀系数：1.OXIOVC容重：=25.0KNm,(3) C30混凝土(基础)弹性模量：3.00X10Mpa,剪切模量：1.2X10
27、MPa轴心抗压强度设计值：fcd=13.8Mpa,轴心抗拉强度设计值：ftd=1.39Mpa泊松比：0.2,线膨胀系数：1.OX1.Oi7。C容重：=25.0KNm,(4)桥面沥吉混凝土铺装Y=24.OKN113.2 普通钢筋（1） HpB300钢筋：抗拉设计强度%=250MPa,标准强度f,=300Npa,弹性模tE,=2.010pa.（2） HRB100钢筋：抗拉设计强度f*,=330MPa,标准强度鼠=400MPa,弹性模E,=2.0IO1Mpa.,第四章主梁验算本工程桥梁共一联，其布跨为1x12m,对其建立全桥模里进行验算。4.1 消落带1号桥4.1.1 主梁纵向验算验算说明纵向计算采
28、用MIDAS-CIV1.1.2022进行建模。结构后处理采用CiVi1.designer进行结构验算。I）节点数量：15个：2）单元数量：14个；3）边界条件数量：1个：4）施工阶段数珏：3个，施工步骤如下：施工阶段1：桥梁施工；30.0天：施工阶段2:二期:20.0天：施工阶段3:成桥10年;3650.0天；整体离散票量模型如F：4.1.2 持久状况承就能力极限状态4.1.3 1.2.1正截面抗弯验算-3515-53815rftu(Mx)!fc()(Max)r*u(Hin)Xa(包)O1.i1.)eKuffiW图表1持久状况正截面抗弯验算包络图结论：按照桥规第5.1.2-1条YOSR验尊，结
29、构的重要性系数*作用效应的组合设计最大值W构件承栽力设计值，满足规范要求：4.1.2.2斜截面抗剪验都7.I图表2持久状况斜微面抗剪验以包络图结论：按照桥规第5.1.2T条YoSWR验兑，结构的垂要性系数*作用效应的组合设计最大值五构件承载力设计值，满足规范要求；按照桥规第5.211或8.4.4条进行抗剪截面验算，满足规范要求:114-SiCjuX-SiJA1.t图表4混凝土边缘压应力验究包络图结论：按照桥规第7.2.47条公式。W0.8fd验兑：=4.179MPaCC*CC0.8fck,=17.136MPa,满足规范要求；4.1.4.2受拉钢筋应力验和按年桥规第7.2.4-2条公式，受拉区钢
30、筋的应力应符合卜.式规定：OtSiW0.75fskO结论：按照桥规第7.2.4-2条公式OtSiWo.75fsk验算：Ot.=81.936MPaW0.75fsk=300.000Mpa,满足规范要求；S1.4.1.4.3中性轴主拉应力验算按照桥规第7.2.5条，钢筋混凝土受弯构件中性轴处的主拉应力（剪应力）OttP应符合下列规定：OttpWftkSiCJuXSiJA1.V图表5中性轴主拉应力验算包络图结论：按照桥规第7.2.5条公式。Jjf1.k,验算：。J-0.346MIaf1.k=2.086MPa,满足规范要求：4.1.5 主梁抗浮验算按公路桥涵设计通用规范(JTGD60-2015)第4,2
31、.5条,水浮力标准值可按如下计算：F浮=7。Vw上部构造(生梁+二期单幅排开水的体积V=2.34*12=28.08m，；F浮=%VwT0*28.08-280.8KN由计算可知,上部构造(主梁+二期)恒载0948.32KNG/F浮=948.32/280.8=3.371上部构造住梁+二期)抗浮验算满足规范要求.4.1.6 抗流水压力验算根据规范第4公路桥涵设计通用规葩(JTGD60-2015)第4.3.9条验算流水压力：根据桥型布置图分析可得，卜部桥台桩基未受流水压力，本次验匏为上部主梁。Fw=K(Yv)/(2g)桥梁阻水面积A=9.53mt流速V根据长江北岸(塔子山至金科太阳海岸段)岸线生态综合
32、修员工程一消落带治理洪水影响评价报告(报批稿中，公式法计算V=2011sFw-KA(zV,)/(2g)=1.5*9.53*(10*22)/(2*9.81)=29.IKN支座摩阻力，根据，公路桥涵设计通用规范(JTGD60-2015)第4.3.13条F=UW支座摩阻系数由表4.3.13得u=0.2F=UW=0.2*948.32/4=47.16KN29.IKN抗流水压力验算满足规范要求.第五章台帽验算5.1消落带1号桥台帽主梁验算台帽脍算，对台幅采用建立全桥模型进行验算：aaa*4aa4K4it1IiH.Ii三BPh卅技E坦HNHffHR1.41；田、EHHHHxS11I11三HHEHE5m三三M
33、：、II口IITI!ITIIIIK。IT*ITTIIrIIITIIIr-：11jTy.zSx1日日口EIqF口隙IiiiiiaiaeifMa,UHfMWMJ1ItMMttfMHItMtSmM，-1用m:IMMBtft.f1.tuVeiin.!H.台一顶板配置2x15根25的HRMOO钢筋，底板配置2x15根25的HRB1.OO钢筋。H1.U(MtX)Abi(Q)(Max)Htn(Min)-Kn(Q)(Min)G.N3ffiw图表5.1.1持久状况正截面抗当验兜包络图结论：按照桥规第5.1.2-1条t)SR验算.结构的重耍性系数*作用效应的组合设计最大值W构件承载力设计值，满足规范要求；5.1.
34、2斜截面抗剪验算图表5.1.2持久状况斜截面抗剪脸克(Z方向)包络图结论：按照&桥规第5.1.2T条YOSWR验算,结构的重要性系数*作用效应的组合设计最大值W构件承栽力设计值，满足规范要求；按照长桥规第5.2.11或&4.4条进行抗剪截面验算，满足规范要求：5.1.3裂缝宽度验算图表5.1.3使用阶段裂健宽度验算包络图结论：按照桥规第6.4条脸算：最大裂缝宽度为WfV050mW裂缝宽度允许值0.200mm,满足规范要求；5.2独柱台帽拉压杆验算根据规范第8.4.6-2条和8.4.6-1条脸算盖梁顶部拉杆承就力：经验郭，竖向力作用点至柱边缘的水平距离小于台幅截面高度，需采用8.4.6-2拉压杆
35、模型验算，如下：台帽一般构造图台帽顶部的横向拉力：Tt,(1=(x+be/2)*Fd/2=(0.55+1.2/2)*582.24.000/0.72=929.97KN拉杆的承教力：RT,d=fsd*s+fp1.*Ap=330.000*22090.5+1260.000*0.000=7289865.OOON由于丫()*Tt,d=1.100*929970=1022967RT,1=7289865.OOON故,拉杆的承载力满足规范要求,OK!第六章桩基验算6.1 桩基验算简述6.1.1 桩基强度验算荷述沿周边均匀配置纵向钢筋的圆形截面钢筋混凝土偏心受压构件，其正截面抗压承载力设计应满足设计规范第5.3.9
36、条的规定：5.3.8沿周边均匀配置纵向钢筋的WI形截面钢舫混凝土偏心受压构件(图5.3.8)Jt正截面抗压承载力计算应符合下列规定：“MWA1.d=4(-5g)(-1.)(5.3.8-1)v2f.sin11.sina+singmYMMeOWMU=jr+*z.(5.3.8-2)a,三1.25-2a(5.3.8-3)式中：I圆形截而面枳；.全部纵向普通钢筋截面面积；M一正截面抗压、抗商承载力设计值；I网形鼓面的半在；纵向普通钢筋重心所在阴周的半径；r0轴向力对鼓面重心的偏心距；对应于受压区混凝土截而面枳的圆心你rad)与2宣的比他；,纵向受拉普通钢筋截面面积与全部纵向普通钢筋截面面积的比值.当大于
37、0.625时,取,为0=0.2+2.7*10(5.3.9-2)=1.15-0.011.0(5.3.9-3)式中心构件的计算氏度,按本规范附录E确定；e0轴向力对截面重心轴的偏心距,不小于20mm和偏压方向裁面最大尺寸的1/30两者之间的较大值；A0截面有效高度,对圆形微血取o=r+r.;A截而高度,对IaI形践面取h=2r；,荷载偏心率对截面曲率的影响系数;i构件长细比对截面曲率的影响系数。6.1.2桩基地基承载力验算简述端承桩基计算根据夕公路桥涵地基与基础设计规范（JTG3363-2019）规定进行计算。当支承在基岩上或嵌入基岩内的钻（挖）孔桩、沉桩的单枕轴向受压承数力容许值Ra,可按下式计
38、算：ZIA?Ra=ctApfrt+UZCJiJm+-7,立I,V4Ha“2WJ4F1.4”SssEE三IE持久状况正施面抗压验券(KC)包络图结论：按照4桥规第5.1.5-1条公式0SR脸算，结构的重要性系数*作用效应的组合设计最大值W构件承载力设计值，满足规范要求。(2)裂缝宽度脸莫按照g桥规第6.4条验算：最大裂缝宽度为Wfk-0O1.mmW裂缝宽度允许值0.200mm,满足规范要求。6.3班基地基承载力验算由全桥模型可知，标准组合下桩端反力如下图所示：1.(m)q，(kPa)值Fh(kPa)uc2h1.f1.k(kN)。,5USU1.qM(kN)119.8（粉质粘土.）21.59（强风化岩层）35.83（中分化砂质泥岩）16002426.4456桩周土总值阻力0.6CaiE1.qg（Hi）0.0嵌岩段总侧阻力uP=板轴力+桩身自重+负*阻力（kN）2242.5濡足第七章计算结论由以上计算结果表明，本工程桥梁上部结构强度、应力、刚度均满足规范要求，下部结构强度、裂缝均满足规范要求，桩战强度、裂健、基底承载力均满足规范:要求。
