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1、毕业设计（论文）设计（论文）题目：18OT六梁桥式铸造起重机结构设计姓名学院（系）机械电子工程学院专业机械设计JM造及其自动化.（QD）年级机自051207班指导教师20XK年6月13日大学毕业设计（任务）说明书学生姓名指导教师设计（论文）题目180吨六梁桥式铸造起重机结构设计主要研究内容载荷分析及其组合；内力计算，按照不同的载荷组合计算各危险面的内力，简化计算模型是必须考虑主、端梁之间相互约束的影响：在此基珈上进行各截面的静强度、静刚度、动刚度、疲劳强度、局部稳定性和整体稳定性的验算，以及主、端梁的连接计算，班后确定结构的截面工程尺寸。研究方法在满足结构的强度，刚度，稳定性以及疲劳强度的情况
2、下，减小结构的尺寸，做到经济性安全性母优组合。主要技术指标（或研究目标）工作级别为A8级，且为六梁结构。副主梁与副端梁的连接可乘用焊接。主要参考文献1徐克音主编金属结构3北京：机械工业出版社1982.2锹格宁主编起盅运输机金属结构设计3北京；机械工业出版社1995.3大连起重机器厂漏4起重机设计手册?沈阳：江宁人民出版社1979.4徐格宇主娘机械装备金属结构设计普通高等教育十一五国家级现划教材2008.95起重机设计手册编写组起盅机设北京：机械工业出版社1977.6倪庆兴、王殿臣主编起重输送机械图册北京:机械工业出版社1992.7张质文、王金诺主端起理机设计手册北京：中国帙道出版社1997.8
3、陈道楠、盛汉中主编匕起电机课程设计3冷金工业出版社1982.学院（直属系）：机械电子工程学院时间：20xx年6月13日目录摘要11AbstractI1.1.前言IV第一度总体方案设计-1-1.1 原始参数-I-1.2 总体结构及设计-1-1.3 材料选择及许用应力-I-1.4 各部件尺寸及散面性质-2-第二堂桥架分析-10-2.1 载荷组合的酬定-IO-2.2 桥架假定-IO-2.3 载荷计算-10-2.4 4简化模型-18-2.5 垂直载荷-19-2.6 水平载荷-22-第三堂主主梁计算-27-3.1 强度校核-27-3.2 主主梁疲劳强度校核-28-3.3 主梁的稳定性-30-3.4 刚度
4、计算-35-第四堂副主梁校核-38-4.1 强度校核-38-4.2 副主梁疲劳强度校核-39-4.3 副主梁的稳定性-41-4.4 刚度计算-44-4.5 桥架拱度-46-第五章端梁校核-48-5.1 主主梁端部耳板设计-48-5.2 副主梁一侧端梁的校核-51-致谢-57-参考文献-58-摘要六梁铸造起重机是桥式起重机的重要组成部分，是中大型起重设备，由四根主梁和两根端梁组成。本设计采用偏轨箱型主梁，设计过程中从强度、刚度、稳定性三个方面来计算，对于A7工作级别的起重机来说还要进行疲劳强度校核，这就和A6以工作级别的起重机的设计有了很大的区别，在设计时会出现净理度有很大的富余，在计奥局部稔定
5、性的时候还要注意同部轮压的作用，这时候需要验算加劲肋的区格验算，很有可能需要再次验算。设计中在满足刚度、强度、稳定性的前提下，探讨了该机型金属结构受力的空间传递分配规律，推导出内力计算公式.本文针对空间桥架内力的传递进行探讨，在一定假定条件下,得出主、副梁及主、端梁间的传递规律。关键词：铸造起重机,应力，疲劳强度，稳定性I1.bstractCastingsixbeamsoverheadcranesarcanimportantcomponentpartofthemediumand1.arge1.iftingequipment,bythefourmaingirderbeamsandtwo-comp
6、onent,thedesignbasedonthepartia1.tracksboxgirder,thedesignprocessfromIhestrength,stiffness.Stabi1.itythreeaspects,fortheworking-1.evciA7cranewi1.1.runforca1.ibration.Thisandthefo1.1.owingworking-1.eve1.A6cranedesignwithvast1.ydifferent,inthedesignwhenthereare1.argestaticstrengthofthesurp1.usintheca1
7、.cu1.ationofregiona1.siabi1.i(ybuta1.sotothepartia1.pressureoftheround.ThisneedstimecheckingSTIFFENERcheckingthegrid,is1.ike1.ytobecheckedagain.Thestructureofthecraneiscomposedoftheprimarycentro1.girder,theassistantcentro1.girder,theprimarydead-endgirderand(heassistantdead-endgirderaccordingtotheIra
8、itofIhccrane.Ontheadvanceoftheintensity,rigidityandstructuresupportingthe1.oadisstudiedmain1.y.Atthesanwtimewea1.soinc1.udethetb11nu1.atewhichisusedtoca1.cu1.ate(heinterna1.force.Somekindsofconditionsarcassuredinordertoho1.dtheinterna1.re1.ationbetweenthem.Keywords：rigidity,intensity,fatiguestrength
9、,stabi1.ity前言本设计为180/501桥式铸造起亚机金属结构设计，由于此桥式铸造起出机的起重:量大、跨度大、工作级别高，在设计计算时疲劳强度为其首要约束条件。因此在选材时选用稳定性好，对应力集中情况不敏感的Q235-A,降低材料的成本.为减少结构的超铮定次数，改善受力，同时又方便运输，桥架采用六梁狡接式结构。主、副小车的起重任均偏大，故采用偏轨1箱型梁桥架。偏筑箱型梁桥架不仅可减小小乍的外形尺J，同时也蝌大了起升空间，有利于铸造厂间的应用。在设计时，本着满足疲劳强度、刚度、稳定性的前提卜.，尽可能节约材料。考虑铸造起重机主、副小车之间有一定得高度差，使副小车能白如地从主小车下面通过，
10、故在设计主主梁时采用大截面、漏钢板，从而达到节省材料、或量轻的要求。同时采用大截面又提高了梁的刚度和稳定性。根据梁的受力特点，偏轨箱型梁主腹板上侧受局部压应力，将主腹板上侧的板加厚。而其它受力较小的地方则采用较薄的板，以节约材料。在设计过程中,全部果用国家标准，并借鉴了在实习时所参观的太原重工、大连重工起重同类产品的设计。在结构上进行改进，对桥架的受力进行了较详尽的分析。整个设计安全、可靠、节材、耐用，满足了设计要求。第一章总体方案设计1.1原始参数起重量Q（主/副）跨度S工作级别Ai起升高度H（主，副）起升速度V（主/副）运行速度（主唱大乍轮距（主/副/大车）轨距（主/副/大车）轮压（主/副
11、/大车）起武机重量180/5()122mA82022m4.5/11.4m/min36/33.7/73.5m/min4080/1850800mm873OOO22OO()mm34500/19640/87600kg220t1.2 总体结构及设计根据已给参数，此桥式铸造起重机吨位、跨度较大，为减少结构的超静定次数，改善受力，方便运输，选用六梁校接式结构。结构框架如图（1）1.3 材料选择及许用应力根据总体结构，铸造起重机工作级别A8为重级，工作环境温度较高，设计计莫时疲劳强度为其首要约束条件，选用Q235-A,考虑起重量较大，主/副梁均采用偏轨箱型梁。材料的许用应力及性能常数见表】、表2。表11材料许
12、用应力板厚正应力tt（N加）剪应力T（Nrnn45rIrI1.T1.n16370152.0167.9184.487.7696.94106.5=440mm。50上卜.翼绿板厚度6=18mm,上翼缘板长253Omm,卜翼缘板长2326mm,主腹板厚度1.=14mm,副腹板厚度4=12mm.上下翼缘板外伸部分长不相同。有轨道一侧上翼缘板外伸长度156“=270mm,取=250mm。其它飘缘外伸部分长度.5z=27mm,hf=a=18mm（焊缝厚度）取.=5Omm。轨道侧主腹板受局部压应力，应聘板加厚，由局部压应力的分布长度，设汁窗上翼缘板35Omm的一段腹板板厚取为ISmnu主主梁瞄中被面尺寸如图(
13、2)2 .主主梁跨端截面尺寸高度/=:卅=:2436=1218mm要确定主主梁跨端截面尺、匕只需确定其高度?，取：=130Omm,跨端下翼缘板厚度为18mm.主主梁跨端截面尺寸如图(3)(I)主主梁跨中建立如图示的坐标系，计算形心位置二=A书2326x18x9+2400x12x1218+2050x14x1043+350x18x2243+2530x18x2427一ZA-23268+240012+205014+35018+25301.8=I256.85I257mm-ZAy2400x12x56+2326x18x1163+2530x18x1265+2050x14x2269+350x18x2269Zd-
14、24OO2+23261.8+253O1.8+2O5O1.4+35O1.8=1238.88=1239mm计算弯心位置4pe=)021.381021nn1.+212+14弯心近似地在截而对称形心轴K上，其至主腹板中线的距离为1021mm.净截面面积=(253O+2326)x18+2400I2+2050I4+35OI8=I51208，/毛截面面积A,=2418X2213=5351034三2计算惯性矩对形心轴X的惯性矩咨芷+2530x1.8U7(f+您空+2326x18x(1257-9)2+0迎1212v,12+1224(X)39*+18x35O+35。89K6火加工)+2()5()I42142121
15、2=1.590XI01.ow三4对形心轴y的惯性矩,I82326j_1.tf-,1I8x253(f,._n1.tf2400x12，,nn1.=232618x76-+253018x26*+240012121212x(1239-56)2+205()4+2()5()x1.4(087-57f+X吃+35O181.()322=1.2O9IO1.1.w(2)主主梁跨端截面性质净截面面积=(2326+253O)I8+I2MI2+35OI8+91414=I2I672W毛截面面枳A=2213x1282=2837066,/建立图示的坐标系，计算形心位置3501.8H072326189+253O18129I+I26
16、41265O+9I4I4475+121672=674.6675”Im25301.1265+23261.1.163+1264I25694I4226912167235OI82271计算惯性矩,对形心轴的惯性矩,2530X18,CeCio/匕，2326X18,1.o121264,/.=+25301.8616*+232618666*+*121212I2126425j+-4x914-+9I4I4x20018-350+I8350x43221212=4.0521.对形心抽F的惯性矩叱2326：+18x2326x74+!”253()二82530284264W+1264121212x12x11812+914x1
17、49I4x14x10322+35x18-350x18x034j1212=8.497X10UW二、副主梁尺寸1 .初选梁高M=住J)S=I2941.571mm,取腹板高度=15(X)mm,上下翼缘板厚度a=16”，腹板厚度：主腹板i=IOmzm,副腹板厚度2=Smm,副主梁总高H1=4+2讥=1532副主粱宽度H=(O.60.8),=9fX)12(X),m,取腹板内(W间距=1.1.wn-=44O三J且IIO0幺=510三u主腹板一侧上翼缘板503外伸长度415.取外伸长b,=1.21.mm,其余悬伸长大于1.5倍的焊缝厚度，取U=31，其尺寸如下图（4）1270图2 .副主梁跨端截面尺寸的确定
18、确定其高度H,=-H,=-1.532=166mm,取腹板高度为800切-212副主梁跨端截面尺寸如图(5)“73.截面性质(D跨中建立图示的宜角坐标系，求形心位置净截面面积A=(i180+1270)16+(10+8)15(X)=662(X)三毛截面面积八=1109X1516=1681244/_ZdF_I801.68+1.27016x1524+(10+8)x1500x7667苗,小)662(X)-ZAKI180x16k59()+I27()xI6x635+1500x8x35+150010xI144A66200628.74629，加计算弯心位置Ae=(1.KX)+5+4)=492.8493”访+6,
19、10+8弯心距主腹板板厚中线的距离为e=493，加让算惯性矩对形心轴X的惯性矩：,I27O161M“rs、118OI6,1,oiz门01500-I=+1270x16x742+118OI67742+121212RX15OOI5(X)IOI62+I50Ox8I62=2.757IOinuni12对形心抽y的惯性矩:“00x10+5000x51.52+.C-+I58594:+“及”*)+118OI6121212X39?+阳272+6x27062=1.3161Omm1.12(2)副主梁跨端截面性质建立图示的坐标系，求截面形心位置净截面面积4=(1270+1180)16+(10+8)800=53600W毛
20、截面面积A1.=I1.o9x816=904944/=426.96427mmA11801.681.270168248(X)x8x416+800x10x4165360053600180X16590+127()16635+8(M)835+8(X)101144=623.48624“对形心轴X的惯性矩:,2701.61.tt_2I18OI63iio”.n,10x800,/,+127016397-+118OI6419*+80OX121212IOxII1+-+8800I2=7.288I09m12对形心轴y的惯性矩：,6II8O-.,io16x127。1,1.n11,8(X)QAAi1.=+16118O34+
21、1612701.+800x10121212V(W)X152Oj+800X8X589?=9.33X10mm*12三、端梁截面尺寸考虑大车车轮的安装及台车的形状尺寸，端梁内宽取为600”。初设裁面尺寸如卜.图(6)图形心即对称中心X=330“”y=4(K)11n对形心轴X的惯性矩：,(660x12C10776,CCCSg4/,=|+66012394,2+2=3.23810nn*I12)121776x1(1+77613052x2+史60=1.731(fmm4(12)12净截面面积=66()12x2+776102=31360?/毛截面面积A.=610x788=48068()”：四、各截面尺寸及性质汇总
22、表图尺寸汇总表1.3单位：mm42心abC主主跨中181814122530232622(X)2400梁跨端181814122530232622(X)1264副主跨中161610812701180I1001500梁跨端16161()812701180I100800端梁121210IO660660600776截面性质汇总表14Xy1.1,净面积毛而积主主梁123912571.590x101.209101512085351034跨端12376754.052XIO108.497XIO101216722837066副主梁跨中6297822.757X101.316IO10662(X)1681244睡端62
23、44277.288IO99.33IO953600904944端梁3304003.238XIO91.731IO931360480680第二章桥架分析2.1载荷组合的确定、动力效应系数的计算1.起升冲击系数域0.91.对桥式铸造起重机=1.12.起升动载系数由主主梁+用=15+O.5I嘿=1.1881 I4副主梁次=,1.1.1.i1.1.+A%=115+O51X蚩=1.247OU3.运行冲击系数4=1.1+O.O581.=1.1+0.058I=1.171()wV,为大车运行速度Vv=73.5“min力为轨道街头处两凯面得高度差hnn,根据工作级别，动载荷用载荷组合进行计算，应用运行冲击系数机。
24、2 2桥架假定为了简化六梁段结桥架的计算，特作如下假定：1 .根据起重机的实际工作情况，以主、副小车一起工作为最不利载荷工况。2,主主梁、副主梁的端部与端梁在同一水平面内。3 .由于端梁用较接分成5段，故副主梁的垂直载荷对相互间受力分析互不影响，4 .将端梁结构看作多跨静定梁，主主梁受力作为基本结构对副主梁无影响；副主梁受力作为附属部分对主主粱有影响。5 .计算副主梁水平载荷时，将较接点看成刚性连接.2.3载荷计算1 .主主梁自重Fq=kpAg=1.278500.1512089.81=I3973V/,由设计给出的主小乍轮乐34500kgr选用车轮材料ZG35CrMnSi,车轮直径於00，轨道型
25、号QU12().许用值387kg由轨道里号QU120查得轨道理论重量Q=II8.10依/,，主小车坑道重量FIt=叫g=1I8.1O9.8I=1158.560栏杆等重长：F1=，n,g=1(X)9.81.=98bV/m主梁的均布载荷K=E+,+耳=13973+1158.56+981=16112.56Nm2 .主小车布置，两侧起升机构对称布巴，重心位于对称中心。吊具质珏叫=0.05%=().05x180=9/起升载荷=(叫+)j?=(180+9)9.81IOj=I854090N小车重星x=Mt.?=0.35180X10,X9.81=618O3O?V因主小车吨位较大，采用台车形式八个车轮，可求实际
26、主小车满载时的静轮压E=E=(%+凡A)8=3O9OI5N根土主梁上Z=4=123606ON空栽小车轮压=(9O,9.81.+618030)/8=88290/V3 .惯性载荷一根主主梁上小车惯性力生小车上主动轮占半，按主动车轮打滑条件确定主小车的惯性力Pik=/=0.14x1236O6O=86524N大车起、制动产生的惯性力P11+)&=0.14x2472120x().1=3461ONF11=F.=O.14I6112.56O.1=225.6jVmn4 .偏斜运行例向力一根主主梁的亟量为Pg=FqS=13973X22=307406N主主梁跨端焊接上两块耳板，与副主梁端梁连接，在计算时，按假想端梁
27、截面进行计算。I1.-图与主主梁连接的端梁部分（聘超出轨距的一部分所假想而成的端梁截面尺寸）S(9)其截面尺寸如下形心X=3301=632对形心轴K的惯性矩:660x1212)IOP4O2+X2=9.3851.0加12对形心轴y的惯性矩:/,=I、)-+1240IO3O522+史,或x2=2.882(fmm4T12)12端梁净截面积A=660122+1.240IOx2=40640，/端梁毛截面积A.=6101252=763720三一根端梁单位长度重量F11=Arp=1.1.78500.040649.81=3442.6jV/w一组大车运行机构重:量%=吗g=1300x9.81=I2753/V司机
28、室及其电气设备的重:量匕;,=叫g=4000x9.81=3924ON主主梁侧假想端梁重Pat/=3442.6x(2.27+1.19)=11911.47V(1)满载小车在主主梁跨中左侧端梁总静轮压由下图(12)计算4=g(S,+J+:(22)+z1.,(2卜=-2472120+-2307406+39240II-+12753+11911.4=1582145?V22I22J由4=W=2.245查图3-8得久=0.07,测向力为B9.8P1.1.=-1.=-X1582145X0.07=55375/V22(2)湎栽小车在主主梁左端极限位置左侧端梁总静轮压为%=(%+%)()+gx(2七)+%(等卜外=2
29、47212()X0.909+2307406+39240XI1.-号)+12753+11911.4=2593242N(W向力2=1.r=1.2593242x0.07=90763N226.扭转载荷偏轨箱里梁由ZP和七的偏心作用而产生移动扭转，其它我荷%,七产生的扭矩较小且作用方向相反，故不计竟.偏轨箱型梁弯心A在梁截面的对称形心轴X上(不考虑我绥外伸部分)，由前计算可知，弯心至主腹板中线的距离为4=1021，查3可知轨高4=170“(0U12O)j=j4,+(2436-1257)=I34hJ7；=YPe,=I236O6OI.O2I=I262017V-n移动扭矩乙,TH=PHh=346101.349
30、=46689m二、副主梁1,自重A；=Arp=1.2785()0.06629.81=6117.5Nm由设计给出的副主梁小车轮压19640kg,包选用车轮材料ZG50MnMo,车轮直径600，轨道型号QU70,许用值21800kg,杳得轨道理论重:量叫=52.80口/，”，副小车轨道重盘与=Mrg=52.80x9.81=518Ni栏杆等重量E=町H=I(X)X9.81=981N/m副主梁的均布载荷4=+K+月=6117.5+518+981=76IS5Nm2.小车轮压小车布巴如图(13)主钩铅垂线中心通过小车中线的E点(按比例布置作用点位置)/=1222x1850=890.7”2700小车重心F点
31、位置e=上空X300O=Mnzn2500I、=UXI850=856.5*2700起升载荷为Pq=(W0+/H1)?=(50+0.05X50)X9.81X10=515025N吊具质量，=0.05,4=0.05x50=2.5/小车重量Pc=m,g=0.35X50IO5X9.81=171675V按受载大的AB梁计算小车轮压，见图(14)0.5R做5自2-f6?1.-乙_J1.-k_JgIS(14)满载小车的岸轮压Pi5必用+(0,5+?-圻0.535必“一需M0,5+/卜171675受竺=I82809N1850P,=O.5R-+.5+-1.1.-.551.5O25+f.5+-)iqbIK)ab)18
32、5030(N)J1716751.-=1.8H42rZP=4+2=182809+142=36395W空载小车轮压为4心炖用+M+总*=0525009E“一鬻卜(0.5+孤卜1.71675=55637f1850A=.5,f5j1.-=.5259.81+f.5+;OKjb)13UI3(MJ0/171.675f1.-=63064NII850J3 .惯性载荷一根副主梁上小车的惯性力副小车上主动轮占一半，按主动车轮打滑条件确定副小车的惯性力匕=Z吟=014363951.x：=25476,大隼起、制动产生的惯性力%=0.14X(515025+171675)0.1=9613.8N5,=&=14*7616.5X
33、().1=106.6N/m4 .偏斜运行侧向力一根副主梁的重址为P1.,=FF=7616.5x22=167563jV一根端梁单位长度的重量Fy1.F1.1.=kpg=1.1.x7850x0.031369.81=2656.5N1m与副主梁饵接端梁重量Fj&=%B=2656.5(0.55+1.11+3+1.11+0.55)=16789N(1)满栽小车在副主梁跨中见图(15)左侧端梁总群轮压为+Z?.)+X(2)+=(515025+171675)+2167563+16789=527702NR+匕R困(15)由=二=2.245,查图3-8得2=0.07B9.8P1.=I/;i=I527702X0.07
34、=18470/V(2)满载小车在副主梁左端极限位置左侧端梁总群轮压外2%=(%+%)(一)+；x(22H%=(5I5O25+171675)x-等)+gx21.67563+16789=84IO87N(W向力乙2=；=1X也187X0.07=29438N225 .扭转载荷假轨箱型梁由ZP和分产生，弯心。=493，杳3可知轨裔=120”(QU1.O)./=(1532-782)+120=S1.Onmi一T=YPe=3639510.493=174928Nm移动扭矩乙.Tt1.=P11h=9613.8x0.87=8364f；n2.4简化模型见图(16)大车主主梁湍部有两个台车，可简化为一个滑动较支座：(1
35、25.6)副主梁端部支拽车轮(3.4)简化为一个可动皎支座；简化模型见图(16)超静定次数=3mj-(2+)=36-(28+12)=-1O三(in8懦翻疏轴进一步简化：主主梁端部采用两个台车，只是增加r支掠装置，减小r轮压。将两个滑动较支座分别用一个固定钱支座代替，约束一样，只是取消了对扭矩的抵制作用。将滑动较支座换成固定校支座。符此端梁结构看成多跨超静定梁，沿。少。处拆分，主主梁（基本部分）ABDC+副主梁（附属部分）CDDC:主主梁受力对副主梁无影响：副主梁受力对主主梁有影响。在计算水平载荷时将较四个钦点看作刚节点进行计算。将主主梁看作一个单梁桥架，副主梁对其影响在C0或C7）处相当于加J
36、一个可动被支座。忽略副主梁对主主梁湍部抽受力影响，使主主梁水平面内弯矩值偏大，设计可靠性增强，计兑偏保守。主主梁水平刚架计算模型如图（19）副主梁水平刚架计算时，主主梁对副主梁相当于固定校支座。 2 5垂直载荷、主主梁在固定载荷与移动教荷作用下，主梁按简支梁计算，见图（21）S(21)I.固定载荷作用下在主主梁跨中的弯矩为MV圾=竿+匕4+七)=1.171x(现空空+12753x1.5+3924OXT跨端剪=1228233Nm切力为Q=唱兴+%+&(?=!.I71-X16112.56X22+12753+392401-=262582f2I22JJ2.移动载荷作用下主梁的内力(1)满载小车在跨中，
37、跨中E点弯矩为轮压合力ZP与左侧台车抽线距离勺=X8=；X4080=2040”m1.171x1236060.M1.,=2I=ij(22-2.04)=6552920rm跨中E点的剪切力Ft.7V=pJ17=x,-1.71.x1.236060xI,=656605,蹈中内扭矩7；=(,+7；)=(1.171.126201.7+46689)=762255M，”(2)满载小车在跨端极限位宜小车左轮距梁端距离C取为0.7阳跨端剪切力Ffv=P-h-=1.7123606()22-4-0=1267156r/.22-20-跨端内扭矩为I-S=(1.I71x1262017+46689)“一义卜I385919N,“
38、主主梁跨中总弯矩为M+Mp=1228233+6552920=7781153f-m主梁跨端总剪切力为FIt=Fv+%=262582+1267156=1529738N二、副主梁在固定载荷与移动载荷作用下,主梁按简支梁计算，1 .固定载荷作用卜在副主梁跨中的弯矩为MVM=M“小厘包=539595NWV88跨端剪切力为=1.F,.=1.1.71.1.7616.522=98IO8f2 .移动载荷作用下主梁的内力(1)满载小车在跨中,跨中E点弯矩为轮压合力EP与左轮的距离为b1.哈N=X1850920.8”363951%=甯()：号髀心-。.92。8/=2151916N-n跨中E点的剪切力Ft.f11=p
39、=171.x363951xII=204174?V路中内扭矩TN=J(由7；+,)=(1.,171.1.79428+8364)=109237Nm(2)满我小车在跨端极限位置小车左轮距梁端距离C取为05m跨端剪切力FA=QZP-=7363951孕二弋)二0-398663N1.22跨端内扭矩为&=ew+)(i-|二(.I7IxI79428+8364)I-1.85t5k951.37V-w22)副主梁跨中总弯矩为M,=M,+M,=539595+2151916=269151INw副主梁跨端总剪切力为%=q+&=98108+398663=496771N 2 6水平载荷如前面模型简化，将主主梁的一根梁看作单梁
40、桥架，副主梁看作双梁桥架。一、主主梁的水平惯性载荷模型如前面图(18)=1.135A=I.191 .小车在踏中，刚架的计算系数为2ab1.121.1351.I9I.2O91O1r=1+!-=1+S-=1.7383(+,)5,3x2.325x22x2.882x10跨中水平畤矩M”必阕+叫1.A1.34610x22_O+225r62214(2rJ8(3r1.)4I21.738J81U144003Nm【31.738j跨中水平剪切力6HNge,=17305N路中轴力为2a-b(F1.,I:P,1.1.135-1.19f225.62223461022)N11=+=+=-2443V2.小车在“abrx(1
41、28)I.I351.191.738128)跨端，跨端水平剪切力心二号+43=225.622.*1.A(1.2储+346101.1-=33945V二、偏斜他向力计算简图如(22)1 .小车在跨中，侧向力匕=55375N超前力为匕=4=竺等竺=5852NB处轴力Nin=g%=2926NB处水平剪切力,1=1.=27687.5r主梁跨中水平泻矩.Wt/22W,=/1.+Fn-Vjiy=55375,135+27687.51.1.9-2926y=6361.3VwN*2Fn=55375-27687.5=27687.5r主梁跨中总水平弯矩为My=Mh+Ms144003+63613=2O76I6Nm2 .小车在跨端(W向力为匕=90763N超前力Rz=等=如殁三竺=
