空分控制楼脚手架施工方案.docx

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1、XXXXXXXX有限公司2011-8-25XXXXXXXXXXXXXXXX项目主控楼脚手架施工方案内蒙古亿利能源达拉特分公司二期电石项目主控楼脚手架施工方案编制： 审核： 批准： 施工单位：XXXXXXXXXXXXXXXX建设有限公司编制日期： 2011年8月25日目 录1编制依据32工程概况33安全施工准备33.1安全、技术培训43.2培训形式43.3材料准备44脚手架设计尺寸54.1框架结构模板支架设计尺寸54.2外双排落地脚手架设计尺寸65脚手架验算书75.15.42M层满堂脚手架验算书75.2外双排落地脚手架验算书116脚手架的搭设186.1一般要求186.2满堂脚手架搭设196.3外

2、脚手架搭设206.4防护脚手架搭设216.5脚手架搭设安全保证措施226.6安全技术操作规程236.7脚手架拆除247安全保证措施258脚手架检查与验收269安全管理261 编制依据转运站施工图及有关标准图。JGJ130-2001 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范GB50010-2002 混凝土结构设计规范GB 50009-2001 建筑结构荷载规范 GB 50017-2003 钢结构设计规范GBJ2082002 地基基础工程施工及验收规范GB502042002 混凝土结构工程施工及验收规范GB50348-2004 安全防范工程技术规范JGJ80-91 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ5

3、9-99 建筑施工安全检查标准国家与地方现行有关规范、规程、标准、条例等。 2 工程概况主控楼高度15.25m，共3层为现浇钢筋混凝土框架结构，基础平面轴线尺寸13.5m11m。混凝土强度为C35（除基础垫层外）。 施工方案 ：为了保证本结构工程的施工的安全，根据设计与规范的要求，考察了当地的建材市场情况，确定：本工程的混凝土水平支撑采用扣件式钢管脚手架为支撑材料。本结构工程较高，结构工程施工时，模板采用木胶合模板，12.3m以下采用满堂脚手架，12.3m以上采用外双排和内双排相结合的脚手架，周围设置安全人行道。每层外部满搭安全围网，施工时利用现浇板楼梯到达顶部54.69m平台。3 安全施工准

4、备施工前的准备工作考虑的是否周到、充分，将对整个施工过程能否顺利进行以及安全施工起到重要的作用。施工前应深入了解工程情况，熟悉图纸，熟悉建筑物高度及施工现场的地形和施工现场外部可能提供的施工资源等情况，以便对施工现场临时设施的搭设等做出科学合理的安排。以安全第一，预防为主，以人为本的原则，确保安全施工。3.1 安全、技术培训 将覆盖安全、技术、管理、合同、技能、应用等各个方面，覆盖管理层、执行层的各个层面。培训内容：设计文件、施工规范；合同、招标文件信息化管理及应用技能;本企业ISO标准合同管理、质量管理、进度管理、安全管理、成本管理专业技术、施工技术;各系统设备的原理、结构、性能、特点、设备

5、简单故障的排除及系统的软件使用、操作、调试和维护方法。3.2 培训形式组织参观学习、组织技术交流、由专家进行专业培训、学习规范规程标准等，每次进行安全、技术培训，必须做好文字记录工作，培训后经考试合格上岗工作，如果经考试不合格，再继续进行培训，直到考试合格为止。3.3 材料准备3.3.1本工程高度为54.69米，工期紧,周转材料使用较多,应提前做好周转材料的考察计划，各项周转材料要根据工程施工进展情况，随时组织材料进场。以材料进场计划为依据，做好现场施工平面图中材料存放场地的平整、夯实、排水和围挡工作。材料进场后要做好存放、保管工作，并根据管理要求进行标识。3.3.2脚手架钢管应采用现行国家标

6、准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。应对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。3.3.3扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规范；脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。3.3.4脚手板采用厚度为50的木跳板。4 脚手架设计尺寸4.1框架结构模板支架设计尺寸框架结构模板支架设计尺寸见下表部位梁高（mm）板厚（mm）立杆间距（m）步距（m）梁底小横杆（m）

7、梁两侧斜撑间距（m）梁底支架6008001.01.50.70.7100011001.01.50.50.5框架梁每隔一跨设一道剪刀撑，将梁中荷载传至两侧承台，梁高大于700MM梁底加设1排立杆支撑。板下立杆间距为1200mm，梁下立杆间距不大于1000mm，支撑梁底方木间距为100MM，布置示意图如下：施工时大梁底部受力钢管支撑处采用丝杆可调托座，确保垂直受力；小梁底可采用双扣件抗滑移。立杆横距（m）立杆纵距（m）横杆步距（m）小横杆间距（m）1.21.21.50.64.2外双排落地脚手架设计尺寸12.3m以上采用外双排和内双排相结合的脚手架，立杆横距1.2m，立杆纵距1.5m，步距1.5m，布

8、置示意图如下：5 脚手架验算书5.1 满堂脚手架验算书一、梁底支撑的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.1001.000=27.500 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3501.000(21.100+0.400)/ 0.400=2.275 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.000+2.000)0.4001.000=1.600 kN；2.木方楞的支撑力计算： 均布荷载 q =

9、 1.227.500+1.22.275=35.730 kN/m； 集中荷载 P = 1.41.600=2.240 kN； 木方计算简图 经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为： N1=2.740 kN； N2=11.164 kN； N3=2.740 kN； 木方按照三跨连续梁计算。 木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4；木方强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1

10、1.164/1.000=11.164 kN/m； 最大弯距 M =0.1ql2= 0.111.1641.0001.000= 1.116 kN.m； 截面应力 = M / W = 1.116106/83333.3 = 13.397 N/mm2； 木方的计算强度 小于14.0 N/mm2,满足要求!木方抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.611.1641.000 = 6.699 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 36698.544/(250.000100.000) = 2.010 N/mm2； 截

11、面抗剪强度设计值 T = 2.100 N/mm2； 木方的抗剪强度计算满足要求! 木方挠度计算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:最大变形 V= 0.6779.3041000.0004 /(1009500.000416.667103)=1.591 mm； 木方的最大挠度小于 1000.0/250,满足要求!3.支撑钢管的强度计算 支撑钢管按照连续梁的计算如下 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到： 支座反力 RA = RB=0.147 kN 中间支座最大反力Rmax=15.791； 最大弯矩 Mma

12、x=0.460 kN.m； 最大变形 Vmax=0.346 mm； 截面应力 =0.460106/4490.0=102.348 N/mm2； 支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mm2,满足要求!二、梁底纵向钢管计算： 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。三、扣件抗滑移的计算:该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=15.79 kN； R 16

13、.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 四、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =15.791 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1298.000=1.239 kN； N =15.791+1.239=17.030 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆抗压强度计算值 (

14、 N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 计算长度附加系数，按照表1取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.400 m；公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.7001.500 = 2.976 m； Lo/i = 2975.850 / 15.900 = 187.000 ； 由长

15、细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=17030.376/(0.205424.000) = 195.932 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 195.932 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.4002 = 2.300 m； Lo/i = 2300.000 / 15.900 = 145.000 ；公式(2)的计算结果： 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.328 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=17030.376/(0.328424.00

16、0) = 122.457 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 122.457 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！5.2 外双排落地脚手架验算书一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.3501.500/3=0.175 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.0001.500/3=1.500 kN/m； 荷载的计算值: q=1.20.033+1.20.175+1.41.500

17、 = 2.350 kN/m； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =2.3501.2002/8 = 0.423 kN.m； = Mqmax/W =94.208 N/mm2； 小横杆的计算强度小于 205.0 N/mm2,满足要求3.挠度计算: 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.033+0.175+1.500 = 1.708 kN/m ； 最大挠度 V = 5.01.7081200.04/(3842.060105107800.0)=2.077 mm； 小横杆的最大挠度小于 1200.0 / 15

18、0=8.000 与10 mm,满足要求！二、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 1.荷载值计算： 小横杆的自重标准值: P1= 0.0331.200=0.040 kN； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.3501.2001.500/3=0.210 kN； 活荷载标准值: Q= 3.0001.2001.500/3=1.800 kN； 荷载的计算值: P=(1.20.040+1.20.210+1.41.800)/2=1.410 kN； 大横杆计算简图2.强度计算： 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:

19、M1max=0.080.0331.5001.5002=0.009 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.4101.500= 0.565 kN.m； M = M1max + M2max = 0.009+0.565=0.574 kN.m 抗弯强度:= 0.574106/4490.0=127.770 N/mm2； 大横杆的抗弯强度= 127.770 小于f=205.0N/mm2；3.挠度计算：最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:mm 均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax=

20、0.6770.0331500.04 /(1002.060105107800.0) = 0.051 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： P=（0.040+0.210+1.800）/2=1.025kN V= 1.8831.0251500.03/ ( 100 2.060105107800.0) = 2.933 mm； 最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.051+2.933=2.985 mm； 大横杆的最大挠度小于 1500.0 / 150=10.0 或者 10 mm,满足要求！三、扣件抗滑力的计算: 直角、旋转单扣件承载力取值为8.00k

21、N 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.500=0.050 kN； 脚手板的荷载标准值: P2 = 0.3501.2001.500/2=0.315 kN； 活荷载标准值: Q = 3.0001.2001.500 /2 = 2.700 kN； 荷载的计算值: R=1.2(0.050+0.315)+1.42.700=4.218 kN； R 8.00 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 四、脚手架荷

22、载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)； NG1 = 0.13925.500 = 3.555 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)； NG2= 0.35041.500(1.200+0.3)/2 = 1.575 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)； NG3 = 0.14041.500/2 = 0.420 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)； NG4 = 0.0051.50025.500 = 0.191 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+N

23、G2+NG3+NG4 = 5.741 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001.2001.5002/2 = 5.400 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.550 kN/m2；Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.840 ； Us - 风荷载体型系数：Us =0.649 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0

24、.7 0.5500.8400.649 = 0.210 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.25.741+ 1.45.400= 14.449 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.741+ 0.851.45.400= 13.315 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2101.500 1.5002/10 = 0.084 kN.m； 五、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定

25、性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =14.449 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.530 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 2.651 m； Lo/i = 167.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.253 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 14449.

26、000/(0.253424.000)=134.696 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 134.696 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =13.315 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.530 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 2.651 m； Lo/i = 167.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.253 立杆净截

27、面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 13315.140/(0.253424.000)+84295.706/4490.000 = 142.899 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 142.899 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 六、最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.186 k

28、N； 活荷载标准值 ：NQ = 5.400 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.139 kN/m； Hs =0.2534.24010-4205.000103-(1.22.186 +1.45.400)/(1.20.139)=70.584 m； 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 70.584 /(1+0.00170.584)=65.930 m； H= 65.930 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m。 考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产

29、生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.186 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 5.400 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.139 kN/m； 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.084 /(1.4 0.85) = 0.071 kN.m；Hs =( 0.2534.24010-4205.00010-3-(1.22.186+0.851.4(5.400+ 0.2534.2400.071/4.490)/(1.20.139)=65.324 m； 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按

30、照下式调整且不超过50米： H = 65.324 /(1+0.00165.324)=61.318 m；H= 61.318 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m。 七、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值: fg = fgkKc = 65.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 130.000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.500 ； 立杆基础底面的平均压力 ，p = N/A =29.589 kN/m2 ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N =

31、13.315 kN； 基础底面面积 (m2)：A = 0.450 m2 。 p=29.589 fg=65.000 kN/m2 。地基承载力的计算满足要求！6 脚手架的搭设6.1 一般要求6.1.1立杆搭设应符合下列规定：相临立杆的对接扣件应相互错开，不得在同一高度内，错开距离不小于500mm,各接头中心至主节点距离不宜大于步距的13。顶层立杆顶端高出操作平台1.2 m。6.1.2 纵向水平杆搭设应符合下列规定：纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨；纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜布置

32、在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主接点的距离不宜大于纵距的1/3；搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；使用竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座； 6.1.3横向水平杆搭设应符合下列规定：主接点处必须设置一个横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主接点处两个直角扣件的中心间距不应大于150mm 。在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度不应大于500mm；作业层上非主接点处的横向水平杆,宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2

33、；双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙面的距离不大于100mm；6.1.4剪刀撑、横向斜撑等的搭设应符合下列规定：当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，应采取临时稳定措施，直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除；应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支承在垫块或垫板.6.1.5扣件安装应符合下列规定：扣件规格必须与钢管外径相同；螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm,且不应大于65Nm；6.1.6在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不大于150mm；对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm。

34、6.2 满堂脚手架搭设6.2.1在基础底板施工完成后，应回填夯实至基础梁顶或正负零处，然后铺设垫板，确保垫板与地面接触应平实稳固。如回填土不平，须先找平夯实。6.2.2安装立杆于垫板上，确保纵向立杆档距不大于1200且居于板正中，同时考虑长短杆交错设置，上下杆接头错开不少于1000，上下杆连接采用一字型扣件（对接扣件），长短杆左右前后均应错开。6.2.3安装扫地杆，采用十字扣件固定于立杆上。先距板面200固定纵横向扫地杆，随楼层向上按步距不大于1500m安装纵横向大横杆。6.2.4剪刀撑应随立杆、纵向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支撑在垫板上。剪刀撑斜杆与地面倾角在4560度。剪刀撑钢

35、管接长应用搭接方法，搭接长度不小于1米，采用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上。6.2.5脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度与顶板的高度（层高）相适应，以便于支设模板和加固，同时有利于柱子模板的加固与支设。6.2.6搭设完脚手架后，由施工人员会同架子班组长、技术、安全等有关人员进行验收。验收合格后，方可使用。6.3 外脚手架搭设6.3.1在基础底板施工完成后，应回填夯实或机械碾压至基础梁顶或正负零处，然后铺设垫板，确保垫板与地面接触应平实稳固。如回填土不平，须先找平夯实，垫板长度不小于一米。6.

36、3.2安装立杆于垫板上，距墙300mm为宜，确保纵向立杆档距不大于1500且居于板正中，同时考虑长短杆交错设置，上下杆接头错开不少于1000，上下杆连接采用一字型扣件（对接扣件），长短杆左右前后均应错开。6.3.3安装扫地杆，采用十字扣件固定于立杆上。先距板面200300固定纵向扫地杆，随楼层向上按步距不大于1800m安装纵向大横杆。6.3.4按间距600安装横向小横杆，与纵向水平杆或立杆间固定牢。6.3.5剪刀撑应随立杆、纵向水平杆等同步搭设，并在校正架体垂直度后，在同一节间设置横向斜撑，各底层斜杆下端均必须支撑在垫板上。剪刀撑斜杆与地面倾角在4560之间。剪刀撑钢管接长应用搭接方法，搭接长

37、度不小于1米，采用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上。6.3.6外脚手采用双排架时剪刀撑由底层至顶层呈之字型连续布置。纵向按间距15M设置剪刀撑，每道剪刀撑宽度应不小于立杆4跨，且不应小于6M。 6.3.7铺设脚手板（满铺）跳板两端50100处用8号铁丝捆牢，确保跳上无探头板。脚手板必须合格，铺设前认真检查脚板的质量情况，对不合格的禁止使用。6.3.8 连墙件采用钢性连接，用25预埋在7.47平台板内，间距3米一个，与外双排脚手架连接起来。当搭设至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横

38、向水平杆后，应立即设置连墙件。6.3.9脚手架的外侧应按规定设置密目安全网，安全网设置在外排立杆的里面。密目网必须系牢在脚手管上。转角处密目网采用木条夹住密目网与立杆绑扎牢固。密目网必须绷平绷紧。6.3.10外脚手架首层处设置平网，靠建筑物处设横杆，兜网内缘与脚手管固定牢固，无空隙。6.4 防护脚手架搭设6.4.1 施工时洞口四周、每层四周，一律应设钢管护栏应封上绿网。6.4.2搭设的行人马道，因走人较多，要经常检修加固，防止松动。6.4.3随着生产推进，进出人员的安全通道在首层顶板支设时应立即搭设，出入口处挂标志牌，安全通道门斗铺设双层架空跳板，间距600，两层板一层横铺，另一层纵铺。6.4.4检修设专职检修架工，经常对螺母，扣件进行巡查，对松扣、滑丝的扣件立即更换、加固，必要时报工长停工整顿，确保构件连接牢固可靠，同时外围的水平网、绿网各类防护栏杆务必巡查检修及时，完善到位。由安全员监督实施负责。6.4.5三宝、四口、五临边在施工中，时刻要牢记防护工作。施工时高空作业必须系好安全带，进入现场