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1、海上风电机组基础结构陈达,第三章：桩承式基础,主要内容,3.1 桩承式基础的结构型式及其特点,3.2 桩承式基础的一般构造,3.3 桩承式基础的结构布置,3.4 桩承式基础的计算,3.5 风电机组桩基础的变形控制标准,3.6 钢管桩结构设计,第三章：桩承式基础,桩所承受的轴向荷载是通过作用于桩周土层的桩侧摩阻力和桩端土层的桩端阻力来支承；水平荷载是依靠桩侧土层的侧向阻力来支承。,桩承式基础结构较轻，对波浪和海流的阻力较小，适用于可以沉桩的各种地基，特别适用于软土地基。在岩基上，如有适当厚度的覆盖层，也可采用桩基础；覆盖层较薄时可采用嵌岩桩,桩承式基础定义,桩承式基础适用条件,3.1 桩承式基础
2、的结构型式及其特点,单桩基础、群桩承台基础、三角架基础和导管架基础。,由一根桩支撑上部结构，是桩承式基础中最简单的一种基础型式，。单桩基础由焊接钢管组成，基桩与塔架之间的连接可以是焊接法兰连接，也可以是套管法兰连接。随着水深的增大，基桩的长度会随之增大，这可能会导致基础的刚度和稳定性不满足要求，并且基桩的施工难度与经济成本也会随之提高，所以单桩基础主要适用于水深小于25m的海域。,桩承式基础的分类,单桩基础,单桩基础适用条件,3.1.1 单桩基础,单桩基础施工工艺较为简单，无需做任何海床准备，利用打桩、钻孔或喷冲的方法将桩基安装在海底泥面以下一定的深度。,对于软土地基可采用锤击沉桩法，如丹麦的
3、Horns Rev项目，瑞典的Utgrunden项目，爱尔兰的Arklow Bank项目和英国的Kentish Flats项目。对于岩石地基，可采用钻孔的方法，边形成钻孔边下沉钢桩，如瑞典的Bockstigen 项目和英国的North Hoyle项目。,单桩基础特征,单桩基础施工,3.1.2 三脚架基础,采用标准的三腿支撑结构，由中心柱、三根插入海床一定深度的圆柱钢管和斜撑结构组成。中心柱即三角架的中心钢管提供风机塔架的基本支撑，类似单桩结构。三根等直径的钢管桩一般呈等边三角形均匀布设。三角架可以采用垂直或倾斜套管，支撑在钢管桩上。斜撑结构为预制钢构件，承受上部塔架荷载，并将荷载传递给三根钢管
4、桩。预制的三角桁架设数根水平和斜向钢连杆，其分别连接3根钢套管以及位于中心的竖向钢管，竖向钢管顶端与风机塔架相接。,三角架基础定义,三脚架基础的构建,3.1.2 三脚架基础,具有单桩基础的优点（施工工艺较为简单，无需做任何海床准备）；不需要冲刷防护；三角架基础的刚度较大。适用水深范围及地质条件也比较广泛。挪威船级社（DNV-OS-J101-2013）标准推荐三角架基础适用水深为030m。,三角架基础的特征,三脚架基础的适用条件,三角架基础施工时，先沉放三角架，然后进行3根钢管桩的施打（通过导管施打基桩）。导管与基桩连接在水下进行，可采用灌注高强化学浆液或充填环氧胶泥（一般每根桩需要配专用水下液
5、压卡桩器）、水下焊接等措施进行连接。,3.1.2 三脚架基础,三脚架基础的施工,3.1.2 三脚架基础,三脚架基础需要进行水下打桩和水下灌浆，德国的BARDOffshore1风场推出了高三桩门架式基础。用3根大直径钢管桩定位于海底，3根桩呈正三角形布设，桩顶通过内插钢套管支撑上部钢结构体系，构成门架式基础。,三脚架基础的改进门架式基础：,3.1.2 三脚架基础,采用先打桩后放导管架的施工方式，要求严格控制桩的打桩精度，对打桩设备的能力及打桩精度要求提高，确保上部门架准确定位。为将灌浆提高至水面以上，桩顶标高需高出水平面；为防止波浪荷载作用，方形梁底高程大于极端高潮位+2/3H1%，上部门架可采
6、用空间梁板结构。上部门架与钢管桩之间采用高强灌浆料连接。,门架式基础施工,3.1.3 导管架基础,导管架基础由导管架与桩两部分组成，导管架是一以钢管为骨棱的钢质锥台形空间框架，为预制钢构件。可以设计成三腿、四腿、三腿加中心桩、四腿加中心桩结构，一般由圆柱钢管构成。导管架与基桩一般在海床表面处连接，通过导管架各个支角处的导管打入海床。,整体性好，承载能力较高，对打桩设备要求较低。并且导管架是在陆地上预制而成，施工相对简便。但现场作业时间相对较长，其造价随着水深的增加呈指数增长。,导管架基础的组成,导管架基础的特点,3.1.3 导管架基础,海上风电场中，考虑到建设成本，导管架基础的适用水深为050
7、m，最适用于水深为2050m的海域，因为当水深超过20m时，相对于单桩基础和三角架基础，导管架基础的用钢量更少。,导管架基础应用条件,3.1.4 群桩承台基础,群桩承台基础主要由桩和承台组成，承台采用钢筋混凝土结构。结构刚度大、整体性好，但施工工序较多、自重大、需桩多，承台现浇工作量大。主要适用水深为025m，适合离岸距离不远的海域施工。,群桩承台基础组成,群桩承台基础特点,群桩承台基础适用条件,3.2 桩承式基础的一般构造,海上风电机组基础有钢管桩和混凝土预制桩两大类，绝大多数采用钢管桩。,钢管桩的穿透能力强、自重轻、锤击沉桩的效果好，无论起吊、运输或是沉桩、接桩都很方便。,钢管桩的外径与壁
8、厚之比不宜大于70，以免打桩时由于壁厚较薄而导致部分钢桩屈曲破坏。,3.2.1 桩,钢管桩优点,钢管桩不足,钢管桩的耗钢量大，成本高，容易产生锈蚀，影响使用年限，必须对钢管桩采取有效的防腐措施。,钢管桩的注意事项：,混凝土预制桩,PHC管桩预制,混凝土预制桩,PHC管桩预应力拉伸,混凝土预制桩,PHC管桩拆模,混凝土预制桩,大直径管桩预制养护,混凝土预制桩,拼接好的大直径管桩,混凝土预制桩,钢桩靴,混凝土预制桩,PHC管桩起吊,混凝土预制桩,PHC管桩沉桩,桩抱箍,混凝土预制桩,桩承重结构,混凝土预制桩,承台底板,混凝土预制桩,绑扎承台钢筋,混凝土预制桩,钢管桩,施打钢管桩,钢管桩,钢管桩,3
9、.2.2 靠船防撞设施,靠船构件一般采用钢桁架焊接于桩身，钢桁架最外侧可用橡胶材料包裹以缓冲船体对基础的撞击。靠船构件的底高程和顶高程需结合海域的低水位、高水位以及检修船的吃水深度等因素综合确定。防撞设计标准：暂无标准，风险评估将首先绘制该区域的船只等级以及其航迹线运用国际通用的模型来评估船只与风力发电场发生碰撞的风险。常见防撞设施设计：,2）防撞设计,1）靠船构件,该系统由浮体、钢丝绳、锚定物组成。浮体移动、钢丝绳变形、锚定物在碰撞力作用下移动等都可吸收大量能量，对碰撞船舶也有很好的保护作用。该系统占用水域大，建造复杂，一般仅适用含有球首的较大型船舶。该系统采用独立的钢管桩基础防撞墩，基桩由
10、承受压力的斜桩和承受拉力的竖直桩组成。群桩墩式结构刚度大，一旦发生碰撞事故，船只的损伤比较大，因而该防护系统仅适用于碰撞概率较低，且采用其他防护措施达不到防护效果的情况。该系统采用间隔布置的钢管桩作为防撞设施，钢管桩采用锚链或水平钢管相连，计算防撞能力时不考虑桩间联系刚度，即按单桩计算防撞能力。单排桩防护系统仅能抵抗小型船舶的撞击，对于中大型的船舶仅起到警示和缓冲作用。,3.2.2 靠船防撞设施,浮体系泊防护系统,群桩墩式防护系统,单排桩防护系统,3）警示装置设计,3.2.2 靠船防撞设施,警示装置设计是防撞设计的重要内容。所有处在外围的风塔基础均需设置夜间和雾天警示灯，警示灯布置在基础醒目位
11、置。为防止个别警示灯意外损害，每个基础需布置多套警示灯。若海上风电场与海上航线接近，航道边应设置浮标。同时靠近航线侧的风塔基础应设置雷达应答器，以便装有雷达装置的较大型船舶能及早发现障碍物，避免越过浮标位置碰撞风塔基础。,3.2.3 平台、栏杆和爬梯,海上风机需设置检修平台，位置一般在高于海平面的适当位置，需保证平台底高程高于海平面以及平台不受波浪的影响。为了保障检修人员的安全，需在平台四周设置栏杆。为了方便检修人员上下检修平台，在靠船处与平台之间需设置爬梯。,平台、栏杆和爬梯,3.3 桩承式基础结构设计,三脚架（导管架）承受上部风电机组塔筒荷载、波浪、水流等环境荷载及自重，并将荷载通过撑杆（
12、钢管）传递给打入海床的钢管桩。三脚架（导管架）基础采用钢管桩定位于海底，钢管桩一般呈正三角形（多边形）均匀布设，桩顶通过钢套管支撑上部三角架（导管架）式结构，构成组合式基础。,3.3.1 三脚架（导管架）基础的结构布置,1） 桩的布置,三脚架（导管架）基础中的桩顶部通过特殊灌浆或桩模的方式与三脚架（导管架）相连，其中以灌浆方式居多。海上风电机组基础承受较大的水平荷载，连接段承受弯矩较大，对灌浆连接的质量和作用效果提出了更高的要求。 海上风电机组三脚架（导管架）基础的连接一般完全或部分处于水下，宜采用底部灌注方式。灌浆过程中在浆液充满环形空间后，应进行一段时间的压力闭浆。采用底部灌浆，结石体与管
13、壁粘接比较密实，结石体内部的蜂窝状孔隙很小且较少，灌浆效果较好。,3.3.1 三脚架（导管架）基础的结构布置,2） 桩与三脚架（导管架）的连接,3.3.2 群桩承台基础的结构布置,桩的布置直接关系到整个基础结构的受力，其布置原则是：能充分发挥桩的承载力，且使同一承台下的各桩的受力尽量均匀，使桩的沉降和不均匀沉降较小；使整个群桩承台基础的建设比较经济；考虑桩施工的可能性和方便性。,1）群桩承台基础中桩的布置,（1）充分发挥基桩的承载力，基桩的最小中心距应符合表3-1的规定。注：1.D圆桩直径或方桩边长。2.当纵横向桩距不相等时，其最小中心距应满足“其他情况”一栏的规定（2）布置基桩时，宜使桩群承
14、载力合力点与竖向永久荷载合力作用点重合，并使基桩受水平力和力矩较大方向有较大抗弯截面模量。（3）尽量采用对称布置，其位置、坡度及桩端嵌固情况均宜对称，这种布置结构简单，计算容易，施工方便。（4）应选择较硬土层作为桩端持力层。桩端全断面进入持力层的深度，对于黏性土、粉土不宜小于2D，砂土不宜小于1.5D，碎石类土，不宜小于1D。当存在软弱下卧层时，桩端以下硬持力层厚度不宜小于3D。,3.3.2 群桩承台基础的结构布置,群桩基础中桩的布置宜符合下列条件,应安排好斜桩的倾斜方向，要避免桩与桩在泥面下相碰。考虑到打桩偏差，两根桩交叉时的净距不宜小于50cm。保证每根桩都能打，且施工方便；不妨碍打桩船的
15、抛锚和带缆；尽量减少调船和变动打桩架斜度。同一桩台下的基桩，宜打至同一土层，且桩端标高不宜相差太大；当桩端进入不同的土层时，各桩沉桩贯入度不宜相差过大；同一桩台基桩桩端不应打入软硬不同土层。,3.3.2 群桩承台基础的结构布置,桩基平面布置要求,减小基础的沉降措施,3.3.2 群桩承台基础的结构布置,承台的底部高程：应考虑使用要求、施工水位、波浪对结构的影响、靠船检修、低潮时防止船舶直接撞击下部基桩的需要等因素。承台顶高程：应从设计水位、设计波高、结构受到的波浪力综合考虑。一般情况下，需保证基础上方塔筒与基础结合面不受海水浸泡和波浪打击。厚度：主要由承台的抗冲切、抗剪切、抗弯承载力以及基桩与塔
16、筒的连接要求综合确定。平面尺寸：主要决定于基桩的平面布置以及检修操作的空间需求。除此之外还有一些构造要求，如边桩中心至承台边缘的距离不应小于桩的直径或边长，且桩的外边缘至承台边缘的距离不应小于150mm。,2）承台高程,3）承台尺寸,3.4 桩承式基础的计算,3.4.3 抗裂与裂缝宽度验算,3.4.1 桩的承载力计算,3.4.2 桩的承载力验算,3.4.1 桩的承载计算,抗压承载力、水平承载力和抗拔承载力。,抗拔承载力：仅有桩侧摩阻力,桩的承载主要包括,1） 抗压承载力,钢管桩的抗压承载力标准为,2） 水平荷载,风荷载、波浪荷载、水流荷载、冰荷载和船舶荷载。 以前关于桩基水平承载力的计算多采用
17、“m”法等线弹性计算方法， 随着桩基应用领域的扩展，桩基所处水域水深的增大，其所承受的水平荷载及所产生的位移越来越大，线弹性计算方法不能体现桩-土非线性作用的实际情况。参照挪威船级社的Design of offshore wind turbine structures（DNV-OS-J101），水平向静荷载和水平向循环荷载作用下桩基础的水平承载力可采用P-Y曲线法计算。,水平荷载的组成,水平荷载计算方法,3) 抗拔承载力,与单桩基础不同，三角架基础、导管架基础和群桩承台基础由多根基桩，属于群桩基础。由于空间上的距离，当风机荷载、波浪荷载等从某一方向作用于基础时，基础中部分基桩可能受到下压荷载作
18、用，而部分基桩受到上拔荷载作用，因此需计算基桩的抗拔承载力。桩的竖向抗拔极限承载力标准值可以等于或小于、但不得大于桩的总侧摩阻力 。在确定桩的竖向抗拔极限承载力标准值的同时，还需验算桩的竖向抗拔极限承载力是否超过桩身焊接处以及基桩与承台连接处的抗拉强度,抗拔承载力,抗拔承载力原则,参照港口工程桩基规范（JTS 167-4-2012），对于允许不作静载荷试桩的工程，其单桩抗拔极限承载力标准值可按下式计算：,3) 抗拔承载力,4） 群桩效应,参照浅海钢质固定平台结构设计与建造技术规范（SY/T 4094-1995）中的规定：在黏性土中的群桩，当桩距小于8倍桩径时，应考虑群桩效应对承载力及变形的影响
19、。在砂性土中，可不考虑群桩效应对承载力的影响。黏性土中群桩的极限承载力标准值 可按下列规定确定：当桩距小于 倍桩径时，可按公认的整体深基础法；当桩距在 倍桩径时，可按下式进行计算：,竖向荷载下桩基础的群桩效应,参照港口工程桩基规范（JTS 167-4-2012）中的规定：在水平力作用下，群桩中桩的中心距小于8倍桩径，桩的入土深度在小于10倍桩径以内的桩段，应考虑群桩效应。在非往复水平荷载作用下，距荷载作用点最远的桩按单桩计算。其余各桩应考虑群桩效应。其 P-Y曲线中的土抗力P 在无试验资料时，对于黏性土可按下式计算土抗力的折减系数。,4） 群桩效应,水平荷载下桩基础的群桩效应,3.4.2 桩的
20、承载力验算,1）一般情况下桩的承载力验算,桩顶荷载计算,3.4.2 桩的承载力验算,b) 地震作用效应和荷载效应标准组合,a) 荷载效应标准组合；, 承载力验算,关于软弱下卧层承载力的验算方法已比较成熟。对于桩距不超过6D的群桩基础，桩端持力层下存在承载力低于桩端持力层承载力1/3的软弱下卧层时，软弱下卧层的承载力的验算公式为：,3.4.2 桩的承载力验算,2）特殊条件下桩的竖向承载力验算,软弱下卧层验算,3.4.2 桩的承载力验算,a) 中性点以上单桩桩周第i层土负摩阻力值为,b) 考虑群桩效应的基桩下拉荷载的计算公式：,负摩阻力计算,c) 中性点深度ln应按桩周土层沉降与桩沉降相等的条件计
21、算确定，也可参照表3-4确定。,表3-4 中性点深度ln,3.4.2 桩的承载力验算,3.4.3 裂缝与裂纹宽度验算,1）对于钢管桩基础，其在使用过程中不允许出现裂缝；对于混凝土或预应力混凝土桩基础，应根据工程等级确定允许的最大裂缝宽度限值。,2）在使用阶段允许出现裂缝的混凝土桩，应验算准永久组合下裂缝宽度；当有必要考虑作用的频遇组合时，可采用频遇组合值代替准永久组合值。,3.5 桩承式基础的变形控制标准,3.5.3 桩承式基础的水平变位控制标准,3.5.2 桩承式基础的沉降计算,3.5.1 桩承式基础的竖向沉降和倾斜率控制标准,3.5 桩承式基础的变形控制标准,对于海上风电机组基础，其变形要
22、求主要由上部风机正常运行所能承受的变形确定。由于群桩承台基础中的基桩一般为斜桩，与由直桩组成的群桩基础变形特性有所不同。当斜桩倾角小于10时对桩顶沉降没有太大影响；而当斜桩倾角大于10时，斜桩的桩顶沉降相对较大；在相同的竖向荷载作用下，直桩群桩的沉降比有斜桩的群桩小。因此，在群桩承台基础中应尽可能避免设计倾角大于10的斜桩，并在控制群桩基础竖向变形时可适当提高要求。参考风电机组地基基础设计规定（FD 003-2007）的规定，同时考虑到海上风机容量较大，风机轮廓高度较高等因素进行控制。,3.5.1 桩承式基础的竖向沉降和倾斜率控制标准,3.5.2 桩承式基础的沉降计算,3.5 桩承式基础的变形
23、控制标准,为了计算桩承式基础的整体沉降量，将沉降计算点水平面影响范围内各基桩对应力计算点产生的附加应力叠加，采用单向压缩分层总和法计算土层的沉降，并计入桩身压缩 。对于群桩承台基础，由于承台通常采用钢筋混凝土结构，其自身的压缩量非常小，在计算基础的整体沉降量时，可以不考虑该部分的影响。在沉降计算过程中，桩端平面以下地基中由基桩引起的附加应力，按考虑桩径影响的明德林解计算确定。桩基的最终沉降量具体计算公式如下：,3.5 桩承式基础的变形控制标准,3.5.3 桩承式基础的水平变位控制标准,目前还没有水平向变位的控制标准。在综合考虑单桩基础与多桩基础的水平位移特点的基础上，可要求：当风机轮毂高度大于
24、100m时，桩基础在泥面处的水平位移应控制在20mm以内；当风机轮毂高度小于等于100m时，桩基础在泥面处的水平位移应控制在25mm以内。,3.6 钢管桩结构设计,3.6.1 钢管桩的材料,钢管桩结构设计内容,3.6.2 钢管桩的壁厚,3.6.3 桩体分段的确定和构造要求,3.6.4 桩体的强度和稳定性,3.6.5 钢管桩与风机塔筒的链接,3.6.1 钢管桩的材料,对一般工程，钢管桩所用钢材可优先采用Q235-B级以上镇静钢或Q345钢，并根据工程需要选用合适的材性等级。对于重要的工程，经技术经济论证后，也可采用耐腐蚀钢。海上风机基础由于所受的弯矩、水平力比较大，一般采用热轧低合金高强度结构钢
25、，材质均选用Q345C型。,1) 钢管桩的材料要求,2) 钢管桩的材料表面状态、低温性能等要求,钢板表面不允许有任何缺陷，比如麻点、裂纹、皱折、贴边等，不允许采用补焊的方式修补，为保证钢材低温性能，要求冲击试验时0冲击功不得低于34J，用于钢管桩制作的钢板其长度、宽度允许偏差均应满足热轧钢板和钢带的尺寸、外形、重量及允许偏差（GB/T 709-2006）相关规定。,3) 钢管桩材料的焊接,3.6.1 钢管桩的材料,焊接材料的机械性能应与钢管桩主材相适应。 若母材选用的Q345C ，则焊接材料应选用H10Mn2、H10MnSi型焊丝、 HJ431型焊剂等,3.6.2 钢管桩的壁厚,钢管桩的管壁厚
26、度沿桩长可以是不等的。壁厚主要由两部分组成：一是有效厚度，即管壁在外力作用下所需要的厚度，应由桩体强度和稳定性要求确定；二是预留腐蚀厚度，即为桩体在使用年限内管壁腐蚀所需要的厚度。,钢管桩的壁厚的组成,钢管桩壁厚设计准则,在使用期，钢管桩管壁的计算厚度应取有效厚度；在施工期，应保证外荷载所产生的应力不超过钢管桩自身的强度，当不满足要求时，可采用合适的施工工艺使得钢管桩管壁厚度满足施工时的强度要求。钢管桩的管壁厚度一般不得小于下式计算的最小厚度： 式中 钢管桩壁厚（mm）； 桩径（mm）。一般来讲，当钢管桩打入良好持力层，且沉桩困难时，桩外径与壁厚之比不宜大于70。,3.6.2 钢管桩的壁厚,3
27、.6.3 桩体分段的确定和构造要求,桩体分段长度确定的考虑因素,起吊设备在被打桩段顶部放置打桩锤的能力；,起吊设备在提升、下放和插接桩段的能力；,桩在下放过程中，由于表层土质承载能力极低，发生大量下沉的可能性；,桩段起吊时的应力；,若需要现场接桩，则需要考虑进行现场焊接部分的壁厚和材料性质；,避免和计划同时打入相邻桩的相互干扰；,打桩间断以进行接桩现场接桩焊接时桩尖所在位置处的土壤类型；,由桩锤本身重量和作业过程产生的静应力和动应力。,3.6.3 桩体分段的确定和构造要求,接桩位置要求, 避免在浪花飞溅区和潮差区；, 设在内力较小处；, 避免在桩身壁厚变化处；, 避免接桩时桩端处于软弱土层上。
28、,3.6.4 桩体的强度和稳定性,钢管桩在使用时期和施工时期应分别进行强度计算和稳定性验算，其中强度计算还包括打桩时的打桩强度分析。,一般可不必进行稳定性验算，但承受横向荷载作用的桩，同时又有很大的轴向力作用时，在计算中应考虑荷载位移（P-）效应。可将桩模拟为非线性弹性基础上的梁柱进行内力分析，并按下式验算强度。,桩体的强度和稳定性,3.6.4 桩体的强度和稳定性,桩体的强度和稳定性,打桩时，桩的壁厚应能适于抵抗轴向和横向荷载以及打桩期间的应力。通过选择控制土壤、桩、锤垫、替打和锤的特性参数，可运用一维弹性应力波传播原理近似预示桩的打桩应力，设置桩的壁厚。,3.6.5 钢管桩与风机塔筒的链接,
29、对于单桩基础，单根钢管桩与风机塔筒的连接可采用灌浆连接、焊接或者法兰连接；基桩与导管架腿柱之间可采用灌浆连接。,焊接,焊接时一般采用对接焊缝且应焊透。焊接时宜采用单边形坡口，钢管桩不开坡口。焊缝处同时承受弯矩和剪力作用，故分别计算焊缝处的最大正应力和最大剪应力，并对同时受有较大正应力和较大剪应力处的折算应力进行计算。,3.6.5 钢管桩与风机塔筒的链接,法兰连接所需构件,法兰连接分类,法兰连接设计准则,采用法兰连接时需要用到法兰、垫片和螺栓。,按整体性程度：松套法兰、整体性法兰和任意式法兰三种。,设计时，须计算预紧和操作状态下需要的法兰力矩，并根据垫片的预紧和操作两种条件中起决定作用者计算法兰
30、的轴向、径向和环向应力，然后对其进行校核。垫片的设计计算主要包括垫片的有效密封宽度、垫片压紧力以及垫片压紧力作用中心圆直径等。螺栓的设计主要包括预紧和操作状态下的螺栓荷载和螺栓截面面积,3.6.5 钢管桩与风机塔筒的链接,灌浆连接,灌浆连接广泛应用于单桩基础与导管架基础结构型式中，桩基础与导管架腿柱之间是一个环形空间，对环形空间进行灌浆，使导管架与桩基础形成一个有机整体。,普通水泥浆灌浆价格低廉、材料易得，在海洋工程中得到广泛应用，但水泥浆结石体易收缩，抗压强度和粘结强度较低；环氧胶泥物理力学性能良好，连接效果可靠, 但其价格相对昂贵；高强灌浆料是以水泥、高强度材料作为主要原料，辅以高流态、微膨胀、防离析等物质配制而成，性能较好，可满足海上风机导管架灌浆对材料指标的要求，价格相对适中。,灌浆材料分类及特点,3.6.5 钢管桩与风机塔筒的链接,灌浆连接段结构所受荷载及设计,不同荷载单独作用下结构响应不同，4种荷载共同作用时结构力的传递极其复杂。为保守设计，灌浆连接段的设计中不考虑轴向荷载与弯矩的共同作用，而分开计算校核，具体是考虑轴向荷载和扭矩共同作用时，不考虑弯矩和水平剪力的作用，考虑弯矩和水平剪力共同作用时，不考虑轴向荷载和扭矩的作用。,灌浆连接段结构所受荷载,灌浆连接段结构所受荷载主要为上部结构传来的弯矩、扭转、水平剪力、竖向轴力。,灌浆连接段结构所受荷载设计准则,谢谢！,
