土木工程中的地基处理(1).docx

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1、土木工程中的地基处理第一节 概 述土木工程建设中，有时不可避免地遇到工程地质条件不良的软弱土地基，不能满足建筑物要求，需要先经过人工处理加固，再建造基础，处理后的地基称为人工地基。地基处理的目的是针对软土地基上建造建筑物可能产生的问题，采取人工的方法改善地基土的工程性质，达到满足上部结构对地基稳定和变形的要求，这些方法主要包括提高地基土的抗剪强度，增大地基承载力，防止剪切破坏或减轻土压力；改善地基土压缩特性，减少沉降和不均匀沉降：改善其渗透性，加速固结沉降过程；改善土的动力特性防止液化，减轻振动；消除或减少特殊土的不良工程特性（如黄土的湿陷性，膨胀土的膨胀性等）。近几十年来，大量的土木工程实践

2、推动了软弱土地基处理技术的迅速发展，地基处理的方法多样化，地基处理的新技术、新理论不断涌现并日趋完善，地基处理已成为基础工程领域中一个较有生命力的分枝。根据地基处理方法的基本原理，基本上可以分为如表6-1所示的几类。地基处理方法的分类 表6-1物理处理化学处理热学处理置换排水挤密加筋搅拌灌浆热加固冻结但必须指出，很多地基处理方法具有多重加固处理的功能，例如碎石桩具有置换、挤密、排水和加筋的多重功能；而石灰桩则具有挤密、吸水和置换等功能。地基处理的主要方法、适用范围及加固原理，参见表6-2。地基处理的主要方法、适用范围和加固原理 表6-2分类方法加固原理适用范围置换换土垫层法采用开挖后换好土回填

3、的方法；对于厚度较小的淤泥质土层，亦可采用抛石挤淤法。地基浅层性能良好的垫层，与下卧层形成双层地基。垫层可有效地扩散基底压力，提高地基承载力和减少沉降量。各种浅层的软弱土地基振冲置换法利用振冲器在高压水的作用下边振、边冲，在地基中成孔，在孔内回填碎石料且振密成碎石桩。碎石桩柱体与桩间土形成复合地基，提高承载力，减少沉降量cu0.5MPa-1）和强度低的特点，多数还具有高灵敏度的结构性。主要包括淤泥、淤泥质粘性土、淤泥质粉土、泥炭、泥炭质土等。一软土的成因及划分软土按沉积环境分类主要有下列几种类型：（一）滨海沉积 1.滨海相： 常与海浪岸流及潮汐的水动力作用形成较粗的颗粒(粗、中、细砂)相掺杂，

4、使其不均匀和极松软，增强了淤泥的透水性能，易于压缩固结。 2.泻湖相： 颗粒微细、孔隙比大、强度低、分布范围较宽阔，常形成海滨平原。在泻湖边缘，表层常有厚约0.32.0m的泥炭堆积。底部含有贝壳和生物残骸碎屑。 3.溺谷相： 孔隙比大、结构松软、含水量高，有时甚于泻湖相。分布范围略窄，在其边缘表层也常有泥炭沉积。 4.三角洲相： 由于河流及海潮的复杂交替作用，而使淤泥与薄层砂交错沉积，受海流与波浪的破坏，分选程度差，结构不稳定，多交错成不规则的尖灭层或透镜体夹层，结构疏松软，颗粒细小。如上海地区深厚的软土层中央有无数的极薄的粉砂层，为水平渗流提供了良好条件。（二）湖泊沉积湖泊沉积是近代淡水盆地

5、和咸水盆地的沉积。沉积物中夹有粉砂颗粒，呈现明显的层理。淤泥结构松软，呈暗灰、灰绿或暗黑色，厚度一般为10m左右，最厚者可达25m。（三）河滩沉积主要包括河漫滩相和牛轭湖相。成层情况较为复杂，成分不均一，走向和厚度变化大，平面分布不规则。一般常呈带状或透镜状，间与砂或泥炭互层，其厚度不大，一般小于l0m。（四）沼泽沉积分布在地下水、地表水排泄不畅的低洼地带，多以泥炭为主，且常出露于地表。下部分布有淤泥层或底部与泥炭互层。软土由于沉积年代、环境的差异，成因的不同，它们的成层情况，粒度组成，矿物成分有所差别，使工程性质有所不同。不同沉积类型的软土，有时其物理性质指标虽较相似，但工程性质并不很接近，

6、不应借用。软土的力学性质参数宜尽可能通过现场原位测试取得。软土的工程特性：含水量较高，孔隙比较大；抗剪强度低；压缩性较高；渗透性很小；结构性明显；流变性显著 三、软土地基的承载力、沉降和稳定性的计算 在软土地基设计计算中，由于它的工程特性常需解决地基承载力、沉降和稳定性的计算问题,故与一般地基土的计算有所区别，现分述如下。(一) 软土地基的承载力软土地基承载力应根据地区建筑经验，并结合下列因素综合确定：软土成层条件、 应力历史、力学特性及排水条件；上部结构的类型、刚度、荷载性质、大小和分布，对不均匀沉降的敏感性；基础的类型、尺寸、埋深、刚度等；施工方法和程序；采用预压排水处理的地基，应考虑软土

7、固结排水后强度的增长。 1根据极限承载力理论公式确定 饱和软粘土上条形基础的极限承载力pu(kPa)按普朗特尔雷斯诺(PrandtlReissner)极限荷载公式(参见土力学教材)由0，确定为 （6-1）式中：软土不排水抗剪强度，可用三轴仪、十字板剪切仪测定，也可取室内无侧限抗压强度qu之半计算；基底以上土的重度(kNm3)，地下水位以下为浮重度； 基础埋置深度(m)。当受水流冲刷时，由一般冲刷线算起。据此，考虑矩形基础的形状修正系数及水平荷载作用时的影响系数，并考虑必要的安全系数，公桥基规提出软土地基容许承载力(kPa)为 （6-2）式中：m安全系数1.52.5，软土灵敏度高且基础长宽比小者

8、用高值； kp基础形状及倾斜荷载的修正系数，属半经验性质的系数，当矩形基础上作用有倾 斜荷载时 b基础宽度(m)； l垂直于b边的基础长度(m)，当有偏心荷载时， b与l由b与l代替，, eb、el分别为荷载在b方向、l方向的偏心矩； Q为荷载的水平分力(kN)。 2根据土的物理性质指标确定软土大多是饱和的，天然含水量基本反映了土的孔隙比的大小，当饱和度Sr=l时，(G为土颗粒比重)，e为1时，相应天然含水量w约36；e为1.5时，相应w约55，所以一般情况，地基承载力是与其天然含水量密切相关的，根据统计资料w与软土的容许承载力关系如表6-3所示。 软土的容许承载力 表6-3天然含水量w（%）

9、36404550556575(kPa)100908070605040 在基础埋置深度为h(m)的软土地基修正后的容许承载力可按下式计算： （6-3） 各符号意义同前，当h3m时，取h=3m计。 公桥基规认为对小桥涵软土基础可用式(63)计算。 当按式(6-2)或式(6-3)计算软土修正后的容许承载力时，必须进行地基沉降验算，保证满足基础沉降的要求。 3按临塑荷载估算 软土地基承载力，考虑变形因素可按临塑荷载pcr公式估算，以控制沉降在一般建筑物容许范围。条形基础临塑荷载pcr (kPa)计算式为 饱和软土时，Nq=1，Nc=则 （6-4） 此式用于矩形基础（空间问题）可认为较用于条形基础（平面

10、问题）偏于安全。我国有些地区和部门，根据该地区软土情况，采用略高于临塑荷载的临界荷载p14，即允许基础边缘出现塑性区范围深度不超过基础底宽的14。p14的计算详见与土力学教材。 4用原位测试方法确定由室内试验测定土的物理力学指标(如cu等)常受土被扰动影响使结果不正确；而一般土的承载力理论公式用于软土也会有偏差，因此采用现场原位测试的方法往往能克服以上缺点。软土地基常用的原位测试方法有：根据载荷试验、旁压试验确定地基承载力，以十字板剪切试验测定软粘土不排水抗剪强度换算地基承载力值，按标准贯入试验和静力触探结果用经验公式计算地基承载力等。 对较重要或规模较大的工程，确定软土地基承载力宜综合以上方

11、法，结合当地软土沉积年代，成层情况，下卧层性质等考虑，并注意满足结构物对沉降和稳定的要求。 （二）软土地基的沉降计算软土地基在荷载下沉降变形的主要部分为固结沉降Sc，此外还包括瞬时沉降Sd与次固结沉降Ss，如图6-1所示。软土地基的总沉降量S为Sd、Sc、Ss之和。 1固结沉降Sc在荷载作用下，软土地基缓慢地排水固结发生的沉降称为（主）固结沉降，常用的计算方法如下。（1）采用ep曲线计算 （-5） 图6-1 软土地基沉降的组成式中：e0i未受基础荷载前，软土地基第i层土分层中点自重应力作用下稳定时的孔隙比； e1i受基础荷载后，软土地基第i层土分层中点自重应力与附加应力作用下稳定时的稳定孔隙比

12、；土分层厚度，宜为0.5m1.0m；（2）采用压缩模量计算 （6-6）第i层土中点的附加应力;压缩摸量,应取第i层土分层中点自重应力至自重应力与附加应力之和的压缩段计算。(3)采用elogp曲线计算 软土根据先期固结压力Pc，与上覆土自重应力P0关系，天然土层的固结状态可区分为正常固结状态、超固结状态、欠固结状态。我国海滨平原，内陆平原软土大多属正常固结状态；少数上覆土层经地质剥蚀的软土及软土上的“硬壳”则属超固结状态；江、河入海口处及滨海相沉积(以及部分冲填土)则属欠固结土的。对于欠固结软土，在计算其固结沉降Sc时，必须包括在自重应力作用下继续固结所引起的那一部分沉降，若仍按正常固结的土层计

13、算，所得结果将远小于实际沉降。下面简要介绍考虑先期固结压力的计算公式：正常固结、欠固结条件下（-7）式中：第i层土中的压缩指数，应取分层中点自重应力至自重应力与附加应力之和的压缩段计算；第i层土分层中点的自重应力；先期固结压力，正常固结时pci=poi，欠固结时pcit2。 由于对软土的次固结性状仍了解不够，无论对于它的机理、变化规律、影响因素、计算方法和试验测定等都有待进一步深入探讨。 软土地基沉降量S还可以利用观察到的建筑物的若干随时间(t1、t2等)变化的沉降值Stl、St2、St一t关系等，推算该建筑物的后期沉降St及最终沉降。常用的推算方法是将实测的沉降一时间(St一t)曲线拟合为指

14、数曲线、双曲线等而用数学方法推算St或。具体详见土力学教材。综上所述，软土地基的沉降应为上述三种沉降之和，即，但是由于瞬时沉降和次固结沉降的计算方法和理论还处于初步阶段，故工程上也常用将一维固结沉降计算的结果乘以一个沉降计算经验的修正系数ms计算 （6-12）在公桥基规规定：当软土压缩模量Es1.04.0MPa时，ms1.81.1，以提高其计算精度。由于软土地基沉降的复杂性，ms的取值尚待补充完善。 (三)软土地基的稳定性分析分析软土地基上建筑物承受水平推力后，由于地基土抗剪强度低，发生基础连同部分地基土在土中剪切滑移失稳的可能性。在软土地基上桥台、挡土墙等承受侧向推力的建筑物在保证其地基承载

15、力、沉降验算。同时，应进行稳定性的分析。对于桩基础，假定的滑动弧面可认为发生在桩底以上如图6-3所示(只有软土层很厚而桩长又很短时才发生在桩底以下，但此仅是特例)，由于在设计中考虑承台底以上全部外力均由基桩承担，所以分析时可以不计这部分外力作用于滑动弧面上的分力，只考虑承台底面到滑动弧面以上土柱重，即在图6-3中对P、M不应计入其影响，而阴形部分土的重力应计入其影响。不属于基桩承担的滑裂体范围内的荷载仍应 图6-3 桩基稳定性分析示意图四、软土地基基础工程应注意的事项软土地基的强度、变形和稳定是工程中必须全面、充分注意的问题。从目前国内的勘察、设计、施工的现状出发，在软土地基上修筑高速公路从基

16、础工程的角度出发，应注意下列一些事项：(一)要取得代表性很好的地质资料软土地基上高速公路的设计与施工质量很大程度上取决于地质资料的真实性和代表性，应认真收集沿线的地形、地貌、工程地质、水文地质、气象等资料，合理地利用钻探、触探、十字板剪切等现场综合勘探测试方法，做好软土地基各层土样的物理、力学、水理性质的室内试验，并对上述各项资料进行统计与分析，选择有代表性的技术指标作为设计和施工的依据。(二)软土地基路堤处治设计应注意的事项有：1软土路堤的稳定性分析2软土路堤的变形分析3软土地基处理方案的合理选择4观测和试验(三)软土地区的桥涵基础设计应注意的事项1全面掌握相关资料合理布设桥涵在软土地区，桥

17、梁位置(尤其是大型桥梁)既要与路线走向协调，又要注意构造物对工程地质的要求，如果地基土层是深、厚软粘土，特别淤泥、泥炭和高灵敏度的软土，不仅设汁技术条件复杂，而且将给施工、养护、运营带来许多困难，工程造价也将增大，应力求避免，另选择软土较薄、均匀、灵敏度较小的地段可能更为有利。对于小桥涵，可优先考虑地表“硬壳”层较厚，下卧为均匀软土处，以争取采用明挖刚性扩大基础，降低造价。在确定桥梁总长、桥台位置时，除应考虑泄洪、通航要求外，宜进一步结合桥台和引道的结构和稳定考虑。如能利用地形、地质条件，适当的布置或延长引桥，使桥台置于地基土质较好或软土较薄处，以引桥代替高路堤，减少桥台和填土高度，有利于桥台

18、、路堤的结构和稳定。在造价、占地、养护费用、运营条件等统盘考虑后，在技术上、经济上都是合理的。软土地基上桥梁宜采用轻型结构，减轻上部结构及墩台自重。由于地基易产生较大的不均匀沉降，一般以采用静定结构或整体性较好的结构为宜，如桥梁上部可采用钢筋混凝土空心板或箱形梁；桥台采用柱式、支撑梁轻型桥台或框架式等组合式桥台；桥墩宜用桩柱式、排架式、空心墩等。涵洞宜用钢筋混凝土管涵、整体基础钢筋混凝土盖板涵、箱涵以保证涵身刚度和整体性。2软土地基桥梁基础设计应注意事项我国在软土地区的桥梁基础，常用的是刚性扩大基础(天然地基或人工地基)和桩基础，也有用沉井基础的，现结合软土地基的特点，介绍设计时应注意的几个问

19、题。（1）刚性扩大浅基础在较稳定、均匀、有一定强度的软土上修筑对沉降要求不严高的矮、小桥梁，常优先采用天然地基(或配合砂砾垫层)上的刚性扩大浅基础。如软土表层有较厚的“硬壳”也可考虑利用。刚性扩大基础常因软土的局部塑性变形而使墩、台发生不均匀沉降，或由于台后填土的影响使桥台前后端沉降不均而发生后仰也是常见的工程事故，有时还同时使桥台向前滑移。因此在设计时应注意对基础受力不同的边缘(如桥台基础的前趾和后踵)沉降的验算及抗滑动、倾覆的验算。防治措施：可采用人工地基如有针对性的布设砂砾垫层，对地基进行加载预压以减少地基的沉降量和调整沉降差，或采用深层搅拌法，以水泥土搅拌桩或粉体喷射搅拌桩加固软土地基

20、，按复合地基理论验算地基各控制点的承载力和沉降(加固范围应包括桥头路堤地基的一部分)；采取结构措施如改用轻型桥台，埋置式桥台，必要时改用桩基础等；也有建议对小桥(如单孔跨径不超过8m，孔数不多于3孔)可将相邻墩台刚性扩大基础联合成整体，形成联合基础板，在满足地基承载力和沉降同时，可以解决桥台前倾后仰和滑移问题。但此时为避免基础板过厚，常需配置受力钢筋改为柔性基础，应先进行技术、经济方案比较，全面分析后选用(设计方法可参考第二章柔性基础简化的倒梁法及钢筋混凝土结构设计有关规定)。为了防止小桥基础向桥孔滑移，也可仅在基础间设置钢筋混凝土(或混凝土)支撑梁。软土地基上相邻墩、台间距小于5m时，应按公

21、桥基规要求考虑邻近墩、台对软土地基所引起的附加竖向压应力。（2）桩基础在较深厚的软土地基，大中型桥梁常采用桩基础，它能获得较好的技术效果，如达到经济上合理，应是首选的方案。施工方法可以是打入(压入)桩、钻孔灌注桩等。要求基桩穿过软土深入硬土(基岩)层以保证足够的承载力和很小的沉降量。软土很厚需采用长的摩擦桩时，应注意桩底软土承载力和沉降的验算，必要时可对桩周软土进行压浆处理或做成扩底桩。打入桩的桩距应较一般土质的适当加大，并注意安排好桩的施打顺序，避免已打入的邻桩被挤移或上抬，影响质量。钻孔灌注桩一般应先试桩取得施工经验，避免成孔时发生缩孔、坍孔。软土地基桩基础设计中，应充分注意由于软土侧向移

22、动而使基桩挠曲和受到的附加水平压力：由于软土下沉而对基桩发生的负摩阻力，现分述如下：地基软土侧限移动对基桩的影响。在软土上桩基础的桥台、挡墙等，由于台后填土重力的挤压，地基软土侧向移动，桩土间产生附加水平压力，引起桩身挠曲，使桥台后仰和向河槽倾移，甚至基桩折损等事故。在深厚软土上修桥，特别是较高填土的桥台日益增多，这类事故时有发生，已引起国内外基础工程界广泛重视。我国公桥基规要求桥台“基桩上部位于摩擦角小于20的软土中时，应验算施于基桩的水平力所产生的挠曲”(国外也有提出当台后填土重超过软土屈服强度py3Cu时)。在此情况下，桩身所受到的附加水平力，发生的挠曲与填土高度密切相关，也与基桩穿越的

23、各土层层厚，软土的力学性质，软土移动量及随深度的变化，基桩刚度及其两端支承条件等变化因素有关。对此问题的探讨现在还不够充分，实践中一般应用半理论半经验方法处理，更精确、全面、符合实际的应用方法尚需进一步完善。为了避免桥台后仰前倾，可采取加强桩顶约束及平衡(或减少)土压力的措施，如采用低桩承台、埋置式桥台或台前加筑反压护道和挡墙(其地基应经处理)，也可采用刚度较大的基桩和多排桩基础(打入桩可采用部分斜桩)，对软土地基加载预压等。 地基软土下沉对基桩的影响 软土下沉使基桩承受到负摩阻力，将产生较大的沉降或使桩身纵向压屈破坏，必须予以重视。基桩上负摩阻力产生原因、条件及计算等请参阅桩基础一章有关的介

24、绍。（3）沉井基础 在较厚较软弱土上下沉沉井，往往因下沉速度较快而发生沉井倾斜、位移等，应事先注意采取防备措施，如选用轻型沉井、平面形状采用圆形或长宽比较小的矩形、立面形状采用竖直式等，施工时尽量对称挖土控制均匀下沉并及时纠偏。 四 软土地基桥台及桥头路堤的稳定设计应注意的事项 软土地基抗剪强度低，在稍大的水平力作用下桥台和桥头路堤容易发生地基的纵向滑动失稳，应按已介绍的方法进行验算，如稳定性不够，小桥可采用支撑梁、人工地基等，大中桥梁除将浅基改为桩基，采用人工地基、延长引桥使填土高度降低或桥台移至稳定土层上外，常用方法是采取减少台后土压力措施或在台前加筑反压护道(应注意台前过水面积的保证)，

25、埋置式桥台也可同时放缓溜坡，反压护道（溜坡)长度、高度、坡度，以及地基加固方法等都应该经计算确定，施工时注意台前、后填土进度的配合，避免有过大的高差。 桥头路堤填土(包括桥台锥坡)横向失稳也须经过验算加以保证，需要时也应放缓坡度或加筑反压护道。 桥头路堤填土稍高时，路堤下沉使桥台后倾是软土地区桥梁工程常发生的事故。除应对桥台基础采取前述的有针对性的结构措施及改用轻质材料填筑路堤外，一般也常对路堤的地基采取人工加固处理。第三节 换土垫层法在冲刷较小的软土地基上，地基的承载力和变形达不到基础设计要求，且当软土层不太厚(如不超过3m)时，可采用较经济、简便的换土垫层法进行浅层处理。即将软土部分或全部

26、挖除，然后换填工程特性良好的材料，并予以分层压实，这种地基处理方法称为换填垫层法。垫层处治应达到增加地基持力层承载力，防止地基浅层剪切变形的目的。换填的材料主要有砂、碎石、高炉干渣和粉煤灰等，应具有强度高、压缩性低、稳定性好和无侵蚀性等良好的工程特性。当软土层部分换填时，地基便由垫层及(软弱)下卧层组成如图64所示，足够厚度的垫层置换可能被剪切破坏的软土层，以使垫层底部的软弱下卧层满足承载力的要求，而达到加固地基的目的。按垫层回填材料的不同，可分别称为砂垫层、碎石垫层等。换填垫层法设计的主要指标是垫层厚度和宽度，一般可将各种材料的垫层设计都近似地按砂垫层的计算方法进行设计。一、 砂垫层的设计计

27、算 (一)砂垫层厚度的确定 砂垫层厚度计算实质上是软弱下卧层顶面承载力的验算，计算方法有多种。 一种方法是按弹性理论的土中应力分布公式计算。即将砂垫层及下卧土层视为一均质半无限弹性体，在基底附加应力作用下，计算不同深度的各点土中附加应力并加上土的自重应力，同时以第二章所介绍的“规范”方法计算地基土层随深度变化的容许承载力，并以此确定砂垫层的设计厚度，如图6-4所示。也可将加固后地基视为上层坚硬、下层软弱的双层地基，用弹性力学公式计算。另一种是我国目前常用的近似按应力扩散角进行计算的方法。即认为砂垫层以“”角向下扩散基底附加压力，到砂垫层底面(下卧层顶面)处的土中附加压应力与土中自重应力之和不超

28、过该处下卧层顶面地基深度修正后的容许承载力，即： （6-9）式中： (kPa)为下卧层顶面处地基的容许承载力，可按第 章方法计算，通常只进行下卧层顶面深度修正，而压应力的大小与基底附加压力、垫层厚度、材料重等有关。若考虑平面为矩形的基础，在基底平均附加应力作用下，基底下土中附加压应力按扩散角通过砂垫层向下扩散到软弱下卧层顶面，并假定此处产生的压应力平面呈梯形分布(图6-5)(在空间呈六面体形状分布)，根据力的平衡条件可得到： 则该处下卧层顶面的附加压应力h为： （6-10）式中：l基础的长度(m)；b基础的宽度(m)； 砂垫层的厚度(m)； 基底处的附加应力(kPa)； 砂垫层的压应力扩散角，

29、一般取35。45。，根据垫层材料选用。 图6-4 砂垫层及应力分布 图6-5 砂垫层应力扩散图砂垫层底面下的下卧层同时还受到垫层及基坑回填土的重力，所以 （6-11）式中：、砂垫层、回填土的重度(kNm3)，水下时按浮重度计算， h基坑回填土厚度(m)。由式(613)、(614)、(615)可得到砂垫层所需厚hs。hs一般不宜小于lm或超过3m，垫层过薄，作用不明显，过厚需挖深坑，费工耗料，经济、技术上往往不合理。当地基土软且厚或基底压力较大时，应考虑其它加固方案。(二)砂垫层平面尺寸的确定 砂垫层底平面尺寸应为： （6-12）其中L、B分别为砂垫层底平面的长及宽，一般情况砂垫层顶面尺寸按此确

30、定，以防止承受荷载后垫层向两侧软土挤动。 (三)基础最终沉降量的计算 砂垫层上基础的最终沉降量是由垫层本身的压缩量Ss与软弱下卧层的沉降量Sl所组成，由于砂垫层压缩模量比较弱下卧层大得多，其压缩量小且在施工阶段基本完成，实际可以忽略不计。需要时Ss也可按下式求得： （6-17）式中： Es砂垫层的压缩模量，可由实测确定，一般为12 00024 000kPa： 砂垫层内的平均压应力。 Sl可用有关章节介绍方法计算。S的计算值应符合建筑物容许沉降量的要求，否则应加厚垫层或考虑其它加固方案。第四节 排水固结法饱和软粘土地基在荷载作用下，孔隙中的水慢慢排出，孔隙体积慢慢地减小，地基发生固结变形。同时，

31、随着超静孔隙水压力逐渐消散，有效应力逐渐提高，地基土的强度逐渐增长。现以图6-6为例，可说明排水固结法使地基土密实、强化的原理。在如图6-6a中，当土样的天然有效固结压力为。时，孔隙比为e。，在e曲线上相应为a点，当压力增加，固结终了时孔隙比减少，相应点为c点，曲线为压缩曲线，与此同时，抗剪强度与固结压力成比例地由a点提高到c点，说明土体在受压固结时，与孔隙比减小产生压缩的同时，抗剪强度也得到提高。如从c点卸除压力，则土样发生回弹，图6-6a中cef为卸荷回弹曲线，如从f点再加压，土样再压缩将沿虚线到c，其相 图6-6 室内压缩试验说明排水固结法原理应的强度包线，如图6-l5b所示。从再压缩曲

32、线fgc可 a) e-曲线 b) -曲线看出，固结压力同样增加而孔隙比减小值为，比小的多。这说明如在建筑场地上先加一个和上部结构相同的压力进行加载预压使土层固结，然后卸除荷载，再施工建筑物，可以使地基沉降减少，如进行超载预压(预压荷载大于建筑物荷载)效果将更好，但预压荷载不应大于地基土的容许承载力。排水固结法加固软土地基是一种比较成熟、应用广泛的方法，它主要解决沉降和稳定问题一、砂井堆载预压法软粘土渗透系数很低，为了缩短加载预压后排水固结的历时，对较厚的软土层，常在地基中设置排水通道，使土中孔隙较快排出水。可在软粘土中设置一系列的竖向排水通道(砂井、袋装砂井或塑料排水板)，在软土顶层设置横向排

33、水砂垫层如图6-7所示，借此缩短排水途程，增加排水通道，改善地基渗透性能。（一） 砂井地基的设计砂井地基的设计主要包括选择适当的砂井直径、间距、深度、排列方式、布置范围以及形成砂井排水系统所需的材料、砂垫层厚度等，以使地基在堆载预压过程中，在预期的时间内，达到所需要的固结度（通常定为80%）。1砂井的直径和间距：砂井的直径和间距主要取决于土的固结特性和施工期的要求。从原则上讲，为达到相同的固结度，缩短砂井间距比增加砂井直径效果要好，即以“细而密”为佳，不过，考虑到施工的可操作性，普通砂井的直径为300500mm。砂井的间距可根据地基土的固结特征和预定时间内所要求达到的固结度确定，间距可按为直径

34、的68倍选用。2砂井深度：砂井深度主要根据土层的分布、地基中的附加应力大小、施工期限和条件及地基稳定性等因素确定。当软土不厚 图6-7 砂井堆载预压（一般为1020m）时，尽量要穿过软土层达到砂层；当软土过厚（超过20m）,不必打穿粘土，可根据建筑物对地基的稳定性和变形的要求确定。对以地基抗滑稳定性控制的工程，竖井深度应超过最危险滑动面2.0m以上。3砂井排列：砂井的平面布置可采取正方形或等边三角形(图6-8)，在大面积荷载作用下，认为每个砂井均起独立排水作用。为了简化计算，将每个砂井平面上的排水影响面积以等面积的圆来代替，可得一根砂井的有效排水圆柱体的直径de和砂井间距l的关系按下式考虑：等边三角形布置 （6-18）正方形布置 （6-19）4砂井的布置范围：由于在基础以外一定的范围内仍然存在压应力和剪应力，所以砂井的布置范围应比基础范围大为好，一般由基础的轮廓线向外增加24m。 5砂料：砂料宜用中、粗砂，必须保证良好的透水性，含泥量不应超过3%，渗透系数应大于10-3cm/s。 6砂垫层：为了使砂井有良好的排水通道，砂井顶部应铺设砂垫层，垫层砂料粒度和砂井砂料相同