氯碱物料衡算全集.docx

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1、氯气洗涤塔的计算1.本装置采用40404.5的瓷拉西环，堆放形式采用底部整砌上部乱堆，因此采用Eckert通用关联图计算泛点气速及填料层压降，即按气液负荷计算横坐标L/G（g/L）1/2，由此值查到图中的泛点线，得到纵坐标F2/g（g/L）L0.2，然后求得F值。6 F1 . d/ , V( v! 5 H: v, Q T0 UF：泛点空塔气速 m/s) p+ r- C2 C) d) m, Y B! L. J; mg： 重力加速度 m/s22 P ; u3 h) j: U/ na/3： 干填料因子 m-1( Y5 R: Q) u( V4 * O- z+ Kg：气相重度 kg/m33 z! e n

2、% S, ) DL：液相重度 kg/m34 F1 ?! v; e7 E/ K* D7 jL：液相粘度 cp: j3 F0 9 c1 N: 6 BL： 液相流量 kg/h3 M1 |# 1 $ n% A5 q! F* G： 气相流量 kg/h6 E; f2 k/ T3 ; . N T：填料空隙率 m3/ m3% s& t6 z Q/ ?/ n# D+ u! L：液相表面张力 dyn/cm( C! 1 ? : Bde: 填料通道的当量直径m( j: y/ n8 l- f6 ; _2.现有6万吨/年离子膜氯气洗涤塔& T- P6 R W: G% H0 J f8 Wg=9.81 m/s2，a/3=30

3、5 m-1，g=1.989 kg/m3，L=995 kg/m3，L=88000 kg/h，G=gV，V=4121 m3/ h，=350 m-1，=水/L=1（近似），L=1cp3 o+ Z. e N N* X3 f1 $ ! _# I4 Q则L/G（g/L）1/2=88000/（1.9894121）(1.989/995)1/2=0.48# n# 3 m e: O% f查图：得纵坐标为：0.0452 Q3 ?* z3 j! F/ g- x# - x3 K则F2/g（g/L）L0.2=0.0455 r) F( S X; U! d( tF=(0.045 gL)/ (gL0.2)1/2=0.79m/s

4、5 G; Q0 F9 f% 3 n, 空塔气速取：=70%F=70%0.79=0.55 m/s% Q: Y+ 5 S. Fi. ?2 m( L则：初估塔径：D=V/(0.785)1/2=1628mm) s( d6 j% w8 / n! Y* ?根据容器圆整后取：1700 mm m& u6 P/ P! L4 u- - I6 - t则实际空塔气速为：V/(0.785D2)=4121/(0.7851.723600)=0.50m/s& D- f: Q4 f% X: r( F( d. y3. 7万吨/年离子膜氯气洗涤塔$ T8 m( q n2 V% e( lV=4877 m3/ h，L=100000kg

5、/h，8 a# a& D) M0 Q6 % V& 0 r则L/G（g/L）1/2=100000/（1.9894877）(1.989/995)1/2=0.46; H6 K b- Q* ?3 p1 n查图：得纵坐标为：0.046. 6 t# g7 a2 H; S h e4 V则F2/g（g/L）L0.2=0.046: ( q d k: S E* y F=(0.046 gL)/ (gL0.2)1/2=0.80m/s1 5 r d6 W, H5 D/ u6 r空塔气速取：=70%F=70%0.80=0.56 m/s0 c $ W$ L/ U, 5 , T h则：初估塔径：D=V/(0.785)1/2=

6、1755mm! V( B hA$ jCU( E7 l* B5 r根据容器圆整并考虑一定的余量后取：2000 mm1 P/ D9 T u7 W* A i k! ?9 a则实际空塔气速为：V/(0.785D2)=4877/(0.785223600)=0.43m/s8 C) O( X% x$ P F# 5 j5 Y% G填料层高度同6万吨/年离子膜取：6m。3 c9 b; L; x* * f横坐标：L/G（g/L）1/2=100000/（1.9894877）(1.989/995)1/2=0.461 _# ?$ ?, Z9 e$ 4 G% e: O% u纵坐标：F2/g（g/L）L0.2=(0.432

7、350/9.81)(1.989/995)1=0.0132% e- W0 f7 N! y& s( T% K查得：压降P/Z=15mmH2O/m填料则填料层总压降为：156=90mmH2O，即：900pa。干燥系统硫酸单耗计算假设：电解氯气出口86度 N1 a SD# / 3 A& w 1. 经过钛冷之后温度在15度 0 E/ s8 ?/ k1 g# v- r& i 2.设氯中含水指标为100PPM! ?% f, t) D2 s! i 3.设1#干燥塔排出浓度为75% , C6 f) + _* 6 / G4 _ 4.硫酸初始浓度为98%- k2 F- s& , Y, d( x& J8 j6 Q%

8、v 5.设1千克氯气需要M克硫酸% ?8 s* T7 8 ?7 lE/ e/ Z- g3 z 查表可知此15度时含水为4.3克/千克氯气/ N4 _* 5 Y7 2 M/ L) 计算可的4.2克水分需要由浓硫酸来吸收 v0 z8 1 e# X8 % e 可的方程：MX98%=（M+4.2）X75%1 9 M: - o5 y3 G M=13.7克折成1千克100%碱是 12.3克; c. a: u W1 N2 W- q( 所以可知：吨100%碱消耗硫酸理论为12.3千克 可能有部分浪费或者其他原 因算10% |% p- T5 k H4 i* o( Y. S4 F; M$ O3 d6 _$ S9

9、t. _则硫酸单耗指标也就在14KG/TNAOH盐酸解析作计算目的：对比不同酸浓的蒸汽消耗4 x! T0 EZ+ n4 N i工艺：采用浓盐酸，连续解析，稀酸和浓酸换热后，用冷却水冷却后去吸收低纯氯化氢。d0 k9 h3 f5 L3 _2 h假设：解析塔出口气相和进入浓酸平衡，气相冷凝酸为38%盐酸。常压操作。3 J! q8 - H* b5 R32%时，查盐酸溶液的沸点图，沸点80，气相含氯化氢92%。查焓浓度80时液相焓75cal/g，气相焓488cal/g。+ w: Yv4 |- A k% p3 I蒸汽氯化热取539 cal/g$ l$ ji; O; 1 I( m每吨氯化氢理论蒸汽耗：*

10、F) N6 q) L/ i; F- , w5 R& L7 T& (1+ (1-0.98)*0.38 (488-75)/(0.92*539)=0.839吨1 m) U DD9 F27%时，查查盐酸溶液的沸点图，沸点100，气相含氯化氢67%。查焓浓度100时液相焓82cal/g，气相焓530cal/g。* D& l, k2 C; G: : E7 t* 蒸汽氯化热取539 cal/g; K/ ) E- g2 W p每吨氯化氢理论蒸汽耗：9 O6 n o/ t/ p) T(1+ (1-0.67)*0.38 (530-82)/(0.67*539)=2.12吨& c, n3 _% w2 P. E可见蒸汽

11、消耗差很多。电解性能保证考核期间，电解槽出口的烧碱日产量(按100NaOH计)应通过成品烧碱的数量、NaOH浓度和温度进行计算。该计算值应与以下保证值进行比较：4 C- p0 ?5 m8 fb1 ?) e5 _/ K M烧碱= V阴极液* C烧碱*阴极液*24时/天/t考核! o. 4 e* R8 d1 b u9 M烧碱： 烧碱日产率(100NaOH，吨天)P# / W) N+ h! OV阴极液： 性能保证考核期间电解槽所产生的阴极液总量(m3): P7 # T/ K7 X. ? a0 IC烧碱：性能保证考核期间电解槽所产生的阴极液平均NaOH浓度(kg.NaOHkg)8 i7 Y6 D: S

12、$ e- E& I# n阴极液：性能保证考核期间电解槽所产生的阴极液平均密度(kgm3); e/ T$ q$ r1 GL$ C: wt考核：性能保证考核时间：72小时, q! d2 U- , d7 D# DO y0 q1 2 L$ T$ H& m(a)性能保证考核期间电解槽产生的阴极液平均NaOH浓度C烧碱3 R% A6 D/ E7 w/ m F每2小时从烧碱泵出口处取样品，采用中和滴定法分析取其平均值。: y( K/ M; o: e. d i. w# J3 s/ V( q3 i- ) D6 d(b)性能保证考核期间电解槽生产的阴极液平均密度阴极液f b) d) - y % L 按上述(a)项

13、的烧碱浓度C烧碱和TR274所指示的碱液温度，在由卖方提供国际通用的烧碱温度浓度密度关系图上来求出密度。 n6 n+ d6 n: j9 y/ : 0 R% n C(c)性能保证考核期间电解槽生产的阴极液量V阴极液% S0 N4 P+ o/ g. A) C; k由设置在成品碱液管道上经校正并由双方认可的积累式流量仪FIQ-274测定，由性能保证考核开始时FIQ-274流量仪所指示的数与性能保证考核结束时指示数之间的差值，求出阴极液量。9 r; c9 T8 |- J4 f9 M# m l) x3 Z: L9 V& N( w) I$ z(d) NaCl含量分析按规定的分析方法进行。, F& |. 4

14、 h: p9 d$ n+ J6 n3 q; O9 R4 F4 w/ a注：烧碱电流效率按下述公式计算. q0 ; g5 S; o& D3 6 c& p =M烧碱10³（1.492IiN单元槽i）24时/天10²（上面是 N电解槽 下面是n-1）/ U: E8 E7 B5 J 5 | ) gY) 0 h, R5 电流效率曲线之间的关系. a- O8 b! K* i. * N m( L9 d l/ K3 q4 F2 w离子膜=烧碱+泄漏（0.43%）; O G+ Z+ z2 j, 1 q: U. . V6.3.2电解直流电耗- Q0 T- L, d3 c 性能考核期间每吨烧碱的

15、电解电耗按下述公式计算并与保证值比较。& / 2 U* J! J+ L) K) . j直流电解电耗计算公式7 P2 o% 4 g; s G4 x9 k9 R! ?/ y B) J+ O+ a% F/ M$ J/ X1 k4 C 平均=N M总24时/天t考核4 5 l8 Z2 S U- L 平均：平均电解电耗DC-KWHMT-NaOH. 4 ; W* % P N：性能保证考核期间的电解直流电总耗量DC-KWH- H1 f. v% e5 7 7 r- A M总：性能保证考核期间烧碱生产量(按100NaOH计)吨天% M6 f/ J5 ?t考核：性能保证考核(小时)9 f0 e# Z* k+ ?-

16、 J1 D9 a* E* , Nn4 N# V在性能保证考核期间，每2小时测定一次供给电解槽的电流和电解槽两端之间的* f$ P6 U) u m4 ?# O差值，求得直流电的消耗量 。公式表示如下：1 o6 V5 I# & D v- Q- b/ 2 E4 V N电解槽 N次数1 Q9 e9 U, D$ V+ 0 AN= （Ei.jIi.j）2(由于版本太低 头和脚上的符号只能用上下两行表示)- 5 H8 Pl- 7 E, i- i-1 j-1k+ _$ j5 W9 T3 l2 h3 r N :性能保证考核期间的电解直流电总耗量DC-KWH- |: I) V V$ l( U) lH* S( A,

17、 c E ：电解槽两端之间的差值(v) % Ci2 ; T( z! O% h6 * F I ：单槽电流(DC-kA)3 j G3 K9 V1 X5 y O6 NN电解槽：电解槽数(=6) R - L8 R. h7 b N次数：测量次数(=36), o( z I! X! 5 Y4 G7 z7 A/ a6.3.3氯气纯度& 3 S& q; a: k(1) 氯气纯度按下式计算. K/ I i5 x/ M) ar5 7 a G CL2= VCL2(VCL2 +VO2+VH2-0.268 VN2) 100$ Q% B4 1 k0 J8 a; T/ KG：氯气纯度（干基，不含CO2）VOL%: c5 A7

18、 u4 N3 E5 q2 l2 C% t+ k! JVCL2，VO2，VH2，VN2：标准状态下氯气、氧气、氢气、氮气的体积; g& X g/ J; v$ ?9 X* x; / D7 S/ Uu1 D; r(2)氯气的分析; c$ m; P+ Q! b 用烧碱吸收氯气以取得氯气总量，并将所得数值换算成标准状态。2 z5 a+ E% c6 t# p$ Y(3)未吸收气体7 S6 U/ G b$ w f5 ?; p, U 将烧碱液未吸收的气体用气相色谱仪分析其O2,N2,H2的相对比率，再与烧碱未吸收气体的容积相乘，算出VO2，VN2，VH2。4 1 Z2 D& Bi* Y* z/ N 2 p,

19、p: H0 O, L3 b- x6.3.4氢气纯度0 c5 f% Q- U; D8 o 氢气纯度按下式计算：; J. # n4 z6 O# F GH2= CH2(CH2+ CO2-0.268 CN2) 100 # P$ U* p$ k6 Z* L$ a GH2：氢气纯度()8 Hq3 g; j% f; c6 z2 fCH2，CO2，CN2：用气相色谱仪分析的分析值（%）电解槽的物料衡算一、精盐水规格o+ Y6 D$ A5 M r |! p; - fNaC1,315g/L,密度=1190kg/m3,精盐水中杂质忽略不计.& ( M3 P% c: S E: g: h* v+ D; 二、电解液规格!

20、 DJ& k- B& * j2 NaOH:125g/L,NaC1,180g/L,密度=1185kg/m3,电解碱液中由于副反应产生的杂质忽略不计。- p8 F) ?3 M: v# Q5 A2 $ N三、以生产1吨100%NaOH成品计- - M) r3 m# T& w2 M# B2NaCI+2H22NaOH2+Cl24 f/ p7 M6 B8 F% C2585 218 240 2 71) t* f. |4 j6 ?; I2 g+ a. T7 B+ s生产1吨100%NaOH可制得氯气,氢气的重量及消耗氯化钠及水的重量分别为：6 S X% E/ E3 F( / U3 V J% F( v% T,

21、b: K* ) 0 w5 e% Y 7 3 N5 g1 Q3 D6 ?2 s电解槽的物料平衡如图所示/ N2 S, q7 / l/ R- Q# $ f2 x5 e. n- P/ u; u5 K6 e5 L4 R* A3 E. z _-、进入电解槽的精制盐水量的计算) q9 X% fq( b* f/ 7 a- R! Z进入电解槽的NaCl重量=己转化为NaOH的NaCl重量+未转化的NaCl重量# uG+ 9 U9 . f) i. dH# t4 Q: $ i4 d& N5 g% q. l% O# 6 F二、输出电解槽的电解碱液计算 n1 L* w& h8 o |4 a u0 p电解碱液的体积V2

22、=1000/125=8M3- M4 G1 s$ # $ f) j( r- b电解碱液的重量G2=81185=9480KG9 K8 Z7 Q$ x& s其中：NaOH，1000(kg), NaCl：1440kg), H2O：7040(kg) l3 W% R/ F$ E0 d% B三、湿氯气的计算+ g* w% Sy6 ?7 Z% D湿氯气中含水量的计算：# d- u) |! a8 X根据气体分压定律,湿氯气中氯气和水蒸气的分压应与它们的摩尔数成正比,$ . y- R1 A3 L5 B: l1 x7 S! V* o5 $ o r: h6 0 O, G4 f2 T/ O9 u+ p* * h) T$

23、 D四、湿氢气的计算 w7 Q* z7 J$ X湿氢气中含水量的计算：: G3 G B& f- k2 w u9 s0 4 q: T; w9 n% Z6 D1 a0 L- K b! , z/ D因此,离开电槽的湿氢气总重量* r/ l, l, $ _1 pG4=25+2643=2893/ L& r9 O# x! z6 X WO7 J6 w电解槽总的物料平衡见表p0 d% |, D; - h; |9 # j 物料平衡表+ R* t. z( . ?: m; |: E; p+ 2 E, F. v化盐工序物料平衡计算以生产1吨100%烧碱为计算基准。盐水精制方法采用烧碱-纯碱法。 ?# B! r w0

24、B) U7 D7 k: S1 & k, j U 物料平衡公式推导) N% ?& M, L) e一、采用符号9 a6 P5 f P$ p% : n7 H; b, y# l+ ! w2 e, u( c3 ?/ K二、化盐工序物料平衡:I7 X1 F, x) m) x/ b; O7 2 Y1 w化盐工序物料平衡如图所示. j+ I$ l& L G6 i# P9 S, F+ q1 I . R(1)NaCl的衡算在NaCl的输入计算中,除了原盐和回收盐水外,在盐水精制时还有NaCl生成.& m) X% d, C) M u|6 w- I3 M% f; Y% 2 MgCL2+2NaOH =Mg(OH)2+2

25、NaCl(a)3 u4 R/ Y/ o2 H _+ hCaCL+Na2CO3=CaCO3+2NaCl (b)S4 F9 ?) 0 D+ MgS04+2NaOH =Mg(OH)2+Na2SO3 (c): j+ y. j j r2 I& X: k6 y( V3 O% u- O0 R o W) e; |. U(3盐水精制剂的计算9 S) d q& ; O4 v! P( V4 m# f J6 J! Hw( E$ a. P( H- i* P L; n三,计算依据7 gG/ n. O& i, d; V1原盐组成:C1=95%,C2=0.2%,C3=0.15%,C4=0.2%,C5=0.3%,不溶物=0.6

26、5%,C7=3.5%1 a& o3 ! h S7 1 6 u: d(2回收盐水的组成及数量 G2=4.8m3/t100%NaOH,.x,=270g/L,X2=2g/L,X3=913g/L,d1=1.1853 S7 _5 V5 L M3精制盐水的组成 X4=315g/L, X5=0.3g/L, d2=1.203g/L5 L, e3 M QD, q+ F4废泥的组成及数量 G7=0.7m3/t100%NaOH X12=log/L,d3=1.024 h3 h _9 W2 7 R# J四,输入0 k& ) q* h! N1原盐消耗量的计算- _) F* Y0 0 Q6 7 v5 G# A( d% s$

27、 Q% + W)/ o6 c* a1 j% l. m:! , y$ H6 E/ . d/ Y# x! 五,输出% s8 K: 0 i% F; V- # L+ 0 P0 K) _ k, o+ ( a4 z1 2 X( ) y1 S, m2 P8 T六、补充水量计算: T) ?t4 C7 o( D( o8 v! o* O: L* ?; H! m1 D% m化盐工序物料平衡见表:+ K0 v0 Y$ b* x% e1 - O扬程计算泵的扬程计算是选择泵的重要依据，这是由管网系统的安装和操作条件决定的。计算前应首先绘制流程草图，平、立面布置图，计算出管线的长度、管径及管件型式和数量。, W0 H5 L

28、2 d4 U7 : Q9 N- E& P0 I5 y6 b一般管网如下图所示，（更多图例可参考化工工艺设计手册）。) ! 9 b Y# M: 7 V |* GD排出几何高度，m；# m& s1 t( H# B: R+ AH 取值：高于泵入口中心线：为正；低于泵入口中心线：为负；2 & x) / C$ e9 G, F3 l% WS吸入几何高度，m；3 ; Y( W6 - X; 取值：高于泵入口中心线：为负；低于泵入口中心线：为正；! X; q9 z2 X8 x4 w% kPd、Ps容器内操作压力，m液柱（表压）；1 j* r7 U- q/ N6 ? 取值：以表压正负为准) y3 M; d Z6

29、W# w& z! JHf1直管阻力损失，m液柱；6 j/ S, M# Z$ D- R/ D# BHf2管件阻力损失，m液柱；8 E& f$ Q3 A7 V: S+ Hf3进出口局部阻力损失，m液柱；+ # |6 A! X( ?+ h 泵的扬程，m液柱。# n, ) G F1 y2 v% m: X( g0 k4 - 1 P2 s( K4 vhD+S+hf1+hf2+h3+ PdPs5 x/ 4 c8 W9 C( c( ! I6 B* n; / x$ Jh= DS+hf1+hf2+hf3+ PdPs; l3 J% m5 _6 c0 saB) Y9 & B+ nh= DS+hf1+hf2+hf3+

30、PdPs+ R; k7 _( l3 uM# 1 l9 X ?! h2 m表5-5：计算式中各参数符号的意义. R- g 4 m+ R2 符号 意义 单位; ?# r q% r% x2 u# Td 管内径 m9 x zV1 L: % d q# M1 J6 U+ o) |长度 m; S# _3 1 J0 Y0 n9 AQ 液体的体积流量 m3/s. : P1 | M6 _% J XRe 雷诺准数 % X/ N! t# d0 ( c+ C# NT 时间 s$ z9 p, n: ) g2 oG; Xv 液体的流速 m/s% Q; L- w* M1 x: t% R) P6 g% O- Ll- b( 2

31、Y密度 Kg/m3- gY- V; 5 W3 X& y: s/ B$ O. P( T( Q# V% r0 粘度 Pa.s+ p! W5 a+ N5 y8 nU4 T, P* % V 局部阻力系数 & c. D- e. 0 o* W: f) K! L 绝对粗糙度 m K8 E( z% v2 N cs& _ 摩擦因数 8 T1 i2 G2 u0 k/ 9 g$ q; c, Q8 K/ y, F1 F表5-6：某些工业管材的约值见表1& e2 T/ O1 l7 J% n! G管道类别 绝对粗糙度/mm 管道类别 绝对粗糙度/mm9 z; m7 P# _9 T+ P9 o! B V1 v6 B! u4

32、 P3 , o4 a* t e金( Q# f4 E1 q# |/ c; & H/ m属! v3 a3 SX. l4 i管 无缝黄铜管、钢管、铅管 0.010.05 8 | J7 h* U非 G7 H- s/ C! Q9 P金 h! N* 6 y5 p属, I4 a: c5 w6 d管 干净玻璃管 0.00150.01( P2 a; E m3 J& _$ C& N: u# g 新的无缝钢管、镀锌铁管 0.10.2 橡皮软管 0.010.03+ + e6 D d0 y0 _) k4 z$ o 新的铸铁管 0.3 木管道 0.251.253 G, r, g- 1 O 具有轻度腐蚀的无缝钢管 0.20

33、.3 陶土排水管 0.456.0( X; w7 j) W7 w- h; G 具有显著腐蚀的无缝钢管 0.5以上 很好整平的水泥管 0.33( _; t4 k, q7 r+ oh 旧的铸铁管 0.85以上 石棉水泥管 0.030.8* u8 w% Q- U# h/ f注：摘至化工原理科学出版社2001年9月第一版，何潮洪、冯霄主编。第48页。* b Q0 p6 G8 / & z& t3 4 C# r% F1 9 y X1 j: d3 n1 A7 r4 e7 e% h; ( F* 9 F1 % k5 管网局部阻力计算( Q d% d/ r7 x( n) , s% G+ r项目 计算方法 依据条件

34、备注2 S: E+ _, v2 B7 P管径 （1） 确定流量、流速, J6 i+ p; & I（2） 计算管径：Qv 9 i6 9 ) $ y- j6 A+ 2 n（3） 确定管子规格 - V- f. r& y; 管道阻力 （1） 计算Re准数: B. M7 7 Q8 % 6 P7 U9 l* xRe : l6 s5 |0 M$ B0 O/ L; F+ p( a5 Q# B2 C（2） 计算直管阻力+ 7 H2 * B: _7 _3 Y* rhf16 # h; T4 n# X) D9 rE 当Re2000时为滞流（层流）! N2 E# ( Z2 Q( b9 J6 Q + h: |( l c+

35、 2 c! 当Re2000时为湍流 6 g+ ; * V) c 1.142lg 1 _# u- O( / 7 g# q) C4 t1 x（3） 管件阻力：（管件、阀门等）: O2 M9 . F/ l# a( u- ! v; 0 R0 hf2 3 5 K1 1 r8 z5 w（4） 进出口局部阻力) u* V9 Af/ Z! 0 Z2 r, q; mh f3 = 1.5 + p h: h6 n; Z7 * t突然扩大： 3 X. z7 ?) 5 N7 d8 S2 k8 突然缩小： 0.5 $ # v4 ?4 s2 x8 d9 S! R# U由于d1/d20，所以1+0.5=1.5& / M% b

36、# W0 w4 U: L4 6 g 管网总阻力 ; a* p& q1 d! j! B Ohf hf1+hf2+hf3 液体的密度和粘度- h$ F0 a, V3 q6 L* e6 m8 F% r8 w$ J. |5 | N, A0 ! Wm( I/ O/ t& Y1 B $ U. p3 H% n/ d& V, M) t% c- o4 , ?X+ E直管长度 / E$ q5 j; d & B0 h- m0 X1 m+ s# B) # t V$ cM4 G$ L7 k( m0 ! l% y4 r, 5 X. A4 ) l8 U( Z9 3 t+ f1 t1 H G4 U: s/ Q: i% c4

37、P5 l L* o3 d* Z0 n. H) Z6 Ia2 y$ g; p9 H# O4 g: J% Z t2 A r/ V2 Y+ w, * J0 J0 M/ i; |0 u0 r7 m液体流量Q，管内径，管件，阀门型式2 B0 U J7 1 Z: R$ c ?1 k) a: 3 K T& 5 y8 b扩大或收缩前后管的的尺寸! r% i9 t c9 q A x: j0 * t( J、 ：小管、大管管径, c; m4 X k6 a& | 科尔布鲁克（Colebrook）公式试用范围8 y% 9 c! O* H* ! 1 RRe4103108，* 5 c6 b2 S5 D4 q/d510-21

38、0-6从水力光滑管到完全粗糙管。2 T7 J; y, 7 C6 i+ I; L, 0 Q公式中 很小，可以忽略，即; * a2 S* i% M2 Y4 g. t1.142lg $ 6 : v& A; n某些工业管材的约值见表5-6. / i7 n1 Y6 G/ + , w& + f( a4 n4 Z7 V6 Q- Y. # e0 v) j% 7 b( * P6 z1 _E4 O常常用管件局部阻力系数见表5-7。 Z( z. T. x+ r; S; E9 n% 0 M6 F* R& c I$ I+ F1 I- . j5 y- r, J表5-7：常用管件和阀件底局部阻力系数值/ T9 Jy* S,

39、 7 m+ 1 b5 U o管件和阀件名称 值1 D% V% S1 x7 c- B标准弯头 45，0.35 90，0.75% F$ z# _: l& N% v90方形弯头 1.36 I0 I! a7 D* 0 w* b5 h180回转头 1.5, x2 c0 Q. _$ V% U- h& |5 b$ k活接管 0.49 d o( M5 9 g: i$ F( Z1 q5 m( 弯管 1 z% o; D( L2 a! O* R/d 30 45 60 75 90 105 120! b- v- t: t* ) P$ D, o. b( y 1.5 0.08 0.11 0.14 0.16 0.175 0.19 0.208 _$ n; a& U- x# U_4 p 2.0 0.07 0.10 0.12 0.14 0.15 0.16 0.17; N: L) _3 U& O突然扩大 A1/A2 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1% A 5 r( S1 s7 f; w4 C# d+ t 1 0.81 0.64 0.49 0.36 0.25 0.16 0.09 0.04 0.01 1! E6 f, M- E: O&