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1、设备设计与选型6.1设备设计依据钢制压力容器 GB150压力容器用钢板 GB6654奥氏体不锈钢焊接钢管选用规定 HG20537.1化工装置用不锈钢大口径焊接钢管技术要求 HG20537.4安全阀的设置和选用 HG/T20570.2爆破片的设置和选用 HG/T20570.3设备进、出管口压力损失计算 HG/T20570.9钢制化工容器设计基础规定 HG20580钢制化工容器材料选用规定 HG20581钢制化工容器强度计算规定 HG20582钢制化工容器结构设计规定 HG20583钢制化工容器制造技术规定 HG20584化工设备设计基础规定 HG/T20643压力容器无损检测 JB4730钢制压
2、力容器焊接工艺评定 JB4708钢制压力容器焊接规程 JB/T4709钢制压力容器产品焊接试板的力学性能检验 JB4744压力容器用钢锻件 JB4726-4726.2典型塔器设计计算与选型6.2.1概述塔设备是化工、石油化工和炼油等生产中最重要的设备之一，塔可以使气液相或者液液相之间进行紧密接触，达到较为良好的相际传质及传热的目的。在塔设备中常见的单元操作有：吸收、精馏、解吸和萃取等。此外工业气体的冷却与回收、气体的湿法净制和干燥，以及兼有气液两相传质和传热的增湿和减湿等效果。6.2.2设计依据化工容器设计王志文 蔡仁良 第三版 化学工业出版社化工设计概论李国庭等著 化学工业出版社化工工艺设计
3、手册第二版 化学工业出版社6.2.3设计原则作为主要用于传质过程的塔设备，首先必须使气液两相能充分接触，以获得较高的传质效率。此外，为满足工业生产的需要，塔设备还得考虑下列各项要求：（1）生产能力大。在较大的气（汽）液流速下，仍不致发生大量的雾沫夹带、拦液、或液泛等破坏正常操作的现象；（2）操作稳定、弹性大。当塔设备的气（汽）液负荷量有较大波动时，仍能在较高的传质效率下进行稳定的操作，并且塔设备应保证能长期稳定操作；（3）流体流动的阻力小，即流体通过塔设备的压降小。这将大大节省生产中的动力消耗，以降低正常操作费用。对于减压蒸馏操作，较大的压力降还将使系统无法维持必要的真空度；（4）结构简单、材
4、料耗用量小，制造和安装容易。这可以减少基建过程中的投资费用；（5）耐腐蚀和不易堵塞，方便操作、调节和检修。事实上，对于现有的任何一种塔器，都不可能完全满足上述所有要求，但是我们可以在某些方面做到独特之处。 以此来达到较大的生产效率，提高企业的生产效益。6.2.4塔结构尺寸确定依据塔设计依据于CAMCAD软件模拟结果。经过灵敏度分析，得出最优塔板数和回流比，然后根据塔设计标准方法计算出各个塔的塔径与塔高。6.2.5塔设备设计影响因素6.2.5.1与操作条件有关的因素（1）若气相传质阻力大（即气相控制系统，如低黏度液体的蒸馏，空气增湿等），宜采用填料塔，因填料层中气相呈湍流，液相为膜状流。反之，受
5、液相控制的系统（如水洗），宜采用板式塔，因为板式塔中液相呈湍流，用气体在液层中鼓泡；（2）大的液体负荷系统，可选用填料塔，若用板式塔时宜选用气液并流的塔型或选用板上液流阻力较小的塔型。此外，导向筛板塔盘和多降液管筛板塔盘都能承受较大的液体负荷；（3）低的液体负荷，一般不宜采用填料塔。因为填料塔要求一定量的喷淋密度，但网体填料能用于低液体负荷的场合；（4）液气比波动的稳定性，板式塔优于填料塔，故当液气比波动大时，选用板式塔。6.2.5.2其他因素（1）对于多种情况，塔径小于800mm时，不宜采用板式塔，宜用填料塔。对于大塔径塔设备来说，需进行加压或常压操作时，应优先选用板式塔；对于减压操作过程，
6、宜采用新型填料；（2）一般填料塔比板式塔重；（3）大塔以填料塔造价便宜。因填料价格约与塔体的容积成正比，板式塔按单位面积计算的价格，随塔径增大而减小。6.2.6塔的分类与总体结构（1）分类按操作压力：加压塔；常压塔；减压塔。按单元操作：精馏塔；吸收塔；解吸塔；反应塔；干燥塔；萃取塔。按形成相际接触界面：固定相界面；流动过程中形成相界面。按内件结构：其中按内部结构又可分为以下两种：a板式塔，塔内装有一定数量的塔盘，是气液接触和传质的基本构件；属逐级（板）接触的气液传质设备；气体自塔底向上以鼓泡或喷射的形式穿过塔板上的液层， 使气液相密切接触而进行传质与传热； 两相的组分浓度呈阶梯式变化。b填料塔
7、，塔内装有一定高度的填料，是气液接触和传质的基本构件；属微分接触型气液传质设备；液体在填料表面呈膜状自上而下流动；气体呈连续相自下而上与液体作逆流流动，并进行气液两相的传质和传热；两相的组分浓度或温度沿塔高连续变化。（2） 总体结构： 塔体：即塔外壳，包括筒节、封头、连接法兰等。除操作压力（内压或外压）、温度外，要考虑风载、地震载荷、偏心载荷及试压、运输吊装时的强度、刚度、稳定性等要求。 内件：塔板或填料及支承装置等。 支座：塔体与基础的连接结构，一般采用裙式支座。 附件：人孔或手孔、除沫器、接管、吊柱及扶梯、操作平台、保温层等。 板式塔与填料塔的主要结构特点列于表6-1：表 6-1 板式塔和
8、填料塔的主要特点比较项目板式塔填料塔备注各块理论板压降约1KPa散装填料约0.3KPa规整填料约0.15KPa塔板的开孔率为5%-10%，又有25-50mm清液层，故压降大。压降小是填料塔的主要优点分离效率（HETP）分离效率比较稳定，大塔效率会更高些规整填料HETP值比板式塔小，丝网效率更高，新型散装填料与板式塔相当填料塔效率受液体分布影响大，预测比较难，可靠性不如板式塔处理能力与操作弹性操作弹性大规整填料处理能力比板式塔大，真空和常压塔为30%-50%，新型散装填料也可比板式塔高些由于填料塔压降低，在高真空塔时还可以使相对挥发度有所上升对高真空操作的适应性（热敏、高沸物料）因压降大较难适应
9、，尤其在高真空板中有多的场合压降小的优点使其特别适用，高真空下应用规整填料会更佳高真空填料塔液体分布器往往要特殊设计才能达到高的分布质量。且散装填料可能会2MPa应用板式塔P，v ，流量又大，易引起液相严重返混；r P，T，填料塔中两相分离变难对腐蚀性物料的适应性须用耐腐蚀性材料制作，比较困难或价格高易用陶瓷性耐腐蚀性材料，较合适对易结垢、易堵塞系统的适应性比较容易解决，清理也较容易不适用易起泡物系较难，塔径、塔高均需要较大值比较合适填料塔的液体分布器需特别留意大直径塔很适合，造价低填料费用上升很大，尤其是丝网规整填料，而且汽液分布均匀较难减压大直径填料塔已有不少成功实例，此时因高效、高处理能
10、力使塔体积减小小直径塔0.6m以下较难制作很合适液体均布较易达到，应有较大的径向混合间歇精馏可以用因持液量少而更合适多进料、轴测线的方便性比较容易实现不太合适增加一个再分布器，结构复杂而造价高，不太合适中间换热易实现较难实施塔的检修容易规整填料几乎不可能在实际操作中， 塔盘的结构在一定程度上仍然影响着操作的流体力学状态和传质性能的优劣。现将各种板式塔的优缺点及用途列于表 6-2：表 6-2 各种板式塔的优缺点及用途塔盘形式结构优点缺点用途泡罩型圆形泡罩复杂弹性好无泄漏费用高；板间距大；压力降比较大用于具有特定要求的场合S形泡罩塔板稍简单简化了泡罩的形式因此性能相似费用高；板间距大；压力降比较大
11、用于具有特定要求的场合浮阀型条形浮阀简单操作弹性较好、塔板效率较高、处理能力较大无其他明显缺点适用于加压及常压下的气液传递过程重盘式浮阀有简单的和稍复杂的T行浮阀简单穿流型筛板（溢流式）简单正常负荷下效率高、费用最低、压力将小稳定操作范适于处理量波纹筛板简单比筛板压力降稍高，但具有 同样的优点；气液分布好围窄；易堵塞原料；容易发生液体泄漏变动小且不析出固体物的系统栅板简单处理能力大；压力降小；费用便宜塔板效率低；弹性较小适于粗精馏6.2.7塔设备设计举例根据以上基本原则，以 DMO精馏塔（T0201）为例，进行详细设计。其它塔设备的设计与该精馏塔的设计方法相同。6.2.7.1塔的基础数据根据T
12、0201的处理量及物性，我们选择板式塔。根据操作条件，物系的组成和特点及要达到的分离要求，考虑到设备的制造、维修成本，我们选浮阀塔作为本项目的塔类型。塔设计依据于Aspen plus软件模拟结果。经过灵敏度分析，得出最优塔板数为15和回流比为2.7。T0201塔的基础参数如下表6-3 T0201塔参数气相体积流速Vs5011.62m3/h密度1.4284kg/m3质量流量G7158.45kg/h液相体积流速V60.236m3/h密度964.89kg/m3质量流量L58121.3kg/h6.2.7.2精馏塔结构设计我们将得到的aspen模拟数据输入到cup-tower中，进行计算，可得到塔的设计
13、数据。我们对塔也进行了详细计算。（一）塔径的计算塔的直径根据适宜的空塔气速和蒸汽流量按下式求出：，为空塔的泛点：为蒸汽负荷因子，根据Smith图查得图中横坐标：图中纵坐标为：板间距取，板上液层高度 ，。由以上数据查的，则：按GB9019-2001T塔径尺寸圆整，则实际塔截面积：实际空塔气速：安全系数：,在0.6-0.8安全系数范围内。根据以上结果，初步认定塔径取1.2m是合理的。（二）塔板主要工艺尺寸计算塔板主要尺寸的确定：1.溢流装置采用双溢流型的平顶弓形溢流堰、弓形降液管、平形受液盘，且不设进口内堰。(1)溢流堰长(出口堰长)取堰上溢流强度，满足筛板塔的堰上溢流强度要求。(2)出口堰高对平
14、直堰由及，取，于是：（满足要求）因为不能超过板间距的15%，故取得出口堰高为(3) 降液管的宽度和降液管的面积由，查弓形降液管几何关系图得，即：，。液体在降液管内的停留时间（满足要求）(4)降液管的底隙高度液体通过降液管底隙的流速一般为0.070.25m/s，取液体通过降液管底隙的流速，则有：（不宜小于0.020.025m，本结果满足要求）2. 阀孔孔径：孔径的大小直接影响塔板操作性能。在开孔率、空塔汽速和液流量相同的条件下增大孔径，虽可减小板压降，不易阻塞，但漏液量增大，操作弹性降低。一般工业上常用的孔径经常取，结合本设计为宜。3. 阀孔中心距和开孔率：开孔一般采用正三角形排列，筛孔中心距取
15、=75mm所以开孔率为24.5%，大于15%，开孔率过大，容易产生漏液，在操作时要特别注意控制操作条件，以免漏液。4. 塔板厚度：在塔板结构强度、刚度许可的条件下，应尽可能选取较薄的板材制作塔板，这不仅可以降低干板压降，而且可以改善气液接触状态。浮阀塔塔板有2mm、3mm、4mm三种厚度的塔板，本塔选用3mm厚度的塔板。5. 浮阀数及排列方式：（1）浮阀数初取阀动能因数，阀孔气速为： 每层塔板上浮阀个数（2）浮阀的排列浮阀有多种排列方式，在本项目的反应器中，以三角形排列为好，各排浮阀垂直于液流方向，使气液两相均匀接触。在垂直于液流方向上，浮阀的中心距固定不变，平行于液流方向上之间。在排列浮阀时
16、，还应当注意使外围浮阀与塔壁和堰之间保留相当距离，以便于安装和操作。分块式塔盘外围浮阀的中心至塔壁的距离一般为。浮阀排列方式采用等腰三角形交叉排列。取同一横排的孔心距，则可按下式估算排间距：考虑到塔的直径较大，必须采用分块式塔板。而各分块的支承与衔接也要占去一部分鼓泡区面积，因此排间距不宜采用384mm,而应小于此值，故取以正三角形交叉排方式作图，排得浮阀数为135个。5. 阀孔气速：6. 动能因数： 在误差允许范围内合适。（三）塔板流体力学计算对T0201塔进行了流体力学计算。（1）塔板压降液体表面张力造成的阻力很小，可忽略，浮阀塔的压降为干板压降和液层阻力之和，即：式中塔板压降，液柱；干板
17、压降，液柱；塔板上的液层阻力，液柱。（1）干板压降因，故：液柱，即在正常操作下，干板压降为0.03m液柱。（2）液层阻力本设备分离液相为草酸二甲酯，碳酸二甲酯，亚硝酸甲酯等，可取充气系数为0.6，则液柱。因此，2）雾沫夹带浮阀塔的雾沫夹带可按下式计算：，及，式中： 雾沫夹带量，kg夹带/kg气体；板间距，；堰高，；堰上清夜高度，；空塔气速，m/s；空塔截面积与有效截面积之比；气象相密度，；气液两相密度差，；液体表面张力，；以塔截面积为基准的塔板开孔率，%将数据代入公式计算得：故符合雾沫夹带要求。计算结果如下：表6-4塔数据工艺数据气相密度 1.429 kg/m3气相体积流量5011.620 m
18、3/h气相质量流量7158.448 kg/h泡沫密度0.800液相密度 964.891 kg/m3液相表面张力0.032 N/m液相体积流量60.236 m3/h液相质量流量58121.271 kg/h塔板结构流型数2塔板间距600 mm安定区70 mm边缘区50 mm泛点率 65 %泛点气速-2.846 m/s空塔气速1.2345 m/s流动因素0.3124降液管压降80.762 mm降液管清液高159.7 mm塔径1200 mm降液管停留 7.2 S液相上限0.0288 m3/s漏液率 1.448 %操作上限 154 %操作下限 38 %堰径比 70 %堰高50 mm堰齿深5 mm降液管塔
19、板间隙25 mm堰长840 mm降液管宽度170 mm中心降液管宽度 0.1670 m降液管面积 17.7 %开孔区面积 0.2 m2堰上液头28.244 mm板上清液高度78.244 mm板上液层压降46.800 mm液相下限 0.0003 m3/s板结构数据塔板类型浮阀排孔方式正三角浮阀类型重阀塔板分块3孔径39.0000 mm孔距/孔径1.9231塔板厚度2.0000 mm孔距75.0000 mm孔数106.0000开孔率 24.5351 %孔速10.9940 m/s孔动能因子 13.1394 (kg/m)0.5/S干板压降48.6403 mm板压降94.8485 mm6.2.8塔板水力
20、学检核我们采用维维塔板流体力学软件对T0201塔进行了流体力学校核。根据以上计算结果，可以绘制塔的负荷性能图如图6-1所示：图6-1 浮阀塔T0201负荷性能图由图中我们可以看出：规定的气液相负荷下的操作点处在适宜操作区内的适中位置。塔板的气相负荷上限由雾沫夹带控制，操作下限由漏液控制。计算板面情况如下：6.2.9塔高的计算（一）塔高计算1）实际塔板数N：根据工业经验值取55%，=15（包括冷凝器、再沸器），进料板为第9块。进料板位置为块。2）塔顶空间高度：塔顶空间高度的作用是安装塔板和开人孔的需要，也使气体中的液体自由沉降，减少塔顶出口气体中液滴夹带，空间高度一般取1.21.5m，这里取=1
21、.2m。3）塔板间距：取=0.6m4）开有人孔的板间距：设有人孔的上下两塔板间距应该大于等于600mm，这里取=650mm。5）人孔数：取6块板设置一个人孔，实际塔板25块，所以开设4个人孔（不包括塔顶和塔底人孔数）。6）进料段空间高度：进料段高度取决与进料口的结构形式和物料状态，一般比大， 取。7）塔底空间高度：塔的底部空间高度是指塔底底末一层塔盘到塔底封头切线处的距离，当进料系统有缓冲容积可取520min。提取ASPEN数据塔底料液出口体积流量V=60.236，塔径D=1.2m，t=5min，所以：综上可知塔筒体高度：。8）裙座高度：筒体高度大于10m，塔径，所以采用圆柱形裙座，9）封头高
22、度：封头选取标准椭圆形封头，参考JB/T473795取直边段，曲边高度。所以封头高度：。塔的实际高度：。（二）接管的计算1）顶气体接管：取塔顶气体流速，提取ASPEN数据V=5011.62，则：管径： 圆整后选取管子规格为。实际流速： 。2）进料管：取进料液体流速，液相体积流量V=67.978则:进料管径：；圆整后选取管子规格为。实际流速： 。3）回流管径：取回流液流速，液相体积流量。则回流管径： ；圆整后选取管子规格为。实际流速：。4）塔底出料管径：取出料液体流速，液相体积流量则出料管径：；圆整后选取管子规格为。实际流速： 。（三）筒体、封头和裙座选材精馏塔内操作压力为0.101MPa，操作
23、温度为163，设计压力0.12MPa，设计温度为200，故可以选择Q345R做为塔体和封头的材料。裙座材料的选择Q235B。（四）塔设备附件除沫器由于丝网除沫器具有比表面积大、重量轻、空隙率大以及使用方便等优点。特别是它具有除沫效率高，压降小的特点。所以这里选用丝网除沫器。具体尺寸请见塔器设计丝网除沫器一书。6.2.10设计结果表6-5 T0201塔设计结果塔径D1200mm板间距HT600mm板上清液层高度hl78mm塔板型式双溢流型/堰型式平顶堰/受堰盘型式凹形受液盘/堰长lw840mm降液管底隙高度ho55mm堰高hw50mm泡沫区宽度Ws70mm无效区宽度Wc50mm堰上液流高度how
24、49mm降液管宽度Wd170mm降液管总面积Af0.20m2塔板截面积At1.13m2浮阀型式F1型重阀/阀孔动能因子Fo10.3/阀孔速度8.6m/s阀孔直径do39mm阀孔数目n135个开孔率24.5%孔中心距t75mm排间距t75mm干板压降hc30 mm板上压降hl46.8 mm降液管内清液层高度Hd159.7 mm泛点率65 /操作上限 150 %操作下限 30 %塔高 23.74 m6.2.12塔校核塔 设 备 校 核计 算 单 位中航一集团航空动力控制系统研究所计 算 条 件塔 型板式容 器 分 段 数（不 包 括 裙 座）1压 力 试 验 类 型液压封头上 封 头下 封 头材料
25、名称Q345RQ345R名义厚度(mm)66腐蚀裕量(mm)22焊接接头系数11封头形状椭圆形椭圆形圆筒设计压力(Mpa)设计温度()长度(mm)名义厚度(mm)内径/外径(mm)材料名称(即钢号)10.122002099061200Q345R圆筒腐蚀裕量(mm)纵向焊接接头系数环向焊接接头系数外压计算长度(mm)试验压力(立) (Mpa)试验压力(卧)(Mpa)121100.1250.3341内 件 及 偏 心 载 荷介 质 密 度kg/m3964.89塔 釜 液 面 离 焊 接 接 头 的 高 度mm2000塔 板 分 段 数12345塔 板 型 式浮阀塔 板 层 数25每 层 塔 板 上
26、 积 液 厚 度mm78最 高 一 层 塔 板 高 度mm3500最 低 一 层 塔 板 高 度mm3000塔 器 附 件 及 基 础塔 器 附 件 质 量 计 算 系 数1.2基 本 风 压N/m20.45基 础 高 度mm2080塔 器 保 温 层 厚 度mm100保 温 层 密 度kg/m3300裙 座 防 火 层 厚 度mm100防 火 层 密 度kg/m3300管 线 保 温 层 厚 度mm100最 大 管 线 外 径mm1500笼 式 扶 梯 与 最 大 管 线 的 相 对 位 置90场 地 土 类 型I场 地 土 粗 糙 度 类 别A地 震 设 防 烈 度7(0.1g)设 计 地
27、 震 分 组第一组地震影响系数最大值 amax0.08阻 尼 比0.01塔 器 上 平 台 总 个 数4平 台 宽 度mm2000塔 器 上 最 高 平 台 高 度mm27700塔 器 上 最 低 平 台 高 度mm10900裙 座裙 座 结 构 形 式圆筒形裙 座 底 部 截 面 内 径mm1220裙 座 与 壳 体 连 接 形 式对接裙 座 高 度mm2100裙 座 材 料 名 称Q235-B裙 座 设 计 温 度200裙 座 腐 蚀 裕 量mm2裙 座 名 义 厚 度mm6裙 座 材 料 许 用 应 力MPa99裙座与筒体连接段的材料Q235-B裙座与筒体连接段在设计温度下许用应力MPa
28、99裙座与筒体连接段长度mm100裙 座 上 同 一 高 度 处 较 大 孔 个 数1裙 座 较 大 孔 中 心 高 度mm700裙 座 上 较 大 孔 引 出 管 内 径（或 宽 度）mm600裙 座 上 较 大 孔 引 出 管 厚 度mm6裙座上较大孔引出管长度mm100地 脚 螺 栓 及 地 脚 螺 栓 座地 脚 螺 栓 材 料 名 称16Mn地 脚 螺 栓 材 料 许 用 应 力MPa170地 脚 螺 栓 个 数20地 脚 螺 栓 公 称 直 径mm48全 部 筋 板 块 数100相 邻 筋 板 最 大 外 侧 间 距mm171.674筋 板 内 侧 间 距mm100筋 板 厚 度mm
29、20筋 板 宽 度mm150盖 板 类 型整块盖 板 上 地 脚 螺 栓 孔 直 径mm65盖 板 厚 度mm26盖 板 宽 度mm0垫 板有垫 板 上 地 脚 螺 栓 孔 直 径mm51垫 板 厚 度mm20垫 板 宽 度mm100基 础 环 板 外 径mm1510基 础 环 板 内 径mm1220基 础 环 板 名 义 厚 度mm20计 算 结 果容 器 壳 体 强 度 计 算元 件 名 称压 力 设 计名 义 厚 度 (mm)直 立 容 器 校 核取 用 厚 度 (mm)许 用 内 压 (MPa)许 用 外 压 (MPa)下 封 头661.127第 1 段 圆 筒661.125上 封 头
30、661.127裙 座名 义 厚 度 (mm)取 用 厚 度 (mm)66风 载 及 地 震 载 荷00AA裙座与筒体连接段11(筒体)11(下封头)2233操 作 质 量 2521424946.224357.124331.324331.3最 小 质 量 18963.318695.418106.318080.518080.5压 力 试 验 时 质 量44906.144638.244049.119775.319775.3风 弯 矩 6.789e+056.448e+055.83e+055.783e+055.783e+05组合风 弯 矩 6.789e+056.448e+055.83e+055.783e
31、+055.783e+05地 震 弯 矩 注:计及高振型时,此项按B.24计算6.718e+076.32e+075.626e+075.576e+075.576e+07偏 心 弯 矩 00000最 大 弯 矩 需横风向计算时 6.735e+076.336e+075.64e+075.59e+075.59e+07垂 直 地 震 力 00000应 力 计 算9.739.7317.4418.6616.8517.1117.1115.5718.8313.0413.3613.3612.7212.7210.1410.1431.0633.3830.4713.9113.910.050.060.040.040.04st
32、99.0099.0099.00183.00183.00B74.8474.8474.8471.6871.68组合应力校核(内压),(外压)5.985.98许 用 值219.60219.60(内压),(外压)33.0137.4929.8926.0726.07许 用 值89.8189.8189.8186.0186.01-3.73-3.73许 用 值310.50310.5031.1133.4430.5113.9513.95许 用 值76.5376.5376.5377.1092.5154.3554.35许 用 值310.50310.50校 核 结 果合格合格合格合格合格注 1: sij 中 i 和 j
33、的 意 义 如 下i=1 操 作 工 况 j=1 设 计 压 力 或 试 验 压 力 下 引 起 的 轴 向 应 力（ 拉 ）i=2 检 修 工 况 j=2 重 力 及 垂 直 地 震 力 引 起 的 轴 向 应 力（ 压 ）i=3 液 压 试 验 工 况 j=3 弯 矩 引 起 的 轴 向 应 力（ 拉 或 压 ）st 设 计 温 度 下 材 料 许 用 应 力 B 设 计 温 度 下 轴 向 稳 定 的 应 力 许 用 值注 2:sA1: 轴 向 最 大 组 合 拉 应 力 sA2: 轴 向 最 大 组 合 压 应 力sA3: 液 压 试 验 时 轴 向 最 大 组 合 拉 应 力 sA4
34、: 液 压 试 验 时 轴 向 最 大 组 合 压 应 力s: 试 验 压 力 引 起 的 周 向 应 力注 3: 单 位 如 下质 量: kg 力:N 弯 矩: Nmm 应 力: MPa计 算 结 果地 脚 螺 栓 及 地 脚 螺 栓 座基 础 环 板 抗 弯 断 面 模 数 mm31.93978e+08基 础 环 板 面 积 mm2621799基 础 环 板 计 算 力 矩 Nmm2447.09基 础 环 板 需 要 厚 度mm9.99基 础 环 板 厚 度 厚 度 校 核 结 果合格混 凝 土 地 基 上 最 大 压 应 力MPa0.75地 脚 螺 栓 受 风 载 时 最 大 拉 应 力
35、 MPa0.00地 脚 螺 栓 受 地 震 载 荷 时 最 大 拉 应 力MPa0.00地 脚 螺 栓 需 要 的 螺 纹 小 径 mm0地 脚 螺 栓 实 际 的 螺 纹 小 径mm42.587地 脚 螺 栓 校 核 结 果地脚螺栓承受的最大拉应力小于零,塔器可以自身稳定，地脚螺栓仅起固定作用筋 板 压 应 力 MPa0.00筋 板 许 用 应 力MPa0.00筋 板 校 核 结 果合格盖 板 最 大 应 力 MPa0.00盖 板 许 用 应 力MPa147盖 板 校 核 结 果合格裙 座 与 壳 体 的 焊 接 接 头 校 核焊 接 接 头 截 面 上 的 塔 器 操 作 质 量kg243
36、31.3焊 接 接 头 截 面 上 的 最 大 弯 矩Nmm5.59008e+07对 接 接 头 校 核对 接 接 头 横 截 面 mm214181.1对 接 接 头 抗 弯 断 面 模 数 mm34.32525e+06对 接 焊 接 接 头 在 操 作 工 况 下 最 大 拉 应 力MPa-3.93对 接 焊 接 接 头 拉 应 力 许 可 值MPa71.28对 接 接 头 拉 应 力 校 核 结 果合格搭 接 接 头 校 核搭 接 接 头 横 截 面 mm2搭 接 接 头 抗 剪 断 面 模 数 mm3搭 接 焊 接 接 头 在 操 作 工 况 下 最 大 剪 应 力MPa搭 接 焊 接 接 头 在 操 作 工 况 下 的 剪 应 力 许 可 值MPa搭 接 焊 接 接 头 在 试 验 工 况 下 最 大 剪 应 力MPa搭 接 焊 接 接 头 在 试 验 工 况 下 的 剪 应 力 许 可 值MPa搭 接 接 头 拉 应 力校 核 结 果主 要 尺 寸 设 计 及 总 体 参 数 计 算 结 果
