如海运河大桥上部悬浇施工方案.docx

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1、目 录第一部分 如海运河大桥主桥挂篮悬浇施工方案一、编制依据、原则、技术标准二、工程概况三、主桥上部悬臂现浇箱梁结构及主桥箱梁上部施工四、主桥箱梁纵、横、竖三向预应力五、预应力钢束(钢筋)张拉工艺六、预应力钢束(钢筋)张拉顺序七、主桥箱梁施工说明八、主桥施工位移控制九、主桥上部悬浇最大允许偏载十、钢筋、钢绞线调整原则十一、施工组织及进度安排十二、主要工序的施工工艺十三、主桥施工工艺流程十四、施工工艺流程图十五、施工各项保证措施第二部分 如海运河大桥挂篮相关资料一、设计资料二、参考资料三、挂篮验算书第一部分 如海运河大桥主桥现浇、挂篮悬浇施工方案一、编制依据、原则、技术标准:(一)、编制依据：l

2、、设计图纸。2、现行的国家和建筑行政主管部门颁发的施工规范、规程和验收标准。3、我单位对现场和周围环境调查所获得的资料。(二)、编制的原则：1、优化配置生产资源，采用新技术、新材料、新工艺确保本标段各项工程均达到优良等级。2、科学合理安排施工工作面和工作程序，确保工期工程按期完成。3、加强现场指挥和管理，确保施工生产安全。4，合理布置施工现场，保护好周边环境，科学文明施工。(三)、技术标准：1、桥梁跨径：(825m53m85m53m825m)2、桥梁宽度：12.75m0.5m12.75m=26m3、设计荷载：公路-I级。4、地震烈度：度。(四)、桥梁结构：1、上部构造跨径(825m+825m)

3、采用装配式部分预应力混凝土连续箱梁(2)、跨径53m85m53m采用悬臂浇筑预应力混凝土箱梁2、下部构造：(1)、桥台：桩柱式桥台;(2)、桥墩：双柱式墩及薄壁墩:(3)、基础：采用钻孔灌注桩基础。3、桥面净空：桥面净空为707m(净宽净高)，桥面采用单向横坡2%，行车道内侧采用波形梁护栏、外侧采用组合式护栏。二、工程概况：如海运河大桥中心桩号K91+740。桥全长597.08米，主跨采用三跨53m85m53m预应力混凝土连续箱形梁，引桥采用25米装配式部分预应力混凝土连续箱梁，梁横断面为两幅分离的单箱单室断面，采用三向预应力结构。两主墩采用薄壁墩，引桥采用柱式桥墩、桩柱式桥台。桥位河床地质为

4、：填筑土、亚砂夹亚粘土、粉砂夹亚砂土、粉细砂中、粉细砂夹亚砂土、粉细砂中。主跨往篮预应力混凝土连续箱形梁施工，是本桥的关键控制性工程。三、主桥上部悬臂现浇箱梁结构及主桥箱梁上部施工：(一)、主桥上部悬臂现浇箱梁结构：如海运河大桥全长597.08m，主桥上部结构采用三跨53m85m53m预应力混凝土连续箱形梁，全长191m。桥面纵坡分别为2.5%和-2.5%，变坡点位于主桥上的K91+740位置；本桥按两幅分离设计，两幅间距为50cm，主桥箱梁为三向预应力结构，采用单箱单室截面，箱梁顶板宽12.75m，底板宽7m；梁高为2.274.87m不等(其中主墩墩顶梁高4.87m，跨中及边跨支点梁高2.2

5、7m，梁高在顺桥向呈二次抛物线变化；翼板长度均为2.875m；箱梁顶板设置成单向2%横坡。箱梁0#块长度12.0m，在托架上现浇施工；1#10#梁段，每段长3m、3.5m、4.0m，均采用挂篮悬臂浇筑施工，两个“T”构同步施工；中孔合拢段长度2.0m，边孔合拢段长度2.0m；边孔支架现浇段长度9.42m。(二)、主桥箱梁上部施工：主桥上部箱梁采用挂蓝臂悬浇法施工，全桥两幅共分二个T构，每个T构两侧对称施工，边孔设一段支架现浇段，最后浇筑合拢段。主桥箱梁0#-10#待相应混凝土强度达到设计强度的90%和6天养护时间方可张拉；张拉顺序0#块张拉纵、横、竖向预应力，梁块预应力钢束张拉完成后，立即用不

6、低于40号水泥浆压浆，压浆时，将孔道清理干净、湿润。水泥浆应由精确称量的不低于42.5号硅酸盐水泥或不低于42.5号普通硅酸盐水泥和水组成（通过试验可掺入膨胀剂），水泥浆28天抗压强度不低于40MPa(用70.7mm立方体试块混凝土强度不低于设计强度)；应严格控制水泥浆的泌水率，不受压缩的膨胀率和流动性，应严格孔道的灌浆工艺以保证孔道灌:浆的密实。主梁箱梁顶板、底板设计了备用孔道，按照设计顺序，如果不需要增加钢束，则在相应的施工阶段将孔道压浆。如果需要启用备用孔道，应通过计算确定备用孔道设置的钢绞线规格、张拉控制应力及位移的变化等。梁块间的接缝必须将先浇筑的混凝土面凿除表面浮浆层并冲洗干净、不

7、留积水，再浇筑下一块梁块的混凝土。主梁箱梁边孔支架应牢固、稳定，支架顶面按梁的预留拱度自重及支架基础变形等因素引起的变形(梁的预留拱度)设置拱度。该梁段混凝土应由悬挑梁前段向根部对称浇筑，保证梁底设计标高一致。为保证桥面线形，主梁设置了预拱度，预应力孔道应同时起拱。施工时应根据实际施工工期对预拱度值进行调整。四、主桥箱梁纵、横、竖三向预应力：(一)、主桥箱梁设纵向预应力：纵向预应力采用12s15.2低松驰预应力钢绞线束，锚具采用OVM15-12、OVM15-13、OVM15-14、OVM15-16型锚具，预应力孔道采用金属波纹管，孔道内径为9.0厘米，备用束采用金属波纹管。每个T构设置纵向悬浇

8、钢束60束，其中：顶板40束，腹板18束；备用束2束。(二)、主桥箱梁横向预应力：横向预应力钢束的布置间距为0.50米左右，扁形波纹管6022(内)mm，金属波纹管孔道内径为9.0厘米，并采用真空吸浆施工工艺。孔道摩阻系数采用0.25，孔道偏差系数采用0.0015。采用S15.2低松驰钢绞线，锚具为BM15-3、BM15-3 P、OVM15-12、OVM15-12P型锚具。(三)、主桥箱梁竖向预应力：竖向预应力布置间距为0.50米，采用JL32高强精轧螺纹钢筋，锚具采用YGM32锚具。五、预应力钢束(钢筋)张拉工艺：(一)、纵向预应力钢束：纵向预应力钢束张拉采用对称双控一次两端张拉工艺，钢束线

9、拉控制应力为con=0.75*1860Mpa=1395MPa，张拉控制应力为锚下预应力钢束(钢筋)应力，不包括锚口应力损失。(二)、横向预应力钢束:横向预应力钢束采用双控一次一端张拉工艺，张拉控制应力为con=0.75*1860Mpa=1395MPa，张拉控制应力为锚下预应力钢束(钢筋)应力，不包括锚口应力损失。(三)、竖向预应力钢筋和隔板预应力钢筋：竖向预应力钢筋和隔板预应力钢筋的张拉采用双控二次一端张拉工艺，张拉控制力为con=0.95fpk=706.3Mpa，张拉控制应力为锚下预应力钢束(钢筋)应力，不包括锚口应力损失，伸长值单端减少6mm。六、预应力钢束(钢筋)张拉顺序：(一)、纵向预

10、应力钢束：(1)、0#-10#各块混凝土强度达到设计强度90%且至少养护6天时，即可张拉顶板、腹板悬浇筑段钢束TX，FX。每一梁块钢束张拉顺序为张拉4束TX钢束，张拉2束FX，严格控制预应力钢束张拉的顺序，左右T束需对应张拉，不得将T、F钢束混乱张拉，以确保整体梁体的线形。然后张拉相应块件的横向预应力、竖向预应力。(2)、在浇注9#、10#梁段时，同期在过渡墩旁搭设现浇段即12号段支架并预压，预压重量不小于施工总重量的120%，待合拢段砼强度达到设计强度的90%且养护至，少6天时。张拉合拢段底板束、顶板束，张拉时先长束后短束B6-B1，底板与顶板束可交替进行张拉，然后张拉横向束和竖向束，压浆后

11、拆除主墩的临时固结和临时支座，成为单悬臂体系。(3)、在拆除边跨临时支架及边跨合拢段吊架，将中跨挂篮改为吊架，两端分别支撑于悬臂端，校核各梁段标高，当各项指标满足要求后浇筑砼，待砼强度达到设计强度的90%以上且养护至少6天时，张拉合拢段底板束、顶板束，张拉时先长束后短束D1-D6、E1-E2，底板与顶板束可交替进行张拉。(4)、每次张拉的两束均为同一编号，且对称箱梁中心线。(5)、施工时预留边跨端部顶、底板束张拉工作空间，待主桥边跨端部顶、底板束张拉封锚后，才能进行相邻孔引桥的施工。(二)、横向预应力钢束：(1)、横向预应力钢束张拉时，混凝土强度达到设计强度90%时，可根据实际情况，横向预应力

12、钢束张拉可滞后一个梁块施工。(三)、竖向预应力钢筋：竖向预应力钢筋张拉时，混凝土强度达到设计强度90%时，每次张拉的预应力应对称于箱梁中心线，向两侧扩散。对已张拉的预应力钢束做好标记，以防止漏张或超张。(四)、张拉质量评定标准:张拉采用双控，以张拉吨位控制为主，伸长量进行校核，要求实际伸长量与理论伸长量误差不超过6%，同一端面断丝不得超过总丝数的1%，且每束断丝或滑丝不得超过一根。七、主桥箱梁施工说明：1、纵、横、竖向预应力钢绞线、钢筋张拉完成后及时用不低于40号水泥浆进行孔道压浆。2、预备束孔道同时预留，对于悬浇预备束根据施工情况予以设置，如最终未采用，悬浇预备束孔道应在边跨合拢前用不低于4

13、0号水泥浆压浆，其余备用孔道在全桥合拢后，如果不需要增加钢束时，用不低于40号水泥浆将备用孔道进行孔道压浆，孔道压浆须饱满、密实。3、合拢段钢束、横向钢束、竖向预应力钢筋、隔板预应力钢绞线尽量及时用不低于50号混凝土进行封锚。4、全桥合拢后且备用孔道压浆完成后，浇筑梁端封锚混凝土。八、主桥施工位移控制：1、主桥施工位移观测点位置、构造按照设计图纸布置。2、主桥上部施工时，每块浇筑、张拉完成后各测一次观测点水平、竖向位移根据监控单位确定的方案实施。九、主桥上部悬浇最大允许偏载：悬臂施工时保证“T”构两侧重量均衡，在各梁段浇筑时保证两端砼泵送方量相等，确保两侧重量均衡。十、钢筋、钢绞线调整原则：上

14、部主梁纵向与横向钢束、竖向预应力钢筋及钢筋发生冲突时，保证纵向钢束孔道、垫板位置正确;当主桥主梁横向预应力钢束、竖向预应力钢筋的孔道及垫板与普通钢筋位置发生冲突时，调整普通钢筋;普通钢筋间位置发生冲突时，可根据具体钢筋位置调整。所有钢筋位置调整应以保证调整后的位置偏移设计位置最小，对受力影响最小为原则，施工时注意齿板和锚垫板处钢筋有效保护层。十一、施工组织及进度安排：1、主桥施工由专门的班子组织落实，成立大桥专业挂蓝施工队。管理人员和技术人员10人，工人150人，分三个班流水作业。2、该项目悬浇挂篮共八只，现己陆续运至现场，挂篮模板16块分批到场。每幅挂篮在使用前均进行预压试验，做好施工前的维

15、护保养工作。3、混凝土浇筑采用泵送方式，两侧分段由1人统一指挥，保证混凝土受力平衡。混凝土拌合安排有经验的管理人员和操作工，保证混凝土有良好的和易性，保证浇注过程顺利。4、其它环节，如水电、道路、防雨、防汛等均有保证措施。5、主桥上部施工从2009年10月1日2010至4月5日结束，块件周期为10天。十二、主要工序的施工工艺(一)0#块施工：包含支架、模板、钢筋、混凝土和预应力等工序1、临时支撑方案：为保证0#块箱梁及箱梁悬浇节段的施工过程中“T”型构件的稳定安全，设置临时支撑作为0#块施工的平台，并且平衡悬浇过程中“T”型构件两侧产生的不平衡力矩。(1)、左、右幅箱梁基本参数：左、右幅底板宽

16、度为7. 0m，顶板宽度为12.75m，梁顶面2.0%单面横坡，底板水平。箱梁0#块长12.00m，重量为597.8T，两侧各有10个块件，节段分别长3.00m、3.50m、4. 0m，边跨现浇段长9.42m，悬浇块件节段最重为105.5T，全桥两个主墩均为“T”型结构。2、临时固结施工方案由于预应力砼悬臂梁桥、连续梁桥是铰接(设置支座)，不能承受弯距，在悬浇时需采取措施，临时将墩梁固结和桥墩顺桥向两侧增设托架，待悬臂浇注施工到至少一端合拢后恢复原状，解除临时固结、临时支撑。原设计中临时支撑采用在主墩承台现浇1m1m的钢筋砼柱。通过熟悉设计图纸、设计要求并结合我部己有施工经验，主桥临时固结及临

17、时支撑，具体方案如下：、浇注墩身后在墩身上浇筑30cm宽砼，高度与支座平齐，支座垫石之间铺黄砂，顶面铺水泥砂浆或铺模板。边跨合拢时根据图纸设计并结合永久支座说明书准确放置永久支座，待边跨合拢后，解除临时固结。、根据我部如海运河大桥现场实际情况结合设计图纸和施工规范，在确保0#块底模支撑稳定结构安全可靠的前提下，0#块支架采用满堂钢管(483mm)支架，纵横向最大间距分别为0.6、0.4（0.6）m，确保结构稳定可靠，承载力满足上部荷载要求。、在主桥墩两侧承台上搭设支架和临时支墩(临时支墩按原设计图进行配置，即每个主墩采用6根1.01.0m钢筋混凝土立柱进行临时支撑，立柱配置38根28钢筋，与箱

18、梁内预设0.81.0m小纵梁相连接，柱顶与箱梁间采用塑料薄膜隔离以保持临时支撑解除后箱梁底面的平整光滑，临时固结支墩的锚固长度确保设计图要求的标准，) ，工程结束临时支撑立后柱拆除，且不得废弃于河道内。满堂支架方案1、支架设计的要求（1）、支架结构必须有足够的强度、刚度、稳定性。（2）、支架在承重后期弹性和塑性变形应控制在15mm以内。（3）、支架部分地基的沉降量控制在5mm以内， （4）、支架顶面与梁底的高差应控制在理想值范围内，且应与预留拱度通盘考虑。2、支架基础（1）根据如海运河大桥的特点，本桥0#节段大部分位于承台的正上方，只有极少部分箱体及翼板处在承台正上方以外，这样为使用脚手架提供

19、了良好的支撑基础，因此采用满堂式脚手架支撑是一种较好的方案。（2）支架基础局部处理：0#节段长度为12m，支点处梁高4.87m，0#节段最长悬臂段梁高为4.459m，顶面宽度12.75，箱体底面宽度为7m，翼板单侧最大长度为2.875m，承台顶面10.610.6m。因此顺桥方向箱梁超出承台单侧为（12-10.6）/2=0.7m，横断面方向箱梁翼板超出承台单侧为（12.75-10.6）/2=1.075m。承台周边为回填土，由于回填的深度较大，其稳定时间较短，不能作为支架地基使用。拟采用25a工字钢在承台顶搭设一个平面框架式支架基础（见下图）。采用在承台顶面上先顺桥方向铺设六排25b工字，工字钢与

20、临时支墩点焊固定在一起，后横桥方向铺设四排25b工字钢，最后在翼板边缘正下方铺设两面排25b，工字上下层工字钢采用焊接加固，钢管支架采用调节撑脚支承于工字钢上，并旋紧丝口，确保撑脚完全支承于工字钢顶面，避免支架支撑发生脱空。3、支架搭设在承台、工字钢组合的基础顶面搭设碗扣式钢支架。支架布设主要分三个区域进行布置。 图一、25a工字钢支架基础平面布置图图二、25a工字钢支架基础断面布置图图三、25a工字钢支架基础顺桥方向断面布置图（1）一般结构区底板立杆按0.60.6m进行布置，即立杆纵向间距0.6m，横向间距0.6m，步距1.0m；（2）腹板1.2m及0#段靠支点区直线段长度为0.5m，渐变段

21、长2.0m，范围内立杆按0.40.6m进行布置，即纵向净距0.6m，横向间距0.4m，步距1.0m；（3）翼板宽2.875m，翼板立杆按1.21.2m进行布置，即立杆纵向间距1.2m，横向间距1.2m，步距1.0m。钢管根部10cm左右设一层横桥向水平钢管，横桥向水平钢管上设一层纵桥向水平钢管。支架外围四周设剪刀撑，内部沿桥梁纵向每4排立杆搭设一排横向剪刀撑，横向剪刀撑间距不大于5m，模板结构及支撑体系1、底模结构模板结构是否合适将直接影响梁体的外观，底模面板均采用厚为18mm的竹胶板，面板尺寸1.2m2.4m，支架顶部采用方木满布承力以适应立杆布置间距，面板直接钉在纵桥向方木上，纵桥向方木采

22、用100160mm方木，间距25cm；横向50100mm方木置于纵向方木上。间距20cm 。在钉面板时，每块面板应从一端赶向另一端，以保证面板表面平整。2、外侧模结构预应力连续箱梁0#块外模均采用方木作骨架支撑，高压竹胶板作面板。腹板及翼板面板分别固定在竖向和横向50100mm方木上，方木间距30cm。由于箱梁高度最大值仅为4.34m，内外侧模用20对拉螺栓加固，拉杆间距按水平0.5m，竖向1.0m布置。3、内模结构预应力连续箱梁内模均采用方木作骨架支撑，高压竹胶板作面板。由于箱梁内净空高度仅为3.72m，内模骨架设计尽量少占净空，以利于箱梁底板混凝土的散料、振捣及内模的拆除。内模上、下面板骨

23、架采用50100mm方木，间距0.3m。上下模板间设四个100100mm竖向方木托撑及四个斜向方木托撑，上、下方木间均用扒钉固定，通过顺桥向上、下方木形成内模空间骨架。支架结构检算根据上图的布置方案，采用扣件式支架，对其刚度、强度、稳定性必须进行检算。钢管的内径42mm外径48mm、其壁厚3mm。断面积A=（D2-d2）/4=3.14（4.82-4.22）/4=4.239cm2 (路桥施工计算手册表13-4)转动惯量I=（D4-d4）/64=3.14（4.84-4.24）/64=10.78 cm4 (路桥施工计算手册表13-4)回转半径i=（I/A）0.5=1.59截面模量W=（D4-d4）/

24、32D=3.14（4.84-4.24）/(324.8=4.493cm3(路桥施工计算手册表13-4)钢材弹性系数E=2.1105Mpa (路桥施工计算手册表13-3)钢材容许应力=215 Mpa (路桥施工计算手册表13-3)钢材容许挠度值=3mmm (路桥施工计算手册表13-3)1、计算箱梁底部总荷载以0#块件底板平面图作为计算总体荷载，墩身尺寸为2.57m，此块件长度为12m,梁高4.8m,顶面12.75m,混凝土方量229.9m3。混凝土容量采用=26KN/m3,重量为5978KN，内外模板及其它荷载重量为16.2KN/ m2，中横梁砼为82.37 m3，重量为2141.6KN。0#块单

25、侧总荷载为（5978-2141.6）/2=1918KN.总荷载G=1918+16.274.75=2456.55KN。2、支架搭设设计在承台，工字钢组合的基础顶面搭设扣件式钢支架，支架搭纵横间距布置根据以往的施工经验拟安立杆0.60.6 m进行布置。即立杆的纵横间距均为0.6 m，步距1.0 m。横桥方向布12根立杆，纵桥方向布置9根立杆。组成整体满堂支杆。受力钢管支架立杆按118=88根计算。满堂支架必须设置纵、横向扫地杆，纵横向扫地杆采用直角扣件固定在距离垫木上10cm处。横桥向水平钢管上设一层纵桥向水平扫地管，支架外围四周立面设剪刀撑。考虑到箱梁载面特性。满堂支架的受力不均匀。拟在箱梁两侧

26、腹板下1.2 m范围内各增加两排纵向立杆，根部1.8 m范围内增加叁排横向立杆，做其上述结构区域内立杆的间距为0.30.6m，即横向间距0.3m，纵向间距0.6m。3、支架复合性验算立杆稳定性：L=1.0mlo=hk=1.1551.71.0=1.9635K计算长度附加系数其取值为1.155 脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数本次按三步三跨取1.70（建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001）= lo/=1.96351000/15.95=123查附录表得=0.435 N/A=f=2456.551031.4/0.43542488=211.8【f】=205不能满足要求式中1.4

27、为施工荷载标准值产生的轴方总和系数超载系数=211.8-205/205=3.3%5%根据上述计算结果，结合第一点支架搭设计中考虑到荷载不均匀性，而增设65根立柱。将支架结构视作为一个整体受力结构时，则受力杆件为153根，那么有：N=2456.551.4/0.435424153=122KN205KN满足要求。4、横向木方强度验算横向木方截面设置0.160.1取计算值0.150.1根据选取截面尺寸计算其挠度。a、木材的弹性模量E=9106MPb、木材的容许挠度f=1/400c、荷载q=2456.551.4/88=198.17KNI=bh3/12=0.10.153/12=2.8110-5mF=5ql

28、4/384EI=5198.170.64/38491062.8110-5=1.310-3=1/756【f】=1/400考虑到箱梁载面特性，腹板下支架受力最大，按最不利断面，支架0.3*0.6,1.2M区域内进行验算，立杆满足规范要求。5、工字钢验算顺桥向0#块比承台每侧长0.7m，又腹板处砼重量最大，所以取腹板处计算验证，依此砼重量的120%为荷载对I25工字的刚度、强度验算：a、0#块末端高度为4.75m, 则4.26m处为4.5m，取大值为4.5m，则砼荷载为： F砼=4.52.61.21.20.7/2=58.97KN。b、模板及其它荷载重量为： F其它=（24.990.0180.7+8.3

29、30.10.7+2.20.7+40.7+30.7）/2+1.5=5.023KNC、总荷载F总=58.97+5.023=63.993KN则根部弯矩为M=F总L=63.9930.7=44.8KNM=M/W=44.8KNM/40210-6=111.44MPa容=145 MPa,根部剪力为Q=63.993KN =QS/Ib=63.993107/21.3106=30.04MPa容=85MPa由以上计算可知工字钢满足承载力要求。4、支架预压:为消除支架的非弹性变形和测其弹性变形，采用袋装土法模拟支架的实际受力情况，对其进行预压，预压重量为0#块重的120%，满载连续两天后无沉降进行卸载，每袋1.6吨，共计

30、需要： 597.81.21.6吨/每袋=448袋。预压采用分级加载和分级卸载，预压顺序为：025%50%75%100%120%100%75%50%25%0，预压后预设支架的预拱值。(三)、模板设计与安装：箱梁侧模采用大块大面积钢模板，底模、内模、端模，均采用15mm竹胶板。外侧模用20对拉螺栓加固，拉杆间距按水平0.5m，竖向1.0m布置。端模采用竹胶板加工而成。箱室内顶板底模采用自锁式支架支撑。模板安装顺序为：安装底板、外侧模、内模、端模。(四)、钢筋、预应力筋加工与布设：底、侧模支立完毕，即可绑扎0#块钢筋，钢筋及预应力筋在施工场地内加工成型，利用墩侧汽车吊垂直吊装。绑扎时先绑扎底腹板及横

31、梁钢筋，成型后将竖向预应力钢筋底部的锚垫板、锚固螺母、螺旋筋、压浆管、波纹管一次安装就位，接头部位用胶带缠紧封严。检查合格后，安装内模，内模底板不封口，然后铺设顶板钢筋。安装纵、横向波纹管，定位筋间距按直线部分按lm设置，曲线部分按0.5m设置。(五)、混凝土入模浇注施工：混凝土拌和采用拌和站集中拌和，泵送入模。整个0#块的底板、腹板和顶板混凝土采用一次浇筑完成的方式。为确保底板混凝土入模，在芯模顶板预留两个50cm50cm混凝土入料口。混凝土浇注分层厚度3040cm，应根据混凝土的缓凝时间确定分层浇注时间。振捣采用插入式振捣器。混凝土浇注顺序:总的原则是由悬挑梁前段向根部对称浇注。按先底板、

32、顶板、翼缘板、腹板的顺序循环浇注。不断敲击听声音，且内模开设孔洞一边观察一边振捣，以保证混凝土密实，砼振捣时注意不要碰到波纹管，腹板及底板倒角处要加强振捣，顶板收面时要根据铺浆条仔细找平，待砼收浆后，砼表面要进行拉毛处理。砼浇注后及时将波纹管内的塑料管拉出，并对管道进行清理。为确保混凝土施工质量，混凝土浇筑应选择在无雨的日期进行，浇筑时间应安排在白天开始。 为了确保混凝土浇注后的质量，减小水泥水化热最高温升值，降低混凝土总降温差，避免出现因温度引起的贯穿裂缝，同时可以随时降低结构物内部温度，缩小内外温差，避免出现表面裂缝。在0#块大体积混凝土中设置冷却管（混凝土终凝后开始通水冷却降温），采用

33、40的金属管（壁厚2.6mm）,水源流速在0.6m/s左右，使进出水温差控制在10OC左右，水温与混凝土内部温差不大于20OC。冷却水管使用完毕后用与承台强度等同的水泥浆封闭。各层间进出水管均各自独立，每层水管的垂直进、出水口互相错开，以便根据测温数据相应调整水循环的速度，以充分利用混凝土的自身温度，即中部温度高、四周温度低的特点，在循环过程中自动调节温差，产生好的效果；冷却水管安装时，要以钢筋骨架和支撑桁架固定牢靠，以防混凝土灌注时水管变形及脱落而发生堵水和漏水，并做通水试验。混凝土浇注后或每层循环水管被混凝土覆盖并振捣完成后，即可在该层水管内通水。详见冷却管布置附图。(六)、悬臂段施工：一

34、）、施工工艺1、悬浇梁施工工艺流程图见下页。2、主要施工步骤(1)完成主墩施工后，安装永久支座，接长墩身预埋临时固结预应力钢筋，浇筑临时支座混凝土。 (2)利用墩顶及墩旁钢管架浇筑0#块，并张拉0#块梁段上预应力钢束。(3)安装挂篮，对称平衡悬臂浇筑1#块至10#块并张拉各阶段预应力钢束。(4)支架现浇边跨直线段。 (5)按先边跨后中跨的顺序进行合拢段施工及拆除相应的临时支座，完成体系转换，形成三跨连续箱梁。(6)进行桥面及附属施工。悬浇箱梁施工工艺流程图挂篮就位调整底模标高至预设标高立外侧模绑扎底、腹板钢筋，铺设底、腹板预应力管道立内模 绑扎顶板钢筋，铺设顶板预应力管道，封端模浇筑砼，拆模养

35、生挂篮制作、预压按设计要求张拉三向预应力束移动挂篮管道压浆、封锚循环至下一梁段检查砼强度悬浇箱梁总体施工工艺流程图9#、10#墩墩身施工9#墩支架现浇0#块箱梁10#墩支架现浇0#块#箱梁拼装挂篮9#墩挂篮悬臂施工110块10#墩挂篮悬臂施工110块中跨合拢边跨合拢8#墩支架现浇段施工拼装8#墩边孔支架11#墩支架现浇段施工拼装11#墩边孔支架边跨合拢 二）、施工方案(一)悬浇梁施工1、挂篮施工(1)挂篮的选用主桥共有四个“T”构，按设计要求采用四套挂篮同时施工。依我部根据现有的墩少、跨度大、工期紧及资金紧张的实际情况，并经过技术经济分析比较，通过对旧有挂篮的改装，不仅能够更好的保证挂篮的安全

36、系数，而且极大的降低了早期的投资，根据实际情况，使用既有菱形挂篮，此挂篮已成功修建江海高速新通扬运河特大桥；该挂篮具有重量轻（每套只有49.8t）、外形美观，移动灵活、走行方便、受力后变形小等特点，并且挂篮下空间充足，可提供较大施工作业面，利于钢筋模板施工操作。 (2)挂篮的构造 挂篮结构主要包括主桁架、行走及锚固装置、底模架、外侧模板、内侧模板、前吊装置、后吊装置、前上横梁等部分。挂篮构造详见 “菱形挂篮设计图纸”。 (3)挂篮拼装 在9#、10#墩0#块施工完成后，即可在其上拼装挂篮。挂篮拼装应按照试拼时构件相应位置，依据所做标记对号入座。 挂篮拼装一般程序是： 轨道处找平及铺设钢枕铺设滑

37、轨安放前后支座吊装主桁架安装主桁架间的连结系后锚及前支座固定安装前上横梁安装后吊带安装底模架及底模板安装内模架走行装置安装外侧模调整立模标高。 现分述如下： 轨道处找平及铺设钢枕 由于混凝土面较为粗糙，待0#块施工张拉完成后，应用1：2水泥砂浆对梁顶面铺枕部位进行找平处理。另外，由于桥面具有2%的横坡，外侧轨道处的桥面低于内侧轨道。为保证轨道平面高度一致，应在外侧轨道处加垫由14槽钢焊制的方钢管。 于走行轨道范围内铺设钢枕，钢枕间距50cm。鉴于挂篮支点处在浇筑混凝土时承受很大的支反力，故此处垫梁应加密（不少于3根）。 铺设滑轨 滑轨系采用长3m的“”字型钢，型钢上下表面设有椭圆孔，孔间距与箱

38、梁竖向预应力相同。 在0#，1#块施工张拉完成后，从0#，1#块中心向两侧安装。轨道穿入竖向预应力筋，找平轨道顶面，量测滑轨中心无误后，应用结构中的竖向精轧螺纹及螺母将轨道锁定。 安装前后支座 先从轨道前端穿入后支座，后支座就位后安放前支座，前支座安放前，在相应位置轨道顶面铺=1mm不锈钢板，不锈钢板上面置放一块四氟乙烯滑板（300500mm），然后安放前支座。 安装主桁架 主桁架分片吊装，放至前后支座上，并旋紧连结螺栓，为防止倾倒，用脚手架临时支撑。按上述方法再吊装另一片主桁架。安装主桁架间的连结系 采用汽车吊安装主桁架之间的连结系。 后锚及前支座固定 用长螺杆（L32精轧螺纹钢）和扁担梁将

39、主桁架后端锚固在已成梁段上，前支座处用扁担梁将主桁架下弦杆与轨道固定。 安装前上横梁 前上横梁吊装前，在主桁架前端先安放作业平台，以便站人作业，作业平台应设防护栏杆。前上横梁上的4个千斤顶、上下垫板及2根钢吊带，可一起组装好后，整体起吊安装。 安装后吊带 在0#块梁段底板预留孔内，安装后吊带，先安放垫块，千斤顶和上垫梁，后吊带从底板穿出，以便与底模架连接。 安装底模架及底模板 底模架吊装前，应拆除0#块梁段底部的部分支架，以便底模架后部能吊在0#块箱梁底部，前端与前吊带用销子连接，如起重能力不足可先吊装底模架，然后再铺装底模板。 安装内模架走行装置 吊装内模架走行梁，并安装好后吊杆，前吊采用钢

40、绳和倒链。 安装外侧模 挂篮所用外侧模首先用于0#块梁段施工，在上述拼装程序之前，应将外模走行梁先放至外模竖框架上，后端插入后吊架上（0#块顶板上预留孔，先把后吊架安放好）。两走行梁前端用倒链和钢丝绳吊在前上横梁上。 用倒链将外侧模拖至1#块位置，在0#块中部两侧安装外侧模走行梁后吊架，每个后吊点应预留两个孔，间距约为15cm。 调整立模标高根据监控单位给出的立模标高，现场再由挂篮预压测出的挂篮弹性及非弹性变形值，再加上设计立模标高值进行复核，作为1#块的立模标高。(4)挂篮加载预压因挂篮已成功应用于多个桥梁工程中，故在本工程现场挂篮安装完毕, 为了解挂篮在各节段荷载作用挂篮的弹性变形和非弹性

41、变形，为了保证挂篮结构的可靠性以及消除挂篮的非弹性变形，在使用前对挂篮进行预拉，对拼装好的挂篮按设计最大荷载（1#梁段）加安全系数1.25倍进行预拉，以消除挂篮的非弹性变形及检验挂篮的安全度。其荷载试验方法：在需测试的挂篮后锚锚固，前吊点利用精轧螺纹钢用60t千斤顶对挂篮进行预拉以消除挂篮的非弹性变形及检验挂篮的安全度。挂篮设计最大荷载为1#梁段，重量为105.5t，加安全系数1.25倍重量为131.88t，经过计算，挂篮前后托梁各承受一半的力，为65.94t，故每根拉杆的拉力约为16.5t，考虑拉杆有一定的水平分力，需适当增加拉杆的拉力。 观测方法:按每5T一级记录出位移和油表数对应的读数，

42、在预拉前测一个初始值，加载至最大时测一个值，卸载完毕时测一个值，可得出挂篮的非弹性变形值及在最大荷载作用下的弹性变形值，以便与堆载的荷载试验对比。同时对挂篮后锚进行观测，是否有异常现象。 为保证挂篮承载能力满足使用要求，并有一定的安全储备，荷载拟加至最大块重的1.2倍。本桥中最重的挂篮悬浇分段分节块为1#块，混凝土数量为40.58m3，重达105.5吨，则挂篮试验时的加载重量为105.51.2=127吨。 挂篮的预压采用袋装泥土分节加载，各土袋的重量尽量相等，以有利于控制预压总重量。在加载完成后每8小时测试一次，直至24小时的累计沉降量不大于2mm进行卸载，卸载后，按测得的沉降量及设计标高，重

43、新调整模板标高。 预压施工时，注意不要破坏测试基准点。 (5)挂篮的使用及调整 挂篮在每个块段施工程序为：底模及外模调整就位绑扎底板钢筋绑扎腹板钢筋安放腹板预应力管道内模前移，调整就位绑扎顶板钢筋安放顶板预应力管道混凝土浇筑养生及预应力穿束预应力张拉移挂篮。以下阐述几个主要操作程序的操作。 混凝土浇筑时 在混凝土开始前，应对挂篮进行一下全面检查，重点是后锚系及各吊杆，混凝土浇筑应注意保持T形悬臂两端平衡，偏载的大小不能超出设计允许值。混凝土的浇筑应连续进行，尽量在混凝土初凝前完成整个块段的浇筑。在浇筑砼前，应采取后锚杆一次性调整到位。 挂篮前移时 待1#块梁段施工完毕，挂篮即可行走，施工2#块

44、梁段。按照设计图纸要求，每阶段混凝土强度达到设计强度的90%后，可进行预应力张拉，当纵，竖向预应力张拉完毕，并在压浆结束后根据规定要求移动挂篮。 移动挂篮按以下几个步骤进行： a：找平梁顶面并铺设钢（木）及轨道。 b：放松底模架吊带。 c：底模架后横梁两侧的吊耳与外侧模走行梁之间安装10t倒链，即底模架悬挂在走行梁上。 d：拆除后吊带与底模架的连结。 e：解除后端锚固螺杆。 f：轨道顶面安装2个5t倒链（每套挂篮）并标计好前支座的位置（支座中心距梁端50cm）。 g：倒链牵引前支座使挂篮、底模架、外侧模一起向前移动。移动时挂篮后部应设10t保险倒链。 h：安装后吊带，将底模架吊起。 i：在2#

45、块梁段上安装外侧模走行梁后吊架，先解除一个0#块上的后吊架，移至2#块，再解除另一个后吊杆移至2#块。 j：安装后吊带，将底模架吊起。 k：拉出内模，挂篮走行完毕。 l：调整2#梁段的立模标高 2#块施工完成以后，挂篮的非弹性变形值已基本消除，在确定3#块立模标高时，应根椐挂篮的弹性变形值、3#块的立模标高及2#块在挂篮走行后的实际标高情况进行综合考虑。m：重复上述施工步骤进行4#块梁段施工，直至10#块梁段。(6)挂篮的后锚为保证挂篮的稳定,在浇筑箱梁时顶板和翼板上预留每个挂篮脚60mm孔洞4只(经计算后确定),挂篮前移到位后,将后横梁利用预留孔采用32精轧螺纹锚固锚牢。经挂篮在浇筑砼时后支

46、点最大反力为74.5t，按4根精轧螺纹计算，每根承受18.63t，精轧螺纹许可承受拉力为63t，整个后锚固稳定。 (7)挂篮的拆除 在浇筑悬臂梁的最后一块段混凝土并完成张拉压浆等工序后，便可拆除挂篮。挂篮的拆除应根据具体情况，在合适的位置进行，箱梁顶面以下的各个部分可直接由桥上下到桥下船只上，其他部分可按拼接时的逆顺序进行，拆除顺序如下： 在梁顶面安装卷扬机，吊着外侧模前后吊杆（底模架吊在走行梁上）徐徐下放，落至船上；或先放底模架，后放外侧模。 合拢段不用的内模、走行梁，在合拢段施工前拆除，余者可从两端梁的出口拆除。 拆除前上横梁。 主构架用吊车分片拆卸，并移至塔吊可吊范围内，然后由塔吊吊到船上。 拆除轨道及钢