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1、花果园项目办公一号楼 523轴靠山满堂架施工方案目 录一、工程概况11、工程简介12、工程方案概况1二、编制依据1三、施工准备21、技术要求22、材料准备22.1、钢管22.2、扣件22.3、脚手板22.4、可调托撑23、劳动力准备2四、技术要求3五、检查验收31、方案监控32、连续监控5六、附图8七、计算书9一、工程概况1、工程简介项 目内 容工程名称贵阳花果园后街彭家湾危旧房、棚户区改造项目办公一号楼建设地址贵阳市南明区花果园大道建设单位贵阳宏益房地产开发有限公司设计单位中国华西工程设计建设有限公司监理单位深圳市广厦工程顾问有限公司施工单位中国建筑第四工程局有限公司办公一号楼总建筑面积为8
2、6699.72，为现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构。本工程背面顺山势而建，正面为花果园大街路。根据目前施工图纸，建筑总高度近100m，地上11层，0.000相当于绝对标高1104.00m。地基基础设计等级乙级，基础设计安全等级二级。2、工程方案概况根据彭家湾项目办公一号楼工程项目协调会商讨内容，为了加快办公一号楼523轴靠山处斜墙及斜柱的施工进度。523轴靠近山体区域斜墙与斜柱支撑体系决定改爬模为满堂架支撑。搭设范围为：办公一号楼靠山体架体从523轴交F轴以南室外地面（-2.2m）开始搭设，覆盖523轴与山体之间全部区域；520轴从山底开始搭设，搭至八层施工面（57.95m），辅助8层大转换梁混凝
3、土工程施工；2023轴从山底开始搭设，搭至九层施工面（64.95m），辅助9层大转换梁混凝土工程施工。二、编制依据序号规范名称规范编号1建筑结构荷载规范（2006版）GB50009-20012混凝土结构设计规范GB50010-20023混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20024建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-915建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20086建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20117建筑施工安全检查标准JGJ59-20118贵阳花果园后街彭家湾危旧房、棚户区改造项目办公一号楼工程施工图纸三、施工准备1、技术要求施工前组织技术、施工、质
4、量、安全等相关部门熟悉图纸，由于本架体将作用于山体边坡上，故需掌握相关单位对边坡的检测数据，并对523轴靠山部分进行现场实勘，编制针对性的施工方案和技术交底，准确掌握脚手架的变化情况。2、材料准备2.1、钢管脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T3091中规定的Q235普通钢管；钢管的钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235级钢的规定。本次脚手架施工采用48.33.0 钢管。2.2、扣件扣件应采用铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的规定。 扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65Nm时，不得发生破坏。
5、2.3、脚手板本脚手架工程采用由毛竹制作的竹跳板，材质符合现行行业标准建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164的相关规定。2.4、可调托撑可调托撑螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应符合现行国家标准梯型螺纹GB/T 5796.2、GB/T 5796.3的规定。可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于 6 ；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30。可调托撑抗压承载力设计值不应小于40kN，支托板厚不应小于5。3、劳动力准备所有脚手架施工人员必须持证上岗，上岗前需经过三级安全教育。劳动力安排计划表班组序号人数负责事项115513轴脚手架搭设2201323轴脚手架
6、搭设四、技术要求1、立杆纵向、横向间距不得大于800mm，步距为1500,架体纵横向大横杆必须贯通；2、每根立杆靠山部位均设置扫地杆，扫地杆离山体距离为100mm200mm；3、立杆底部需设置240X110X90混凝土实心砖垫块，严禁立杆悬空，横向水平杆需抵紧山体；4、靠山满堂架需设置剪刀撑,剪刀撑需从下至顶设置；水平剪刀撑连续设置，搭设宽度为4.5m,竖向间距为4m4.5m；5、竖向剪刀撑搭设宽度为34m，沿数字轴方向设置竖向剪刀撑，间距为4m4.5m，剪刀撑需顶住山坡；6、沿字母轴方向设置一道通长竖向剪刀撑;剪刀撑搭接长度不小于1m，采用3个扣件固定。具体见后附图。五、检查验收1、方案监控
7、1.1、底座和垫板是否松动，立杆是否悬空。 1.2、杆件的设置和连接，连墙件和剪刀撑、横向斜撑的技术要求是否符合规范要求。1.3、竹跳板、安全网等是否满足安全要求。1.4、脚手架搭设顺序和工艺是否满足规范和施工方案要求，搭设过程和完成后的偏差是否满足规范要求。1.5、搭设脚手架所使用的钢管扣件等等材料是否满足规范和方案要求。523轴监控分三大区域，见下表：区域序号标高区域轴线A34.9557.95513轴B34.9557.951319轴C34.9557.951923轴监控频率：每69天一次，最多不得超过9天方案监控记录表 专项方案连续监控记录序号分项监控内容监控情况监控人/时间复查整改情况整改
8、人/时间备注1脚手架跨距是否按方案设置2脚手架步距是否为符合方案4脚手架搭设标高是否按方案设置5脚手架底部是否做场地硬化6剪刀撑是否按方案设置，搭接长度是否按方案设置，是否三个以上扣件7立杆底部是否硬化8扣件螺栓拧紧力矩是否达到为4065Nm2、连续监控水平沉降监测选择沉降点，在架体上布置水平沉降监测点，测量时在建筑内部进行水平沉降的测量。监测点大样如下：对建筑物四周脚手架由下而上进行监测，将经纬仪安装好后，将经纬仪十字丝中心线对准脚手架上监测点，然后将经纬仪水平方向转动固定好，由下向上进行观察，得出垂直偏差角度。根据建筑扣件式钢管脚手架规范（JGJ130-2011）水平沉降监测预警值为10m
9、m，。垂直倾斜值根据高度而定，预警值为100mm。检测时应选测可靠、稳固的仪器架设位置，保证每次测量时测量位置不变，并在型钢悬挑层设置永久基准点（采用红色油漆标注）。523轴靠山满堂架系统分为三大块监测区域，见下表：区域序号标高区域轴线A34.9557.95513轴B34.9557.951319轴C34.9557.951923轴共设6处监测点，A区、B区、C区各两处，布置于标高34.950m钢管处。监控频率：每15天一次脚手架连续监测记录表日期序号监测部位沉降监测预警值-10mm垂直监测预警值100mm监测频率每层监测基础沉降监测记录测点初测值mm上次沉降累计值mm本次沉降值mm累计位移mm测
10、点初测值mm上次沉降累计值mm本次沉降值mm累计沉降值123456垂直监测记录东面方向垂直偏差值mm南面方向垂直偏差值mm西面方向垂直偏差值mm北面方向垂直偏差值mm六、附图1、靠山满堂架平面图2、靠山满堂架剖面图3、靠山满堂架剖面大样图七、计算书板模板(扣件钢管高架)计算书11工程 ；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB5001
11、0-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):15.00；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与
12、木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：5号槽钢；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):1000.00
13、； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 801.82/6 = 43.2 cm3；I = 801.83/12 = 38.88 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.510.8+0.50.8 = 20.8 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.8= 0.8 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.220.8+1.40.8
14、= 26.08kN/m最大弯矩 M=0.126.082502= 163000 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 163000/43200 = 3.773 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 3.773 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=20.8kN/m面板最大挠度计算值 = 0.67720.82504/(100950038.88104)=0.149 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0
15、.149 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.251+0.50.25 = 6.5 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.25 = 0.25 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q
16、2 = 1.26.5+1.40.25 = 8.15 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.18.150.82 = 0.522 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.522106/83333.33 = 6.259 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 6.259 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.68.150.8 = 3.912 kN；方木受剪应力计算值 = 3 3.912103/(2 50100) = 1.
17、174 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.174 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 6.5 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6776.58004 /(10090004166666.667)= 0.481 mm；最大允许挠度 =800/ 250=3.2 mm；方木的最大挠度计算值 0.481 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.2 mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：
18、5号槽钢；W=10.4 cm3；I=26 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P7.824kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 2.104 kNm ；最大变形 Vmax = 1.684 mm ；最大支座力 Qmax = 27.764 kN ；最大应力 = 2104228.125/10400 = 202.33 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 202.33 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 1.684mm 小于
19、800/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.13815 = 2.076 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.80.8 = 0.32 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.510.80.8 = 16.32 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 18.716 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+
20、2 ) 0.80.8 = 1.92 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 25.147 kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 25.147 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗
21、压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=25147.2/（0.537424） = 110.446 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 110.446 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素
22、，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.038(1.5+0.12) = 2.059 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.038 ；Lo/i = 2059.288 / 15.9 = 130 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.396 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=25147.2/（0.396424） = 149.771 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 149.771 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！
23、 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。七、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =25.147/0.25=100.589 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 25.147 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=100.589 f
24、g=120 kpa 。地基承载力满足要求！八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，
25、不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置
26、支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 19
