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1、凤凰山高架桥及底层道路工程新增融资建设1标段 现浇箱梁模板支架专项施工方案凤凰山高架桥及底层道路工程新增融资建设1标段（桩号范围：K0-877.252至K0-000段）现浇箱梁模板支架专项施工方案编 制： 复 核： 审 批： 编制单位：中国五冶集团有限公司编制日期： 2015年12月12日 74 / 74目 录一、编制依据1二、工程概况2三、工程难点和应对措施11四、模板支架设计方案111、支架设计方案11、北外环线保通门式支架设计（第一联第3跨）11、满堂支架设计12、上下支架通道和作业平台设计13、支架基础142、模板设计方案17、底模板17、侧模板和翼缘板模板18、箱室模板183、支架搭
2、设要点194、支架方案确定195、施工测试和施工控制196、机械设备准备207、支架使用情况20五、模板支架计算211、基本参数212、荷载223、满堂支架计算23、底模计算23、纵向钢管验算25、I14工钢受力计算274、钢管支架立柱计算305、地基承载力验算336、门洞支架验算34、纵向I36工钢受力计算34、下横梁I36a工钢受力计算35、60钢管受力计算37六、支架施工方案391、测量放样392、支架搭设顺序及搭设方法393、技术要求404、支架使用规定405、拆除规定416、支架安全措施417、钢管支架的防电、避雷措施428、钢管支架的维护与管理439、支架护拦及楼梯4410、施工预
3、拱度及沉降4411、支架预压45、支架预压的主要目的45、支架预压方法45、预压观测45、卸载和支架调整46、支架验收4712、备用电源47七、钢筋、混凝土施工措施471、钢筋施工措施47、钢筋进场检验47、钢筋制作、绑扎48、预应力管道及预埋件的安装482、混凝土浇筑施工措施48、工艺流程49、混凝土浇筑顺序49、混凝土浇筑方法49八、施工要点和质量、安全控制要求511、施工要点512、质量控制要求533、施工安全技术要求56九、安全保证措施581、安全目标582、安全保证体系583、安全生产保证措施59、组织保证措施59、制度保证措施59、安全管理综合措施59、安全生产检查60、安全技术交
4、底制度614、危险性较大工程的安全技术方案的编制审批615、安全奖罚措施626、施工过程中的具体安全措施和要求62十、组织机构、机械设备和人员配置661、组织机构662、机械设备配置683、人员配置69十一、应急预案691、安全生产应急救援小组机构的组成692、外部应急与救援电话713、脚手架、支模架倒（垮）塌事故的应急处理71、现场安全值班电话71、处置措施714、注意事项72凤凰山高架桥现浇箱梁模板支架专项施工方案一、编制依据1、钢结构设计规范GB50017-2003；2、木结构设计规范 GB50003-2003；3、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）；4、建筑
5、施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；5、钢管满堂支架预压技术规程JGJ/T194-2009；6、建筑施工脚手架安全技术规范（JGJ164-2008）；7、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013；8、建筑地基基础设计规范GB50007；9、危险性较大的分部分项工程安全管理办法(建质200987号)；10、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号）；11、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；12、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）；13、建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2012）；14、建筑施工高处作业技术规范(
6、JTJ80-91)；15、公路桥涵施工技术规范JTG/T F50-2011；16、城市桥梁工程施工与质量验收规范CJJ 2-2008；17、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91；18、施工现场临时用电安全技术规范JGJ45-2005。19、现场踏勘资料。二、工程概况凤凰山高架桥位于凤凰山高架桥位于城北片区北星干线与川陕路之间，其起点接北星干线，终点接货运大道，沿途途径升仙湖片区、凤凰山片区全线长约7.68km；本工程为凤凰山高架桥1标段，其设计范围为南起二环路北星干线至东风渠南侧跨线桥气起坡点，道路全长约5.038km。本项目起点（北星干线）至本标段终点均采用高架桥加地面辅道形式。共计
7、主线桥4座、主线匝道桥5座、三环路立交匝道桥5座，底层道路桥4座，人行天桥1座，BRT天桥3座。本方案为凤凰山高架桥左右线及GA匝道现浇预应力混凝土连续箱梁桥模板支架专项施工方案。左右主线及GA匝道现浇预应力混凝土连续箱梁部位联数孔跨布置（m）桥宽（m）梁高（m）平面类型是否拼宽左主线第1联126.913.51.7直线段是第2联425.913.51.7直线段是第3联223.19.51.7直线段是右主线第1联12.9+25.99.51.7直线段是第2联25.4+35.6+24.89.515.561.7缓和曲线与r=251m圆曲线是GA匝道第1联26.9+25.99.51.7直线段是第2联25.9
8、+27.9+21+18.29.51.7直线段是第3联25+29+34+25+207.51.7直线段接R=800圆曲线否梁体采用等高现浇预应力混凝土连续箱梁，采用直腹板箱型截面梁，宽度7.5m为单箱单室，宽度9.5m及以上为单箱双室或单箱多室。箱梁顶、底板平行，顶板横坡详见道路分册相关图纸。梁高1.7m,顶板厚0.22m，底板厚0.2m；非拼宽侧翼缘宽1.6m,端部厚0.2m，根部厚0.5m，拼宽侧详见图纸；7.5m匝道边腹板及其余联边中腹板宽度均为0.5m。端横梁及中横梁附近顶板加厚至0.42m，底板加厚至0.4m，7.5m匝道边腹板及其余中腹板加宽至0.8m，变化段长度均为4.5m，其余边腹
9、板不进行加厚。拼宽桥端横梁厚度为1.5m，中横梁厚度为2.4m(与老桥一致)，各跨跨中均设置一道厚0.3m的横隔梁。混凝土梁均按A类预应力混凝土结构设计。每一箱室设一个直径8厘米的泄水孔，位于底板最低处；腹板上顺桥向每5米设一个直径8厘米通风孔，距顶板与腹板的倒角根部20厘米。由于防撞墙底部包住箱梁翼缘，故翼缘不设置滴水槽。在GA匝道现浇箱梁施工期间，考虑市民的交通需要须在海盛轩门口地面桥与GA匝道接口处设置交通“门”支架，其余现浇混凝土箱梁部分均无障碍物，现浇箱梁下部均不涉及交通全部采用满堂支架进行施工。图一：左主线现浇梁立面图图二：北外环跨线桥平面图图三： 1.8m梁高各断面图左主线现浇连
10、续箱梁平面图左主线桥拼宽段典型断面图左主线第一联126.9m连续箱梁一般构造图左主线第二联425.9m连续箱梁一般构造图左主线桥拼宽段典型断面图三、工程难点和应对措施国道318线雅安至二郎山段雨名段（金鸡关隧道出口至姚桥段）道路根据业主方要求，2015年12月31日前需完工。由于本桥第一联第三跨有既有北外环线下穿，地方政府和业主单位要求北外环线在2015年9月30日以前必须达到全线贯通条件。根据本工程施工计划安排，2015年9月30日以前本桥上部结构尚未开始施工。因此，在本桥上部结构施工过程中，难点在于如何保证北外环线的正常通行和行车安全以及北外环线的正常通行对本工程施工所带来的影响。针对上述
11、施工难点，我部在进行本桥现浇箱梁和上部结构施工过程中，在第一联第三跨北外环线下穿段落增设钢管门式支架。支架净高4.5m，预留净宽4m的双向行车道，以保证北外环线的正常通行，在北外环线以外的部分按照正常施工要求搭设满堂支架进行施工。为预防北外环线车辆对门式支架造成安全破坏，支架基础采用整体式条形基础，钢管和基础之间采取满焊连接，同时在基础和支架部分设置防撞设施并增设夜间反光标识和提醒警示灯具及标识，在支架通道的进口前方设置限高和限速装置，车辆限高4.5m，限速5km/h。四、模板支架设计方案 1、支架设计方案、北外环线保通门式支架设计（第一联第3跨）由于此跨为本桥最长孔跨，梁高为1.8m，且有雅
12、安市北外环线下穿，在桥梁上部结构施工过程中北外环线不得封闭。因此，为了道路保通需要，本跨现浇箱梁施工时需在北外环线横向搭设钢管门洞支架，本跨北外环线以外部分采取碗扣式满堂支架。模板底模采用15mm厚竹胶板，下铺设48*3.5mm普通脚手架钢管，按照10cm间距布设。下横梁采用普通热轧I14工钢，腹板下长8.5m，翼板下长2.4m门架上等距分布12及24根。满堂支架采用48*3.5mm普通钢管搭设，靠近墩位和腹板及中横梁位置横向间距按照0.6m布置外，其余横向间距按照0.9m布置，纵向间距均为0.6m，步距1.2m，顶部适当加密一道，以保证立杆露出水平杆不超过0.5m，门架上步距按照0.6m进行
13、布置，支架高度6.35m，立杆顶面安装顶托。门架采用600mm壁厚8mm的无缝钢管，设10根，高度4.5m。钢管之间采用120mm钢管进行三角状焊接连接,上安装长12.4m的I36a工钢作为下横梁，下横梁上安装长11.2m的I36a工钢作为纵分配梁，累计14根。为确保支架的整体稳定性，在横向、纵向和水平方向均设置剪刀撑。、满堂支架设计本桥上部结构现浇箱梁施工除第一联第三跨北外环线下穿段采取钢管门式支架外，其他段落均采用碗扣式满堂支架。满堂支架采用48*3.5mm普通钢管进行搭设，靠近墩位处、腹板、腹板变截面段和中横梁位置横向间距按照0.6m布置外，其余横向间距按照0.9m布置，纵向间距均为0.
14、6m，步距1.2m，顶部适当加密一道，以保证立杆露出水平杆不超过0.5m，立杆顶面安装可调节顶托。为确保支架的整体稳定性，在横向、纵向和水平方向均设置剪刀撑。设置时剪刀撑水平夹角450600，纵横向间距不得大于4.5m，当支架高度大于4.8m时在支架中间加设一道水平剪刀撑，支架底部20cm处增设一道水平剪刀撑作为扫地杆。由于本桥现浇箱梁桥面板宽均为11.25m、底板宽均为7.25m。其中，第一联梁高均为1.8m，第二联梁高均为1.3m。支架结构形式按照第一联1.8m梁高进行设计，第二联碗扣式满堂支架结构形式按照第一联设计进行施工。、上下支架通道和作业平台设计为了施工人员能方便上下支架平台，在支
15、架搭设时需设置斜梯。斜梯骨架采用48*3.5mm钢管进行搭设，斜梯宽度1.5m，纵向坡度1:3，竖向立杆作用于进过碾压处理后铺设的方木上。斜梯上的护栏骨架采用HRB16钢筋焊接加工或采用支架钢管进行搭设，护栏外侧设置密目安全网，护栏高度1.2m，立杆竖向间距2m，纵向间距0.6m。楼梯踏步采用木板进行铺设，木板面设置防滑肋条，木板同支架之间采取有效固定。因施工需要，在支架纵向两侧设置作业平台，作业平台的支撑立杆和横向连接杆同支架连接成整体。作业平台宽度1.5m，栏杆采用48*3.5mm支架钢管进行搭设，栏杆高度1.5m（相对于作业平台）。栏杆立柱2m一道，纵向护栏设上下两道，下杆离作业平台面7
16、5cm，上杆离作业平台面150cm。防护栏杆的底部设置高度为20cm的挡脚板，挡脚板下的空隙不,大于lcm。防护栏杆外侧设置密目安全网。、支架基础、门式钢管支架基础由于现浇箱梁施工过程中下穿的北外环线有车辆通行，且以重型车辆居多、车流量较大、整个北外环跨线桥红线范围内的北外环线由我部进行施工。鉴于行车安全和施工安全方面考虑，门式钢管支架基础采用钢筋混凝土的形式进行设计，具体结构形式如下：在桥区北外环线施工过程中，路床和路基严格按照设计要求进行施工，在路基和路面施工过程中门式支架基础同步进行施工。门式支架基础采用整体条形钢筋混凝土的结构形式，长宽高尺寸为：13m2m0.8m。基础基底垫层为C15
17、混凝土，厚度10cm。纵向受力钢筋采用16钢筋、间距15cm，净保护层不小于10cm,单层布筋。基础埋深80cm，基础顶面低于北外环线路面10 cm15cm。在基础钢管柱对应位置设置单层长宽120*120cm的12110mm加强钢筋网片，基础施工时预埋10mm厚100*100cm规格的钢板，钢板底部设置两根25U形锚固钢筋，U形锚固钢筋同预埋钢板之间采取有效牢固焊接，焊缝长度70cm，钢筋锚固长度不小于60cm。钢管柱同预埋钢板之间采取厚度10mm15mm 、15cm*15cm的三角钢板进行加撑焊接，加撑间距沿钢管圆周八等份实施，同时钢管柱和预埋钢板之间的接触面需采取牢固焊接。第三跨纵断面图
18、横断面图1横断面图2 、满堂支架基础由于本工程道路属于市政道路，本桥桥下空间将统一做绿化和景观设计，目前具体景观设计尚未成型。但本桥日后将紧邻雅安汽车总站和雅安火车站，加之本次支架对地基承载力的要求，综合各方因素考虑，在进行支架基础处理施工时，首先对原地面进行30cm清表后，清除不良土或对不良土进行加固处理，完毕后分层回填性能良好的砂砾土、砂砾石、页岩或泥岩等回填料，并采用压路机进行机械碾压，机械碾压不到的地方采用人工夯实，处理完毕的地基压实度必须达到93%及以上。地基碾压处理完毕后，在其上浇筑一层15cm厚的C20混凝土，以保证基础的整体承载力。在基础施工过程中沿横向设置1%2%的排水横坡，
19、在基础边缘60cm80 cm处设置排水沟，施工完毕的基础高出周围原地面20cm30cm，表面需平整，雨天无积水。为保证地基受力均匀，在碗扣架底托下方用宽20cm厚5cm木板进行通长支垫，从而保证支架的整体受力均匀。、原材料性能要求、方木均选用抗弯强度性能良好的落叶松或铁杉类木材，且表面平整无裂纹和变形。、钢管采用48*3.5mm普通无缝支架钢管，材质需符合直缝电焊钢管（GB/T13793）中的规定，扣件其材质要符合建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）中的规定。、竹胶板选用5层性能良好的高强度竹胶板，其密度和弹性模量需满足规范要求。2、模板设计方案、底模板底模板采用15
20、mm厚高强度优质竹胶板加工制作，模板在安装之前进行全面的清扫和涂刷脱模剂。底模板需根据规范要求设置梁体反拱值，横向宽度要大于梁底宽度，梁底两侧模板要各超出梁底边线不小于5cm，以利于在底模上支立侧模。模板之间连接部位采用海绵胶条以防漏浆，模板之间的错台不超过1mm。模板拼接缝要纵横成线，避免出现错缝现象。底模板铺设完毕后，进行平面放样，全面测量底板纵横向标高，纵横向间隔5m检测一点，根据测量结果将底模板调整到设计标高。底板标高调整完毕后，再次进行标高复测，若标高不符合要求则需要进行二次调整，直到符合要求为止。 、侧模板和翼缘板模板侧模板和翼缘板模板采用15mm厚高强度优质竹胶板加工制作，翼缘板
21、模板板厚也可采用10mm。施工时根据测量放样定出箱梁底板边缘线，在底模板上弹上墨线，然后安装侧模板。侧模板与底模板接缝处粘贴海绵胶条防止漏浆。在侧模板外侧背设横向1012cm间距20cm方木背肋，设置纵向10*10cm间距50cm的方木背肋，用钢管及扣件与支架进行固定连接，从而保证侧模板的稳定和牢固。方木铺设时，接头需采取交错布置。翼缘板底模板安装与箱梁底板模板安装相同，外侧挡板安装与侧模板安装相同。挡板模板安装完毕后，全面检测模板的标高和线型，确保翼缘板线型顺直和美观。、箱室模板由于箱梁箱室相对较小，在进行箱室内模板加工制作和安装时，首先根据尺寸在陆地上进行加工和制作，然后采用吊车吊至支架上
22、进行拼装和加固。箱室模板同样采用15mm厚高强度优质竹胶板加工制作。内模上面板骨架采用6cm8cm 方木横桥向设置，间距20cm。模板安装时用方木做横撑，同时用定位筋进行定位固定，并拉通线校正模板的位置和整体线型。顶板支撑采用方木搭设小排架，在排架上铺设竹胶板，然后在竹胶板上铺一层厚薄膜，厚薄膜接头相互搭接5cm，用一排铁钉钉牢，防止漏浆。在浇筑混凝土过程中派专人检查内模的位置变化情况。为方便内模的拆除和后续施工，在每孔的1/4跨处设计位置布设70cm*80cm的人孔。3、支架搭设要点、在基础混凝土强度达到设计强度的50%以上后，方可进行支架的搭设安装施工。、构造物的模板支架不得与施工用的脚手
23、架相连接，以免施工振动时影响混凝土的浇筑质量。、支架搭设完毕后应对其平面位置、定模标高、节点联系及纵横向稳定性进行全面检查验收，合格后方可进行下一道工序施工。、碗扣式支架搭设时，不同长度扣件支架交错使用，保证扣件结点不位于同一个平面内。4、支架方案确定根据支架高度、架高方式及使用材料等，充分考虑设计荷载、施工荷载进行支架设计及基础的处理，采取相应措施防止支架变形，确保支架的整体稳定性,支架顶端设置可调节顶托，进行高程调整。5、施工测试和施工控制 在现浇箱梁浇筑施工时，计算支架在荷载作用下产生的变形，设置预拱度，调整底模标高，确保成型后与设计线型吻合。钢管支架根据施工要求设置施工预拱度，以消除支
24、架的非弹性变形。设置时一般按规范和设计要求以及通过计算得出具体数值，预拱度采用抛物线进行分配。本工程桥梁具体预拱度数据根据支架预压检测后，通过数据分析，结合施工规范要求后确定设置。6、机械设备准备由于本桥梁工程工期相对紧张，且雅安为多雨城市，所有的支架模板材料必须提前筹备，提前进场。所有进场的材料均按照现场实际情况进行统一堆放统一保管，并设置专人管护。鉴于现场实际情况和工期要求以及天气等状况考虑，现场配备2辆25吨吊车和2辆运输车进行模板支架的转运和安装，现场机械运距约0.6km，机械使用时间为2015年10月至2015年12月。7、支架使用情况由于本工程总工期为2015年12月31日，本桥梁
25、在结构类型上分为左右两幅，每幅又分为两联。因此，根据施工总工期要求和本工程桥梁结构类型，在支架筹备过程中，项目需一次性最少采购或租赁半幅所需的全部支架和模板以及相应的配套设施。施工过程中支架和设备半幅半幅周转交叉使用，支架和设备具体使用时间为2015年10月至2015年12月。五、模板支架计算首先，综合考虑模板及支架的荷载组合、支架高度、架高方式、支架基础及使用材料等因素，选取本桥的第一联第三跨的模板及支架系统作为研究对象，第一联第三跨的模板及支架系统为整个桥梁的代表性区段。第一联第三跨跨径30m，桥宽11.25m，底板宽7.25m，翼板宽2m，翼板断面面积0.7m。累计混凝土量:251.92
26、m。底模采用15mm厚竹胶板，下铺设48*3.5mm型普通脚手架钢管，钢管间距按照10cm进行布置。下横梁采用普通热轧I14工钢，腹板下长8.5m，翼板下长2.4m门架上分布12及24根。支架采用48*3.5mm扣件式钢管支架（门架上部由于高度空间原因采用扣件式钢管支架，其他部位全部采用碗扣式钢管支架），靠近墩位处、腹板、腹板变截面段和中横梁位置横向间距按照0.6m布置外，其余横向间距按照0.9m布置，纵向间距均为0.6m，步距1.2m，顶部适当加密一道，以保证立杆露出水平杆不超过0.5m，门架上步距按照0.6m进行布置，支架最高6.35m，立杆顶面安装顶托。门架采用600mm壁厚8mm的无缝
27、钢管，设10根，高度4.8m。钢管之间采用120mm钢管进行三角状焊接连接,上安装长12.4m的I36a工钢作为下横梁，下横梁上安装长11.2m的I36a工钢作为纵分配梁，累计14根。1、基本参数、钢筋混凝土容重：G=26KN/m；、普通脚手架管每米容重：G1=0.0384KN/m；、I14工钢每米容重：G3=0.169KN/m;、I36a工钢每米容重：G4=0.599KN/m;、恒荷载系数取1.2; 、活动荷载系数取1.4。2、荷载、钢筋混凝土自重（按最不利荷载考虑）：梁端、腹板及中横梁部分梁高1.8m芯模部分梁底和梁顶总高0.5m，考虑芯模内倒角部分混凝土整个计算按照II截面进行计算。即：
28、箱底：0.9*26 =23.4KN/m2 （空心部分） 梁端、腹板及中横梁部分：1.8*26 =46.8KN/m2翼板部位：0.5*26 =13KN/m2 、模板重量：内模（包括支撑架）：取1.2KN/m2外模（包括侧模支撑架）：取1.2KN/m2底模：取1.0KN/m2 模板综合重3.4 KN/m2、施工荷载：模板、次楞：2.5 KN/m2，主楞：1.5 KN/m2，支架：1.0 KN/m2)、振捣荷载：2.5 KN/m2、混凝土倾倒产生的冲击荷载：2.0 KN/m2材料特性值名 称特 性 值48*3.5mm钢管截面积：3.976cm2，回转半径：1.601cm，轴惯性矩：10.193cm4
29、竹胶板抗弯强度设计值：=35N/mm2，弹性模量：9898 mm2方 木容重：8KN/m3，抗弯强度设计限值13MPa混凝土容重：26 KN/m3600*8mm钢管截面积：148.786cm2，回转半径：20.932cm，轴惯性矩：65191.997cm436a工字钢截面面积：76.3 cm2，单位重量：59.9kg/m14工字钢截面面积：26.1 cm2，单位重量：20.5kg/m3、满堂支架计算、底模计算底模采用15mm厚高强度竹胶模板，直接放置于间距10cm的48*3.5mm型普通钢管上，按连续梁考虑，取单位长度1.0m板宽进行计算。、荷载组合箱底：q1=（23.43.4）*1.2+（2
30、.5+2.5+2.0）*1.4=41.96KN/ m2（芯模部分） q2=（46.83.4）*1.2+（2.5+2.5+2.0）*1.4=70.04KN/ m2（梁端、腹板及中横梁实心部分 翼板：q3=（131）*1.2+（2.5+2.5+2.0）*1.4=26.6KN/ m2、截面参数及材料力学性能指标W=bh2/6=1000152/6=3.7104 mm3I= bh3/12=1000153/12=2.8105 mm4竹胶模板的有关力学性能指标按竹编胶合板（GB13123）规定的类一等品的下限值取：=35MPa, E=9.9103 MPa 、承载力计算A、箱底芯模部分梁底计算强度验算Mmax
31、= ql210=41.960.10210=0.042KN*m=MmaxW=1.14MPa=35MPa， 合格。 挠度验算f=5ql4384EI=541.9610043849.91032.8105=0.02mmf=100400=0.25mm；合格。梁端、腹板及中横梁实心部分Mmax= ql210=70.040.1 2/10=0.070KNm=MmaxW=1.89MPa=35MPa， 合格。挠度验算f=5ql4384EI=570.0410043849.91032.8105=0.033mmf=100400=0.25mm；合格。B、翼板部位强度验算 Mmax=110ql2=26.60.1210=0.0
32、33KN*m =MmaxW=0.72MPa=35MPa， 合格。刚度验算f=5ql4384EI=526.610043849.91032.8105=0.01mmf=100400=0.25mm；合格。、纵向钢管验算钢管放置于间距60cm的I14横梁上，48*3.5mm型普通钢管由于杆件在制造、保管、使用和运输过程中所产生的损耗等不利影响，钢管壁厚在计算取值时按照2.8mm进行取值。箱梁空心部分每平方米布置10根，梁端、腹板及横梁下底板每平米10根；按连续梁考虑。、荷载组合 q=+10根钢管自重即：每根钢管受力 箱底：q1=（23.43.4+0.384）*1.2+（2.0+2.5+2.0）*1.4）
33、0.6*0.1=2.55KN/ m2（芯模部分） q2=（46.83.4+0.384）*1.2+（2.0+2.5+2.0）*1.4）*0.6*0.1=4.23KN/ m2（梁端、腹板及中横梁实心部分 翼板：q3=（131+0.384）*1.3+（2.0+2.5+2.0）*1.4）*0.6*0.1=1.62KN/ m2 、截面参数及材料力学性能指标 W=0.0892d4-d41d=0.0892484-42.4448=3.86103mm4 I=0.0491d4-d41=0.0491484-42.44=1.02105mm4 A=0.785（d2-d21）=397.4 mm2 E=2.1105Mpa、
34、承载力检算 A、箱底芯模部分梁底计算强度验算 Mmax=q1l28=2.550.628=0.11KN*m=MmaxW=28.5MPa215MPA，合格。抗剪验算= q1l/2/A=1.93MPa125MPa 合格挠度验算f=5ql4384EI=52.5560043842.11051.02105=0.20mmf=600400=1.5mm，合格。B、梁端、腹板及中横梁实心部分强度验算 Mmax=q2l28=4.230.628=0.190KN*m=MmaxW=49.2MPa215MPA，合格。= q2l/2/A=3.19MPa125MPa 合格挠度验算f=5ql4384EI=54.236004384
35、2.11051.02105=0.33mmf=600400=1.5mm，合格。C、翼板底强度验算 Mmax=q3l28=1.620.628=0.075KN*m=MmaxW=19.47MPa215MPA，合格。= q3l/2/A=1.22MPa125MPa 合格挠度验算f=5ql4384EI=51.6260043842.11051.02105=0.13mmf=600400=1.5mm，合格。Beamax验算结果、I14工钢受力计算由于工字钢上按放脚手架管作为上分配梁，均按10cm间距布置，整个受力过程中，腹板、梁端及中横梁位置最大，其下由横向立杆安装顶托支撑，间距60cm， 芯模部分下横向立杆按照
36、90cm间距布置。、荷载组合：箱底：q1=（23.43.4+0.384）*1.2+（2.5+2.5+2.0）*1.4）0.6*0.1=2.55KN/ m2（芯模部分） q2=（46.83.4+0.384）*1.2+（2.5+2.5+2.0）*1.4）*0.6*0.1=4.23KN/ m2（梁端、腹板及中横梁实心部分 翼板：q3= q3=（131+0.384）*1.3+（2.5+2.5+2.0）*1.4）*0.6*0.1=1.62KN/ m2 q3=0.169N/m(I14工钢自重)、I14工钢特性如下图 、载力检算 A、箱底a、梁中空心部分梁底计算 梁中空心部分受力如下图Beamax验算结果强
37、度：=MmaxW=2.57KN*m/101.714=25.27MPa215MPa 满足要求抗剪：= F/A=10.28KN/21.5 cm2 =4.78MPa 125MPa 满足要求挠度：f=0.15mmL/400=2.25mm 满足要求b、梁端、腹板及中横梁实心部分梁端、腹板及中横梁实心部分受力如下图Beamax验算结果强度：=MmaxW=1.91KN*m/101.714cm3=18.78MPa215MPa 满足要求抗剪：= F/A=10.63KN/21.5 cm2 =4.94MPa125MPa 满足要求刚度：f=0.05mmL/400=1.5mm 满足要求B、板由于翼板自重比梁空心部分小许
38、多，其按照同等间距及要求进行打算，故翼板下14工钢满足受力要求，将不作为受力计算。4、钢管支架立柱计算、钢管支架立柱受力图、梁中空心部分受力如下图、梁端、腹板及中横梁实心部分受力如下图、立杆承受荷载每根钢管立柱所承受的竖向力按其所支撑面积内的荷载计算，翼板和箱底支承钢管纵、横间距相同，按箱底荷载计算，纵向方木传递的集中力：箱底立杆受上部力q1=（23.43.4+0.384）*1.2+（2.5+2.5+2.0）*1.4）*0.9*0.6+0.169*0.9=22.68 KN/ m2（芯模部分） q2=（46.83.4+0.384）*1.2+（2.5+2.5+2.0）*1.4）*0.6*0.6+0
39、.169*0.6=25.48KN/ m2（梁端、腹板及中横梁实心部分）翼板立杆受上部力q3=（131+0.384）*1.2+（2.5+2.5+2.0）*1.4）*0.9*0.6+0.169*0.9=14.76 KN/ m2483.5mm钢管自重，满堂式钢管支架箱梁底按6m最高计，翼板下按照8.15m最高计（为保证脚手架整体受力减少接头，脚手架箱梁腹板底最高限制在6m，如地面超过6m需回填至要求标高并压实后浇筑一层10公分垫层）箱梁底立杆自重（每根立杆除自重外承受水平杆的重量、）立杆按照6m高计算，水平杆按照6根计算（芯模部分）（梁端、腹板及中横梁实心部分）（翼板下）则箱梁地板单根钢管立柱所承受
40、的最大竖向力为： 翼板底单根钢管立柱所承受竖向力为 N=14.76+0.774=15.53KN、立杆的受力计算对于架管(483.5)，截面特性：截面回转半径， i = 1.578 cm截面面积， A=3.974cm2 标准尺寸4.89 cm2 （由于杆件在制造、锈蚀、转运的损耗一般管壁按照2.8mm计算）L0=h(步距)+2a（立杆伸出顶层水平杆高度）=1200+220=1600由于大横杆步距为1.2m，长细比为=L0/i = 1600 / 15.78 =101.2由长细比查表可得轴心受压构件稳定系数= 0.573 、箱梁底单根钢管立柱强度验算： 故满足要求。稳定性验算： ，满足要求。f 钢材
41、的抗压强度设计值，由于架管为周转材料，乘0.8的折减系数，取f=2050.8=164 MPa、翼板底单根钢管立柱强度验算： 故满足要求。稳定性验算： ，满足要求。f 钢材的抗压强度设计值，由于架管为周转材料，乘0.8的折减系数，取f=2050.8=164 MPa5、地基承载力验算由前计算得支架立杆单根最大受力为25.99kN，支架底托接地尺寸为150mm150mm，受力面积=0.150.15=0.0225m。沥青路面处所需地基承载力=27.61/0.0225/1000=1.15MPa(原沥青混凝土路面承载力实测值大于1.23的1.3倍MPa，满足要求)。基坑回填处上铺15cm厚混凝土硬化层，按
42、45刚性角计算，混凝土基底与灰土顶层的持力尺寸为450mm450mm，持力面积=0.202m2,该处地基承载力=25.99/0.202=128.66kPa。故灰土顶层经压实后其承载力需大于136.35KPa即可。6、门洞支架验算 由于门洞上钢管支架与满堂支架相同，故上的底模、纵向分配钢管，I14工钢及钢管满足受力要求将不作受力计算。只需验算门洞上纵向分配梁、下横梁及60钢管是否满足受力要求即可。、纵向I36工钢受力计算 在19根I36a工钢中，由满堂支架验算可知其中梁芯模部分位置受力最大，故只需验算该工钢是否满足要求即可。该处工钢受力如下图： 、荷载计算 根据立杆的搭设位置及门洞预留形式，在门
43、洞区域中整个立杆最大受力在第由外至内的第5根立杆。单根钢管的受力P= q1/2+q2/2+立杆自重即P=22.68/2+25.48/2=24.08KN 箱梁底立杆自重（每根立杆除自重外承受水平杆的重量、立杆均高80cm 顺平杆两根） （腹板下） 即单根钢管对I36a的压力P=q+g=24.08+0.192=24.27KN. I36a自重以均布荷载的方式压在下横梁上。 P2=0.559KN/m 、I36a特性如下、Beamax验算结果强度：=MmaxW=95.18KN*m/875cm3=108.78MPa215MPa 满足要求抗剪：= F/A=97.89KN/76.3 cm2=12.83MPa13.60MPa 满足要求刚度：f= f=2.47mmL/400=11.5mm 满足要求、下横梁I36a工钢受力计算 下横梁上安装的19根工字钢，分配工钢长I36工钢长11.2m 下横梁工钢12.4m；由前部分每根立杆支撑的受力面积、立杆及水平杆的数量可知。每条工钢上的立杆受力，计算结果如下表I36a自重以均布荷载的方式压在钢管上。 P4=0.559KN/mI36分配梁工钢布置如下图Beamax验算结果强度：=MmaxW=138.24KN*m/875cm3=157.
