住宅小区塔吊基础专项施工方案混凝土薄壁管桩基础框架结构承载力验算.doc

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1、*区块综合改造拆迁安置房一期B区块标工程塔吊基础施工方案一、工程概况（一） 综合概括序号项 目内 容1工程名称2建设单位3代建单位4设计单位5监理单位6施工单位7建设地点8工 期以开工令确定开工日期，整个工期395日历天。工程质量等级一次性验收合格，并达到甬江杯质量标准。（二） 建筑概括建筑面积总建筑面积约66000m2层数地上19层，地下1层。层高负一、二层：3.0m，一层4.0m，标准层均为3.0m。设计标高0.000相当于黄海标高5.000m、总建筑高度分别为：15.62m28.92m。建筑耐久年限（50年）抗震设防烈度6度（三） 结构概括结构体系本工程为基础采用预应力混凝土薄壁管桩基础

2、，现浇钢筋混凝土框架结构。基础基础采用预应力混凝土薄壁管桩基础，基础设计为乙级，安全等级为二级结构合理使用年限五十年建筑结构安全等级二级建筑抗震设防类别标准设防建筑场地类别类抗震设防烈度6度，设计基本地震加速度为0.05抗震等级四级 地下室混凝土强度等级部位强度等级说明基础垫层C15地下室底板及外墙均采用防水混凝土，抗渗等级为S6基础（底板、承台、梁）C35柱、墙C35地下室梁、板C35主体混凝土强度等级柱墙、梁板C35、C30、C25、各楼层及层高如下表：楼 层层高地下负一、二层3m首 层4m二至九层3.0mB2#、B4#、B5#、B6#、B7#、B8#、B9#、B10#、B12#、B16#

3、、B17#楼建筑物总高度为20.086m，B18#楼建筑物总高度为17.052m，B27#、B29#楼建筑物总高度为31.795m，B25#楼建筑物总高度为36m。所对应的绝对标高为5.000m。二、编制依据1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T 187-20092、建筑地基基础设计规范GB 500073、建筑结构荷载规范GB 500094、混凝土结构设计规范GB 500105、钢结构设计规范GB 500176、高耸结构设计规范GB 501357、建筑地基基础工程施工质量验收规范GB 502028、混凝土结构工程施工质量验收规范GB 502049、钢结构工程施工质量验收规范GB 502

4、0510、建筑机械使用安全技术规程JGJ 3311、建筑地基处理技术规范JGJ7912、建筑钢结构焊接技术规程JGJ8113、建筑桩基技术规范JGJ 94三、选用塔吊概述根据工程的特性，选用六台QTZ63(5510)（分别位于B6#、B7#、B16#、B18#、B29#、B25#楼旁）型自升式起重机为该工程的垂直运输和水平运输服务，计划安装高度(起吊高度)分别为32.5m、35 m、32.5m、35m,37.5m、40m,臂长55m；该种塔机均由金属结构、工作机构、液压顶升系统、电气控制系统以及安全保护装置等组成。1) 塔吊独立高度均为40m。2) QTZ63(5510)塔吊最大工作臂长达55

5、m，最大起重量为6T额定起重力矩63Tm。3) 塔机均采用液压顶升来实现增加或减少塔身标准节，使塔机能随着建筑高度变化而升降。4)塔机设有起升高度限位器，小车变幅限位器力矩。四、塔吊基础形式及定位与布置方案*区块综合改造拆迁安置房一期B区块标工程共布置六台塔吊，均为QTZ63(5510)型塔吊，从地质勘察报告上看，地基基础承载力不能满足塔吊基础要求的不得小于20t/m2。B6#、B7#、B16#、B18#、B29#、B25#楼塔吊经设计同意位于基坑内，车库底板之下，车库顶板位置预留19501950洞口拆除塔吊后再封闭。由于基坑内土质条件差，基础底下层为淤泥层，该层厚度达到24.4米左右，基础底

6、板下做承台施工费用大且难度大，同时塔吊的安装高度较高，故考虑采用桩基础增加地基承载力。为了使塔吊能尽早投入使用（土方开挖、围护施工阶段）。1、其中B6#、B7#、B16#、B18#、B29#楼塔吊基础采用4个钢格构柱将桩基础引置地下室楼层中间。桩基采用采用4700钻孔灌注桩基础（C30砼，各采用主筋1018，螺旋箍6150（250），加强筋162000的钢筋筋），桩基础选持力层6 粉砂层，进入持力层深度不得小于1.5m。桩基采用4700钻孔灌注桩基础，桩中心与塔吊标准件主弦杆中心重合设计，邻桩距1.65米。以控制桩进入土层深度为准，控制土层土质为辅。塔身采用塔吊的基础节直接与格构柱顶部承台连接

7、，连接部位设置300030001200（长宽高）的混凝土承台，承台顶面标高为分别-3.1m，底面标高分别为-4.3m，配筋为双层双向底部25160的钢筋，上部22160的钢筋构造筋16250、16500的钢筋，C35砼。2、B25#楼塔吊基础4400预应力管桩基础（管桩施工技术要求同工程桩桩型为: PC-A500(100)-15（最上一节桩）PTC-500(100)-10、10、10，持力层为6层粉细砂，进入持力层深度不得小于1.5m，承台顶面标高为分别-3.45m，底面标高分别为-4.8m，配筋为双层双向底部25160的钢筋，上部22160的钢筋构造筋16250、16500的钢筋，C35砼。

8、基础定位及具体做法详见附图。其定位平面布置见附图。五、 塔吊基础承载力验算（一）工程地质概况根据宁波市*建筑设计院有限公司提供的地质勘察报告，现场将建筑物地勘探深度范围内所揭露的地层自上而下依此分述如下：1层 粉质粘土(Q4m)：灰黄色，含铁锰质氧化物、少量植物根系及灰白色斑块，土质稍均匀，厚层状，可塑状态，中等压缩性。部分地段上覆有厚度不大的渣土（素填土）。2层 淤泥质粉质粘土(Q4m)：灰色，含较多有机质、腐植质及零星贝壳碎屑，有水平薄层理，层面上有薄层粉土、粉砂，流塑状态，高压缩性。3-1 层 粘质粉土夹淤泥质粉质粘土(Q4m)：灰色，成分以粉粒为主，含粉砂，夹淤泥质粉质粘土，层理发育，

9、中等压缩性，干强度低，摇震反应中等，韧性低，无光泽反应。3-2 层 砂质粉土(Q4m)：灰色，含少量细条状粘土及粉砂，土质不均匀，厚层状，中密，干强度低，摇震反应迅速，韧性低，无光泽反应。3-3粘质粉土(Q4m)：灰色，厚层状，土质很不均匀，粘粒含量变化大，且颗粒粗细不一，局部夹有多量淤泥质粘性土，稍密中密，干强度低，摇震反应中等，韧性低，无光泽反应。4-1层 淤泥质粉质粘土(Q4m)：灰色，含少量有机质，微层理发育，夹薄层状粉土，流塑，干强度中等，无摇震反应，韧性中等。4-2层 淤泥质粉质粘土(Q4m)：灰色，含有机质、少量腐殖质，土质较为均匀，具有鳞片状结构，流塑，干强度中等，无摇震反应，

10、韧性中等。4-3层 淤泥质粉质粘土(Q4m)：灰色，含有机质，微层理发育，夹薄层粉土，具鳞片状结构，流塑，干强度中等，无摇震反应，韧性中等。4-4层 淤泥质粉质粘土(Q4m)：灰色，含有机质、贝壳碎屑，结构强度较好，千层饼状，层间夹粉土、粉砂，流塑，干强度中等，无摇震反应，韧性中等。6 层 粉细砂(Q3)：青灰色，含云母、贝壳及少量粘性土，该层自上而下颗粒变粗，粉砂含量增多，中密状态，干强度低，摇震反应迅速，韧性低，无光泽反应。7层 粉质粘土(Q3al)：灰褐色，含贝壳、腐植质及钙质结核，土质较均匀，可塑状态，干强度中等，无摇震反应，韧性中等。该层仅在部分勘探孔揭示。场地水文地质条件及地下水腐

11、蚀性评价根据地下水含水空间介质和水理、水动力特征及赋存条件，勘察场地地下水主要为第四系松散浅层孔隙潜水、浅部弱承压水和深部弱承压水三种类型。浅层孔隙潜水赋存于上部1层粉质粘土和2层淤泥质粉质粘土层中，其富水性和透水性较差，水量贫乏，水位变化受气候环境影响显著，经调查，水位季节性变化幅度为0.8米左右；浅层弱承压水赋存于上部3-2层砂质粉土层和3-3层粘质粉土层中；深部弱承压水赋存于下部6层粉细砂层中。场地浅层孔隙潜水水位，埋藏较浅，一般在0.300.80米；浅层弱承压水水位，埋藏稍微较深，一般在1.201.50米；深部弱承压水水位，从综合水位来看，其水位不会超过浅层水位。这些土层的承压性较弱，

12、透水性相对较好，水位动态变化较小。勘察期间，从野外观测知，场地地下水位埋深为0.300.60米，对桩基工程设计建议采用低水位，对基坑开挖工程设计建议采用高水位。根据塔吊的技术参数以及基础受力图和使用说明书（未附着前塔机对基础产生的载荷值）可知塔吊基础顶面在塔吊工作与非工作状态下最不利情况下的受荷情况，见下表：QTZ63(5510)型：固定方式吊钩高度基础顶面所承受的载荷工作方式非工作方式H1H2M1M2M3PH1H2M1M2M3P直接固定40m22.512116751366.21628434P ：基础所受垂直力， 单位 kNH1、H2 ：基础所受的水平力， 单位kNM1、M2：基础所受的倾翻力

13、矩， 单位kNmM3：基础所受的扭矩， 单位kNm塔机附着最大高度40m时，基础上平面以上的垂直载荷513KN.（二）塔吊基础承载力计算 B6#楼塔吊基础计算书一、塔机属性塔机型号QTZ63 (ZJ5311)塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40.00塔机独立状态的计算高度H(m)43.00塔身桁架结构型钢塔身桁架结构宽度B(m)1.60二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)251.00起重臂自重G1(kN)37.40起重臂重心至塔身中心距离RG122.00小车和吊钩自重G2(kN)3.80最大起重荷载Qmax(kN)60.00小车和吊钩至塔身中心的最小距离

14、RQmax(m)11.50最小起重荷载Qmin(kN)10.00最大吊物幅度RQmin(m)55.00最大起重力矩M2(kNm)Max60.0011.50，10.0055.00690.00平衡臂自重G3(kN)19.80平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.30平衡块自重G4(kN)89.40平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)11.80 2、风荷载标准值Wk(kN/m2)工程所在地浙江 *市基本风压0(kN/m2)工作状态0.20非工作状态0.45塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度C类(有密集建筑群的城市市区)风振系数z工作状态1.77非工作状态1.85风压等效高度变化系数z0

15、.94风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.20塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值Wk(kN/m2)工作状态0.81.201.771.950.940.200.62非工作状态0.81.201.851.950.940.451.46 3、塔机传递至承台荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)251.00+37.40+3.80+19.80+89.40401.40起重荷载标准值FQk(kN)60.00竖向荷载标准值Fk(kN)401.40+60.00461.40水平荷载标准值Fvk(kN)0.620.351.6043.0014.93倾覆力矩标准值Mk(kNm)

16、37.4022.00+3.8011.50-19.806.30-89.4011.80+0.9(690.00+0.514.9343.00)596.74非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)Fk1401.40水平荷载标准值Fvk(kN)1.460.351.6043.0035.16倾覆力矩标准值Mk(kNm)37.4022.00-19.806.30-89.4011.80+0.535.1643.00399.08 4、塔机传递至承台荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk11.2401.40481.68起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk1.460.0084.00竖向荷载设计值F(kN)48

17、1.68+84.00565.68水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.414.9320.90倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(37.4022.00+3.8011.50-19.806.30-89.4011.80)+1.40.9(690.00+0.514.9343.00)898.06非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.2Fk1.2401.40481.68水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.435.1649.22倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(37.4022.00-19.806.30-89.4011.80)+1.40.535.1643.00630.08三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n

18、4承台高度h(m)1.20承台长l(m)3.00承台宽b(m)3.00承台长向桩心距al(m)1.65承台宽向桩心距ab(m)1.65桩直径d(m)0.70承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)25.00承台上部覆土厚度h(m)0.00承台上部覆土的重度(kN/m3)19.00承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否矩形桩式基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h)=3.003.00(1.2025.00+0.0019.00)=270.00kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2270.00=324.00kN 桩对角线距离：L=(a

19、b2+al2)0.5=(1.652+1.652)0.5=2.33m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(461.40+270.00)/4=182.85kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(461.40+270.00)/4+(596.74+35.161.20)/2.33=456.66kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(461.40+270.00)/4-(596.74+35.161.20)/2.33=-90.96kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：

20、 Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(565.68+324.00)/4+(898.06+20.901.20)/2.33=618.03kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(565.68+324.00)/4-(898.06+20.901.20)/2.33=-173.19kN四、格构柱计算格构柱参数格构柱缀件形式缀板格构式钢柱的截面边长a(mm)400格构式钢柱计算长度H0(m)5.20缀板间净距l01(mm)310格构柱伸入灌注桩的锚固长度(m)2.50格构柱分肢参数格构柱分肢材料L100X10分肢材料截面积A0(cm2)19.26分肢对最小刚度轴的回转半径iy0(

21、cm)1.96格构柱分肢平行于对称轴惯性矩I0(cm4)179.51分肢形心轴距分肢外边缘距离Z0(cm)2.84分肢材料强度设计值fy(N/mm2)235分肢材料抗拉、压强度设计值f(N/mm2)215格构柱缀件参数格构式钢柱缀件材料40025010格构式钢柱缀件截面积A1x(mm2)2500焊缝参数角焊缝焊脚尺寸hf(mm)10焊缝计算长度lf(mm)200焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160 1、格构式钢柱换算长细比验算 整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩： I=4I0+A0(a/2-Z0)2=4179.51+19.26(40.00/2-2.84)2=23403.67cm4 整个构件长细

22、比：x=y=H0/(I/(4A0)0.5=520.00/(23403.67/(419.26)0.5=29.83 分肢长细比：1=l01/iy0=31.00/1.96=15.82 分肢毛截面积之和：A=4A0=419.26102=7704mm2 格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：0 max=(x2+12)0.5=(29.832+15.822)0.5=33.77 满足要求！ 2、格构式钢柱分肢的长细比验算 1=15.82min(0.50max,40)=min(0.533.77,40)=16.88 满足要求！ 3、格构式钢柱受压稳定性验算 0max(fy/235)0.5=33.77(215/235)0

23、.5=32.30 查表钢结构设计规范GB50017附录C：b类截面轴心受压构件的稳定系数：=0.929 Qmax/(A)=618.03103/(0.9297704)=86.35N/mm2f=215N/mm2 满足要求！ 4、缀件验算 缀件所受剪力：V=Af(fy/235)0.5/85=770421510-3(235/235)0.5/85=19.49kN 格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+25.00=31.00+25.00=56.00cm 作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=19.490.56/4=2.73kNm 分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=0.40-20.0284=0.

24、34m 作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2b1)=19.490.56/(20.34)=15.90kN 角焊缝面积：Af=0.8hflf=0.810200=1600mm2 角焊缝截面抵抗矩：Wf=0.7hflf2/6=0.7102002/6=46667mm3 垂直于角焊缝长度方向应力：f=M0/Wf=2.73106/46667=58N/mm2 垂直于角焊缝长度方向剪应力：f=V0/Af=15.90103/1600=10N/mm2 (f /1.22)2+f2)0.5=(58/1.22)2+102)0.5=49N/mm2ftw=160N/mm2 满足要求！五、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等

25、级C30桩基成桩工艺系数C0.75桩混凝土自重z(kN/m3)25.00桩混凝土保护层厚度(mm)50桩入土深度lt(m)39.36桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型钢筋混凝土桩身普通钢筋配筋HRB400 1018地基属性是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)3-1粉土夹淤泥质粉质土3.4631.471.820.701103-2砂质粉土6.10112.146.040.701803-3粘质粉土5.0055.362.740.701254-1淤泥质粉质粘土5.4022.361.010.70804

26、-2淤泥质粉质粘土11.5020.021.000.70754-3淤泥质粉质粘土4.6057.331.700.70904-4淤泥质粉质粘土1.8092.182.430.701106-1粉夹砂粉土层1.50122.303.120.70160 考虑基坑开挖后，格构柱段外露，不存在侧阻力，此时为最不利状态 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.70=2.20m 桩端面积：Ap=d2/4=3.140.702/4=0.38m2 Ra=uqsiali+qpaAp =2.20(1.3631.47+6.10112.14+5.0055.36+5.4022.36+11.5020.02+4.605

27、7.33+1.8092.18+1.50122.3)+3.120.38=4328.44kN Qk=182.85kNRa=4328.44kN Qkmax=456.66kN1.2Ra=1.24328.44=5194.13kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=-90.96kN0 按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk=90.96kN 桩身的重力标准值：Gp=ltApz=39.360.3825.00=378.69kN Ra=uiqsiali+Gp=2.20(0.701.3631.47+0.706.10112.14+0.705.0055.36+0.705.4022.36+0.7011.

28、5020.02+0.704.6057.33+0.701.8092.18+0.701.50122.3)+378.69=4705.93kN Qk=90.96kNRa=4705.93kN 满足要求！ 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=103.14182/4=2545mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=618.03kN cfcAp+0.9fyAs=(0.75140.38106 + 0.9(3602544.69)10-3=5043.55kN Q=618.03kNcfcAp+0.9fyAs=5043.55kN 满足要求！ (

29、2)、轴心受拔桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q=-Qmin=173.19kN fyAS=3602544.6910-3=916.09kN Q=173.19kNfyAS=916.09kN 满足要求！ 4、桩身构造配筋计算 As/Ap100%=(2544.69/(0.38106)100%=0.66%0.45% 满足要求！六、承台计算承台配筋(不设暗梁)承台底部长向配筋HRB400 25160承台底部短向配筋HRB400 25160承台顶部长向配筋HRB400 22160承台顶部短向配筋HRB400 22160 1、荷载计算 承台有效高度：h0=1200-50=1150mm M

30、=(Qmax+Qmin)L/2=(618.03+(-173.19)2.33/2=519.01kNm X方向：Mx=Mab/L=519.011.65/2.33=366.99kNm Y方向：My=Mal/L=519.011.65/2.33=366.99kNm 2、受剪切计算 V=F/n+M/L=565.68/4 + 898.06/2.33=526.28kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1150)1/4=0.91 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(1.65-1.60-0.70)/2=-0.33m a1l=(al-B-d)/2=(1.65-1.60-0.

31、70)/2=-0.33m 剪跨比：b=a1b/h0=-325.00/1150=-0.28，取b=0.25； l= a1l/h0=-325.00/1150=-0.28，取l=0.25； 承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.25+1)=1.40 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.25+1)=1.40 hsbftbh0=0.911.401.571033.001.15=6925.40kN hslftlh0=0.911.401.571033.001.15=6925.40kN V=526.28kNmin(hsbftbh0, hslftlh0)=6925.40kN 满足要求！ 3

32、、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.60+21.15=3.90m ab=1.65mB+2h0=3.90m，al=1.65mB+2h0=3.90m 角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=366.99106/(1.0316.70300011502)=0.005 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.005)0.5=0.005 S1=1-1/2=1-0.005/2=0.997 AS1=My/(S1h0fy1)=366.99106/(0.9971150360)=889mm2 最小

33、配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.20)=0.20% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh)=max(889,0.00230001200)=7200mm2 承台底长向实际配筋：AS1=9695mm2AS1=7200mm2 满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=366.99106/(1.0316.70300011502)=0.005 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.005)0.5=0.005 S2=1-2/2=1-0.005/2=0.997 AS2=Mx/(S2h0f

34、y1)=366.99106/(0.9971150360)=889mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.20)=0.20% 梁底需要配筋：A1=max(9674, lh)=max(9674,0.00230001200)=7200mm2 承台底短向实际配筋：AS2=9695mm2AS2=7200mm2 满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=7508mm20.5AS1=0.57200=3600mm2 满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS4=7508mm20.5

35、AS2=0.57200=3600mm2 满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。七、示意图矩形桩式承台配筋图 矩形桩式桩配筋图 矩形桩式钻孔灌注桩详图 矩形桩式格构柱与承台连接详图 矩形桩式格构柱详图 矩形桩式格构柱逆作法加固图 矩形桩式格构柱截面图 矩形桩式格构柱止水片详图 矩形桩式柱肢安装接头详图 矩形桩式水平剪刀撑布置图 矩形桩式水平剪刀撑连接详图B7#楼塔吊基础计算书一、塔机属性塔机型号QTZ63 (ZJ5311)塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40.00塔机独立状态的计算高度H(m)43.00塔身桁架结构型钢塔身桁架结构宽度B(m)1.60二、

36、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)251.00起重臂自重G1(kN)37.40起重臂重心至塔身中心距离RG122.00小车和吊钩自重G2(kN)3.80最大起重荷载Qmax(kN)60.00小车和吊钩至塔身中心的最小距离RQmax(m)11.50最小起重荷载Qmin(kN)10.00最大吊物幅度RQmin(m)55.00最大起重力矩M2(kNm)Max60.0011.50，10.0055.00690.00平衡臂自重G3(kN)19.80平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.30平衡块自重G4(kN)89.40平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)11.80 2

37、、风荷载标准值Wk(kN/m2)工程所在地浙江 *市基本风压0(kN/m2)工作状态0.20非工作状态0.45塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度C类(有密集建筑群的城市市区)风振系数z工作状态1.77非工作状态1.85风压等效高度变化系数z0.94风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.20塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值Wk(kN/m2)工作状态0.81.201.771.950.940.200.62非工作状态0.81.201.851.950.940.451.46 3、塔机传递至承台荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)251.00+3

38、7.40+3.80+19.80+89.40401.40起重荷载标准值FQk(kN)60.00竖向荷载标准值Fk(kN)401.40+60.00461.40水平荷载标准值Fvk(kN)0.620.351.6043.0014.93倾覆力矩标准值Mk(kNm)37.4022.00+3.8011.50-19.806.30-89.4011.80+0.9(690.00+0.514.9343.00)596.74非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)Fk1401.40水平荷载标准值Fvk(kN)1.460.351.6043.0035.16倾覆力矩标准值Mk(kNm)37.4022.00-19.806.30-89

39、.4011.80+0.535.1643.00399.08 4、塔机传递至承台荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk11.2401.40481.68起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk1.460.0084.00竖向荷载设计值F(kN)481.68+84.00565.68水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.414.9320.90倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(37.4022.00+3.8011.50-19.806.30-89.4011.80)+1.40.9(690.00+0.514.9343.00)898.06非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.2Fk1.2401.40

40、481.68水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.435.1649.22倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(37.4022.00-19.806.30-89.4011.80)+1.40.535.1643.00630.08三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.20承台长l(m)3.00承台宽b(m)3.00承台长向桩心距al(m)1.65承台宽向桩心距ab(m)1.65桩直径d(m)0.70承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)25.00承台上部覆土厚度h(m)0.00承台上部覆土的重度(kN/m3)19.00承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否矩形桩

41、式基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h)=3.003.00(1.2025.00+0.0019.00)=270.00kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2270.00=324.00kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(1.652+1.652)0.5=2.33m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(461.40+270.00)/4=182.85kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(461.40+270.00)/4+(596.74+35.161.20)/2.33=456.66kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(461.40+