安徽某高层框剪结构住宅了悬挑脚手架施工方案(附示意图).doc

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1、悬挑脚手架施工方案一、工程简况1、工程名称：徽州人家四期2#、5#楼2、 建设单位：黄山市徽州区住房和城乡建设委员会3 、设计单位：安徽五维空间建筑设计咨询有限公司4 、监理单位：北京中联环建设工程管理有限公司5 、施工单位：黄山市建工集团有限公司6 、工程地址：徽州区岩寺镇7 、建筑规模：本工程为11+1层住宅楼，总建筑面积13714.2M2，首层层高2.5米,其它层层高2.9米, 檐口高度34.7米。8 、结构类型：框架剪力墙结构二、编制依据1、工程设计图纸；2、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ130-2001）4、安徽省及黄山市颁发

2、的有关规定、要求。三、搭设概述本工程1-6层采用48*3.5钢管落地脚手架。7层楼面以上采用悬挑双排钢管脚手架。为了确保施工期间的安全，外脚手架全部用安全网围闭，并从第三层开始搭设安全斜挡板，每增三层搭一道斜安全挡板。四、使用材料要求立杆、大横杆、小横杆、斜杆采用外径48mm，壁厚3.5mm的钢管。立杆、大横杆和斜杆的钢管长度为46.5m，小横杆的钢管长度为2.12.3m。扣件、底座及其附件铸铁不得有裂纹、气孔；不宜有疏松、砂眼或其他影响使用性能的铸造缺陷；并应将影响外观质量的粘砂、烧冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等消除干净；扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好；扣件活动部

3、位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm；当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。48*3.5钢管的截面特性如下表:外径d(mm)壁厚t(mm)截面积A(cm2)惯性矩I(cm4)截面模量W(cm3)回转半径i(cm)每米长质量(kg/m)483.54.8912.195.081.583.84五、悬挑脚手架搭拆专项施工方案1、脚手架搭设基本情况1.1本工程7层以上外脚手架采用双排单立杆、工字钢挑架相结合的复合脚手架。1.2结合本工程的实际情况，本工程悬挑架采用16工字钢，设1排挑架,设在7F楼面上。1.3悬挑脚手架立杆纵距1.5m，横距1.0m，步距1.8m，内立杆距外墙面距

4、离为0.25m。2、搭设基本要求2.1横杆与立杆连接方式为单扣件，立杆必须用刚性连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置取两步二跨，水平方向每隔3m设一拉墙杆,垂直方向每隔2.9m设一拉墙杆,上下呈梅花型布置,在顶部与转角处加密。如下图所示：2.2悬挑外架外立面及4500工字钢剖面如下图示意所示：2.3除阳台部位工字钢横向间距布置同立杆间距1500，长度采用4.5m（局部转角部位采用6.0m），钢丝绳均采用15（如下图）。内端采用预埋在混凝土楼板上的2根16钢筋（加工成形）进行固定，距离外墙边3m。在有工字钢挑出的砖墙中预留500300的长方形孔，如挑出位置于砼剪力墙时，工字钢预埋在砼墙中；工字钢中

5、部位置（跟锚固筋2000处）同样与预埋在混凝土中的2根16钢筋进行固定。钢丝绳与结构连接部位采用16钢筋预埋在混凝土梁内，拉环要求埋设在混凝土内不得小于200。如凸转角及锚加固段过短的，则可改16为20进行补强。 2.4阳台部位挑架工字钢长度采用6m，钢丝绳采用20（2道，1道用于保险），钢丝绳采用CO型M22索具螺旋扣连接，（如下图），由于钢丝绳需穿楼板，在穿钢丝绳处预留50孔洞。2.5距工字钢外部100和1100处焊两根长约150mm的25的钢筋，用于固定脚手架立杆钢管。2.6工字钢在外架转角处应呈扇形布置，保证每一只外挑工字钢的承受面积不大于1.50m2,如下图所示: 2.7悬挑脚手架搭

6、设时混凝土强度必须达到20N/mm2,以确保架体的搭设安全。2.8挑梁式悬挑架操作流程：（1）工字钢所在楼板浇注前，悬挑梁定位工字钢梁锚固筋预埋（外墙有上翻梁时预留穿梁孔洞）楼板处进行加筋加强。（2）所在楼板砼强度达到以后：安装悬挑梁搭立杆小横杆连接大横杆铺底脚手架搭剪刀撑、栏杆、连墙杆挂密目安全网。（3）上一楼层（挑阳台则上二层）混凝土浇捣前埋设16锚筋吊环（挑阳台的则在该层留设穿绳子孔）强度达到80%后，工字钢端部与吊环间拉一道15钢丝绳。2.9工字钢一端锚固在非悬挑区楼板内的锚固筋内，采用16钢筋，在距离第一道约2000处，设一道定位筋。钢筋在板内的，需设200宽的平直弯钩。工字钢设置及

7、锚固筋与定位筋设置如下图所示，如工字钢长度有所变动，外挑长度1350及锚固筋距工字钢末端留置150不变。2.10在混凝土结构悬挑2米以上的，锚筋全部在板上的，及外钢丝绳未拉好之前的，考虑悬挑锚固可能达不到；以及工字钢锚固长度不够的，可采用如下图所示进行加固。2.1116锚筋埋设必须设在底板底筋下层，两边平直段均不得小于200，如楼板厚度小于100，或在转角等锚筋布置较密的部位，应局部加钢筋，对楼板进行加固以增强抗拔能力。2.12待上一层混凝土浇捣完后，且侧模拆除，强度达到80%后，开始拉16钢丝绳，对工字钢进行加固。2.13外脚手架上不得堆设任何材料，施工活载考虑600Kg/m2。2.14顶排

8、脚手架里立杆应低于沿口底50cm，外立杆高出沿口1.2m，并用脚手板全封闭。2.15悬挑架工字钢埋设完成后其上部脚手架搭设方法与落地脚手架基本一致，具体参照落地脚手架专项施工方案。2.16悬挑架底部脚手片采用木工板铺设严密，其他步脚手片采用竹脚手片。3、工字钢悬挑脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为19.8米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.00米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.5 连墙件采用2步2跨，竖向间距2.90米，水平间距3.00米。 施

9、工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设10层。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度3.00米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，设钢丝绳与建筑物拉结。计算时，首以钢丝绳不联合受力进行计算，如不满足，则计算钢丝绳补强。 3.1大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 3.1.1均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.000/2=0.075kN/m 活荷载标准值 Q=3.

10、0001.000/2=1.500kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.075=0.136kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.500=2.100kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 3.1.2抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.136+0.102.100)1.5002=0.497kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.136+0.1172.100)1.5002=-0.583kN.m

11、 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.583106/4729.0=123.376N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.1.3挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.075=0.113kN/m 活荷载标准值q2=1.500kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.113+0.9901.500)1500.04/(1002.06105113510.0)=3.381mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!3.2小横杆的计算 小横杆按照简

12、支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。3.2.1荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0001.500/2=0.113kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0001.500/2=2.250kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.113+1.42.250=3.354kN 小横杆计算简图3.2.2抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计

13、算公式如下: M=(1.20.038)1.0002/8+3.3541.000/4=0.844kN.m =0.844106/4729.0=178.535N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.2.3挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381000.004/(3842.060105113510.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.058+0.113+2.250=2.420kN 集中荷载标准值最不利分配引起的

14、最大挠度 V2=2420.1001000.01000.01000.0/(482.06105113510.0)=2.156mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.178mm 小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!3.3扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.000=0.038kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0001.500/2=0.113kN

15、 活荷载标准值 Q=3.0001.0001.500/2=2.250kN 荷载的计算值 R=1.20.038+1.20.113+1.42.250=3.331kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；3.4脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1141 NG1 = 0.11418.000=2.054kN (2)

16、脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15081.500(1.000+0.250)/2=1.125kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5008/2=0.900kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50018.000=0.135kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.214kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/

17、2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5001.000/2=4.500kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.350 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.670 Us 风荷载体型系数：Us = 1.128 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.3501.6701.128 = 0.462kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0

18、.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.214+0.851.44.500=10.412kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.214+1.44.500=11.357kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.4621.5001.8001.800/10=0.267kN.m3.

19、5立杆的稳定性计算3.5.1不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.357kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188； 钢管立杆受压强度计算值

20、 (N/mm2)；经计算得到 =11357/(0.19450)=134.448N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!3.5.2考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.412kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆

21、净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.267kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =10412/(0.19450)+267000/4729=179.702N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 11.978kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求，采用

22、双扣件，则满足要求! 连墙件扣件连接示意图3.7悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1300mm，l = 3000mm，ml = 250mm，m2 = 1250mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=11.36kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1

23、.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.30/3.00=0.43 kl=0.25/3.00=0.08 k2=1.25/3.00=0.42 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=29.149kN 支座反力 RB=-5.379kN 最大弯矩 MA=17.243kN.m 抗弯计算强度 f=17.243106/(1.05141000.0)=116.465N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=4.21+4.50=8.71kN 水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m 最大挠

24、度 Vmax=10.025mm 按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2600.0mm 水平支撑梁的最大挠度大于2600.0/400,不满足要求! 考虑端部增加钢丝绳以补强，计算详（3.103.13）。3.8悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929 经过计算得到强度 =17.

25、24106/(0.929141000.00)=131.64N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!3.9锚固段与楼板连接的计算3.9.1水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5.379kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，f =205N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=53794/(3.14162052)1/2=4.1mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧20cm以上搭接长度。3.9.2水平钢梁采用锚筋，锚筋粘结力锚固强

26、度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板锚筋的轴向拉力，N = 5.38kN； d 楼板锚筋的直径，d = 16mm； fb 楼板锚筋与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板锚筋在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于5378.77/(3.1416161.5)=71.3mm。方案选用最小平直段200，弯钩5d=90，混凝土厚100，（200+80+100）2=760mm71.3mm满足要求。3.9.3水平钢梁与楼板压点采用锚筋，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的锚筋拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N =

27、5.38kN； d 楼板锚筋的直径，d = 16mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于84.2kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!3.10增加钢丝绳悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为1000mm，内侧脚手架距离墙体250mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1250mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm

28、3，截面积A = 26.10cm2。 受脚手架集中荷载 P=11.36kN 水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=13.146kN,R2=10.526kN,R3=0.099kN 最大弯矩 Mmax=1.654kN.m 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1.654106/(1.05141000.0)+5.6661000/2610.0=13.3

29、40N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!3.11增加钢丝绳悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929 经过计算得到强度 =1.65106/(0.929141000.00)=12.62N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!3.12拉杆的受力计算 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其

30、中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=14.315kN3.13拉杆的强度计算 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=14.315kN 拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数，取7.0。现行国家规范未对钢丝绳做出安全规定，参照结构吊装规范中的无绕曲时做

31、吊索，安全系数为：5-7。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，112KN/1400Mpa=80mm2，查表得：直径15.5mm。满足要求。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于7.00014.315/0.850=117.888kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，117.888KN/1400Mpa=84mm2，查表得：直径15.5mm。满足要求。 钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=14.315kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为圆钢吊环抗拉强度，取f = 205N/mm2，每个吊

32、环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=143154/(3.14162052)1/2=6.7mm，采用16能满足要求。五、拆除的安全技术要求 1施工完毕由专业架子工拆除脚手架。 2脚手架拆除时，作业区及进出口处必须设置警戒标志，派专人指挥，严禁非作业人员进入。 3拆除的杆件应自上而下传递或利用滑轮和绳索运送，不得从架子上向下抛落。 4脚手架拆除必须自上而下按顺序进行，先绑的后拆，后绑的先拆。拆除顺序：栏杆 脚手板 剪刀撑 斜撑 小横杆 大横杆 立杆等。严禁上下同时进行拆除作业，严禁采用推倒或拉倒的方法进行拆除。 5杆件拆除时注意事项 （1）立杆，先抱住立杆再解开最后两个扣。

33、（2）大横杆、剪刀撑、斜撑，先拆中间扣，托住中间再解开两头扣。 （3）抛撑，先用临时支撑加固后，才允许拆除抛撑。 （4）剪刀撑、斜撑及连墙点只能在拆除层上拆除，不得一次全部拆掉。 （5）整片脚手架拆除后的斜道、上料平台必须在脚手架拆除前进行加固，以保证其整体稳定和安全。六、施工安全保证措施（一）、安全管理措施1、实行目标管理本工程安全生产的目标是确保无伤亡事故的发生，并通过完善的管理和一系列安全生产措施，使本工程的安全生产达到优良等级。2、落实安全责任，实施责任管理（1）公司已制定了详细的安全责任制度，本工程以项目经理为安全管理的第一责任人，各级职能部门、人员在各自业务范围内，实行安全生产责任

34、制，做到安全生产、人人有责。（2）一切管理操作人员均需与项目经理签定安全协议，向项目经理作出安全保证。（3）安全生产责任落实情况的检查，应认真、详细地记录，作为原始资料之一。3、安全教育与训练（1）对职工进行安全教育，牢固树立“安全第一”的思想，坚持“安全生产，预防为主、综合治理”的方针。根据工程实际情况，编制详细的安全操作规程、细则，分发至班组，组织 条学习、落实，抓好“安全五同时”和“安全三级教育”。（2）严格执行安全技术交底制度，坚持工前讲安全，工中检查安全，工后评比安全的“三工制”活动。4、安全检查（1）坚决建立安全检查制度。设立专职安全员，每天进行巡查，并实行月检和季节性检查制度。对

35、脚手架工程在正式交付使用前一定要经过专业技术人员的验收签字。公司质安部则不定期地对工地进行安全检查。（2）设立安全检查记录本，对安全隐患坚持“三定”和“不推不拖”的处理原则，把隐患及时消除在萌芽状态。5、特种作业坚持持证上岗6、根据工地的实际情况，布置安全标志牌在规范，并绘制现场安全标志布置总平面图。（二）、落实外脚手架的安全措施1、本工程采用钢管搭设排外墙脚手架。外脚手架搭设前一定要逐级进行技术交底，搭好后要经验收好后才可发交付使用，并在经常维护。2、搭设脚物架的材料的材质应符合要求。3、架体与建筑物应每层每3.8米间距进行拉结，呈菱形布置，并且保证拉结牢固可靠。4、杆件的间距应符合要求，在脚手架的转角处每边设置剪刀撑，剪刀撑沿脚手架高度连续设置，成45角。5、施工层设1.2米和0.3米高防护栏杆和挡脚板，脚手板应满铺，不得有探头板。6、立杆与大横杆交点处均设置小横杆，小横杆两端均应固定。7、