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1、,西安地铁二号线三爻站 承重支架与模板专项施工方案汇报,汇报提纲,一、工程概况,二、结构模板及支撑设计,三、结构模板及支撑系统设计验算,四、结构模板及支撑系统安全质量要求,一、工程概况,三爻车站位于f12地裂缝以南126.49m处，沿长安南路南北方向布置，跨雁环中路与长安南路丁字路口，偏向长安南路路东一侧。车站设4个出入口和两组风亭，一号风亭为地下单层框架结构，二号风亭为地下双层单柱双跨框架结构。车站为地下两层岛式站台车站，车站全长180m，中心里程处轨面埋深15.56m，岛式站台宽为10m，标准段宽度为18.9m。车站顶板覆土厚度2.3 3.9m，中心里程处覆土厚2.8m，基坑开挖深度为16
2、.0422.31米，基坑采用钻孔灌注桩加坑内钢支撑的支护体系。车站主要结构尺寸见下表1。主体结构剖面图见图1。,表一、主要结构尺寸表,图一、结构剖面图,二、结构模板及支撑设计,车站主体结构采用单向多工作面平行流水作业方式组织施工，按施工缝分块、分层浇注。车站纵向分作6段浇注，每段浇注长度26.133.9m；垂直向分作3层施工，分别为底板、站台层侧墙及站厅层中板、站厅层侧墙及顶板。附属结构由于结构尺寸较主体结构小，为保证施工安全，在施工时参照主体结构模板支架设计。车站主体结构纵向分段示意参见图二。,图二、主体结构纵向分段示意,车站底板采用纵向分段全幅浇注。底板纵梁采用1220 x2440 x15
3、mm木胶板立模，横肋设3道，为100 x100mm方木；48mm钢管作竖肋，间距100cm；模板底部和顶部设间距100cm的14mm对拉杆与竖肋连接成整体。底板斜倒角处采用木工板或木胶板立模，砼浇注完毕后及时拆除；底板与侧墙施工缝设置在底板上倒角顶30cm处，底板砼浇注时在侧墙内预埋M18拉杆，做侧墙模板底部固定模板用，详见图三。,1、底板模板及预埋件,图3、底板纵梁及倒角立模示意图,2、立柱模板,模板采用1220*2440*15mm木胶合板，后背木楞采用100100方木200mm。柱箍采用双12号槽钢，柱箍间距500mm一道，第一道柱箍距柱底100mm。除柱箍外，在柱模两侧各设置两道加强缆风
4、绳，以调整模板垂直度。同时在柱箍中间加设一道加强约束，间距同柱箍，约束杆采用18对拉螺栓。每柱四片模板，四角相邻两块柱模宜采用企口连接，模板安装时，沿柱模板边线外2mm粘贴海绵条进行密封。面板与方木背楞通过3.470钢钉连接，间距30cm。局部面板接宽部位用50100方木压缝，在模板下口竖向背楞之间加钉横向短方木，以防止扉边。立柱立面支模图见图4，立柱横截面支模图见图5。,图4、立柱立面支模图,图5、立柱横截面支模图,侧墙采用木胶板加满堂红脚手架支撑形式。站台层侧墙面板采用15mm厚木胶板，100100方木为次楞间距250mm，100100方木为主楞间距为400mm，站厅层侧墙面板采用15mm
5、厚木胶板，100100方木为次楞间距250mm，100100方木为主楞间距为600mm。支撑体系采用WDJ满堂红脚手架，中板脚手架间距采用纵向水平杆间距*横向水平杆间距*水平杆层间距：900*900*900mm，顶板脚手架间距采用纵向水平杆间距*横向水平杆间距*水平杆层间距：600*900*900mm。侧墙及中板模板及支撑体系示意图见图6。,3、站台层、站厅层侧墙模板及支撑设计,图6、侧墙及中板模板及支撑体系示意图,4、中板（梁）、顶板（梁）模板,中板面板采用15mm厚木胶合板，板次楞为100*100方木350mm，主楞取100*100方木900mm。顶板面板采用15mm厚木胶合板，板次楞为1
6、00*100方木300mm，主楞取100*100方木900。搭设满堂红碗扣式支撑架，碗式架立杆距墙面小于400mm，即保证主次楞外挑长度小于400mm。中板梁板底模次楞间距加密取250mm，主楞间距加密取300mm，顶板梁次楞间距加密取200mm，主楞间距加密取300mm。中板纵梁模板及支撑体系示意图见图7。,图7、中板纵梁模板及支撑体系示意图,三、结构模板及支撑系统设计验算,1、模板及支撑系统设计取值,表2、模板及支撑系统采用的设计值,2、模板及支撑系统设计验算说明,1）设计验算原则（1）应满足模板在运输、安装、使用过程中的强度、刚度及稳定性的要求；（2）从本工程实际出发，优先选用定型化、标
7、准化的模板支撑和模板构件；（3）采取符合实际的力学模型进行计算。2）模板及支架系统的力学参数碗扣式脚手架力学参数见表3，木材力学参数见表4，钢材力学参数见表5。,表3、碗扣式脚手架力学参数,表5、钢材力学参数,表4、木材力学参数,3、侧墙模板设计计算,1）荷载计算侧墙采用木胶板加满堂红脚手架支撑体系。侧墙最低高度为4.85m，最高段为7.05m，荷载设计按7.05m计算。（1）恒载计算新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列二公式计算，并取二式中的较小值:,式中 F新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/）；c混凝土的重力密度（kN/m3），计算中取24kN/m3；t0新浇筑混凝土的初凝时间
8、（h），采用t0=200/（T+15）计算，取T=20，得t0=6；,根据计算结果，取较小值，最大侧压力标准值F=39.24KN/（2）活载计算考虑倾倒混凝土时，采用混凝土泵车导管，倾倒混凝土对侧模板产生的水平荷载标准值取2KN/。振捣混凝土产生的侧压力标准值取4KN/。,V混凝土的浇筑速度（m/h）,按每小时商品砼罐车供应为45m3；侧墙厚0.8m、两侧对称灌注,其最小灌筑分段长度24.2m；则V=45/24.2/0.8/2=1.16m/h；1外加剂影响修正系数，不掺加外加剂时取1.0；掺加缓凝作用的外加剂时取1.2；计算时取1.0；2混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.
9、85；5090mm时取1.0；110150mm时，取1.15。结构砼采用泵送，入泵坍落度为120160mm，计算时，取1.15；H取侧墙第一次浇筑的最高值。,（3）荷载组合计算承载力时：荷载设计值=1.2*新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力+1.4*倾倒混凝土时产生的荷载，即 F=1.2*39.24+1.4*2=49.89KN/验算刚度时：荷载设计值=1.2*新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力，即F=1.2*40.57=47.09KN/2）面板验算（1）强度验算面板采用15mm厚木胶合板，后背次楞间距250mm，取三跨连续梁进行计算，计算简图见下图。,木胶板截面惯性矩：=1/12*b*h3=1/1
10、2*750*153=210937mm4木胶板截面抵抗距：W=1/6bh2=1/6*750*152=28125mm3 q=F*0.75=49.89*0.75=37.42KN/m 最大弯矩根据计算公式计算：M=Kmql2 查表取Km=0.1M=0.1*37.42*0.25*0.25=0.23kn*m。最大拉应力=M/W=0.23*106/28125=8.2n/mm2=30n/mm2 强度验算满足,（2）刚度验算 q=F*0.75=47.09*0.75=35.32 KN/m 根据公式计算：=0.677*35.32*2504/(100*5000*210937)=0.89 mm=L/250=1mm 刚度
11、验算满足3）次楞验算（1）强度验算次楞采用100*100方木250，主楞间距站台层为400mm，站厅层为600mm，在次楞受力相同的情况下，取跨度大的进行验算，计算简图见下图。,q=49.89*0.25=12.47 KN/m最大弯矩根据计算公式计算：M=Kmql2=0.1*12.47*0.62=0.45kn*m方木截面惯性矩：=1/12*b*h3=1/12*100*1003=8333333mm4方木截面抵抗距：W=1/6bh2=1/6*100*1002=166666mm3 最大拉应力=M/W=0.45*106/166666=2.7n/mm2=13n/mm2 强度验算满足,（2）刚度验算q=F*
12、0.25=47.09*0.25=11.77 KN/m=0.677*11.77*6004/(100*10000*8333333)=0.12mm=L/250=2.4mm 刚度验算满足4）主楞验算（负一层）（1）强度验算主楞采用100*100方木600，站厅层脚手架间距采用纵向水平杆间距*横向水平杆间距*水平杆层间距：600*900*900，计算间距按照600间距进行验算，将次楞和面板看成整体，将次楞的荷载简化成均布力，计算简图见下图。,q=F*0.6=49.89*0.6=29.93KN/m最大弯矩根据计算公式计算：M=Kmql2=0.1*29.93*0.62=1.08kn*m方木截面惯性矩：=1/
13、12*b*h3=1/12*100*1003=8333333mm4方木截面抵抗距：W=1/6bh2=1/6*100*1002=166666mm3最大拉应力=M/W=1.08*106/166666=6.48n/mm2=13n/mm2 强度验算满足,（2）刚度验算q=F*0.6=47.09*0.6=28.25 KN/m=0.677*28.25*6004/(100*10000*8333333)=0.30mm=L/250=2.4mm 刚度验算满足（3）最大支座反力 Vmax=kvql=0.6*29.93*0.6=10.77KN综上计算：负一层侧墙模板设计采用15mm木胶合板，次楞采用100*100方木2
14、50，主楞采用100*100方木600，可以满足模板强度及刚度需要。,5）主楞验算（负二层）主楞采用100*100方木400，站台层脚手架间距采用纵向水平杆间距*横向水平杆间距*水平杆层间距：900*900*900，计算间距按照900间距进行验算，将次楞和面板看成整体，将次楞的荷载简化成均布力，计算简图见下图。,q=F*0.4=49.89*0.4=19.96KN/m最大弯矩根据计算公式计算：M=Kmql2=0.1*19.96*0.92=1.62kn*m,最大拉应力=M/W=1.62*106/166666=9.72n/mm2=13n/mm2 强度验算满足（2）刚度验算q=F*0.4=47.09*
15、0.4=18.84 KN/m=0.677*18.84*9004/(100*10000*8333333)=1.01mm=L/250=3.6mm 刚度验算满足（3）最大支座反力 Vmax=kvql=0.6*19.96*0.9=10.78KN综上计算：负二层侧墙模板设计采用15mm木胶合板，次楞采用100*100方木250，主楞采用100*100方木400，可以满足模板强度及刚度需要。,6）侧墙水平支护验算按两端铰接受压杆件计算：Nmax=10.78KN立杆稳定性按下式计算：轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比查规范取值；查表得0.464 长细比，=1870/15.8=118.3l0计算长度；l0=
16、kh=1.155*1.8*0.9=1.87mi截面回转半径；取值15.8mmf钢材的抗压强度设计值，取值205N/mm2立杆稳定性则为：10.78*103/0.464*489=47.5205N/mm2 满足要求,7）扣件抗滑移承载力验算由于侧墙砼浇筑过程中产生的混凝土侧压力及混凝土倾倒产生的压力全部集中于横向钢管支撑上，钢管支撑与碗扣式脚手架采用扣件连接，所以需对扣件抗滑移承载力进行验算。根据上述计算结果，单根钢管产生的轴向力为10.78KN，每根钢管与满堂红碗扣式脚手架共用扣件连接8处，每个旋转扣件承载力设计值取8.5KN，则为8*8.5=68KN。根据公式：RRc式中：R扣件节点处的支座反
17、力的计算值。Rc扣件抗滑移承载力设计值，每个直角扣件和旋转扣件取8.5KN。则：10.78*1.2=12.94KN68KN 满足要求,1）荷载计算（1）恒载计算楼板自重：中板厚400mm，钢筋混凝土重度取25KN/m3，q1=0.4*25=10KN/；（2）活载计算施工人员及设备荷载标准值：当计算模板及直接支撑模板的次楞时，均布活荷载可取2.5 KN/；当计算直接支撑次楞的主楞时，均布活荷载标准值可取1.5KN/。（3）荷载组合计算承载力时：,4、中板模板设计验算,荷载设计值=1.2*（模板结构自重+新浇筑混凝土自重+钢筋自重）+1.4*施工人员及设备荷载标准值，即次楞时：F=1.2*（10+
18、0.5+0.44）+1.4*2.5=16.63KN/主楞时：F=1.2*（10+0.5+0.44）+1.4*1.5=15.23KN/验算刚度时：荷载设计值=1.2*1.2*（模板结构自重+新浇筑混凝土自重+钢筋自重），即F=1.2*（10+0.2+0.44）=13.13KN/2）面板验算（1）强度验算面板采用15mm厚木胶合板，后背次楞间距350mm，取三跨连续梁进行计算，计算简图见下图。,木胶板截面惯性矩：=1/12*b*h3=1/12*1050*153=295312mm4木胶板截面抵抗距：W=1/6bh2=1/6*1050*152=39375mm3 q=F*1.05=16.63*1.05=
19、17.46KN/m 最大弯矩根据计算公式计算：M=Kmql2 查表取Km=0.1M=0.1*17.08*0.352=0.21kn*m。最大拉应力=M/W=0.21*106/39375=5.33n/mm2=35n/mm2 强度验算满足,（2）刚度验算q=F*1.05=13.13*1.05=13.78KN/m=0.677*13.78*3504/(100*5000*295312)=0.95mm=L/250=1.4mm.刚度验算满足。3）次楞验算（1）强度验算次楞采用100*100方木350，主楞间距900，计算简图见下图。,q=F*0.35=16.63*0.35=5.82KN/m最大弯矩根据公式计算
20、：M=Kmql2=0.1*5.82*0.92=0.47kn*m方木截面惯性矩：=1/12*b*h3=1/12*100*1003=8333333mm4方木截面抵抗距：W=1/6bh2=1/6*100*1002=166666mm3 最大拉应力=M/W=0.47*106/166666=2.82n/mm2=13n/mm2 强度验算满足（2）刚度验算q=F*0.35=13.13*0.35=4.60KN/m=0.677*4.60*9004/(100*10000*8333333)=0.24mm=L/400=2.25mm 刚度验算满足,4）主楞验算（1）强度验算主楞采用100*100方木900，横向水平支撑杆
21、间距900，将次楞和面板看成整体，将次楞的荷载简化成均布力，计算简图见下图。,q=F*0.9=15.23*0.9=13.71KN/m最大弯矩根据公式计算：M=Kmql2=0.1*13.71*0.92=1.11kn*m方木截面惯性矩：=1/12*b*h3=1/12*100*1003=8333333mm4,方木截面抵抗距：W=1/6bh2=1/6*100*1002=166666mm3 最大拉应力=M/W=1.11*106/166666=6.66n/mm2=13n/mm2 强度验算满足（2）刚度验算q=F*0.9=13.13*0.9=11.82KN/m=0.677*11.82*9004/(100*1
22、0000*8333333)=0.63mm=L/400=2.25mm.刚度验算满足综上计算：中板模板设计采用15mm木胶合板，次楞采用100*100方木350，主楞采用100*100方木900，可以满足模板强度及刚度需要。,5、顶板模板设计验算,1）荷载计算（1）恒载计算楼板自重：顶板厚900mm，钢筋混凝土重度取25KN/m3，q1=0.9*25=22.5KN/；楼板模板自重：取0.5KN/m2；钢筋自重：取1.1KN/m3 0.9*1.1=0.99KN/；（2）活载计算施工人员及设备荷载标准值：当计算模板及直接支撑模板的次楞时，均布活荷载可取2.5KN/；当计算直接支撑次楞的主楞时，均布活荷
23、载标准值可取1.5KN/。验算顶板模板取用的活载标准值q=2.5KN/及1.5KN/。,（3）荷载组合计算承载力时：荷载设计值=1.2*（模板结构自重+新浇筑混凝土自重+钢筋自重）+1.4*施工人员及设备荷载标准值，即次楞时：F=1.2*（22.5+0.5+0.44）+1.4*2.5=31.27KN/主楞时：F=1.2*（22.5+0.5+0.44）+1.4*1.5=29.87KN/验算刚度时：荷载设计值=1.2*1.2*（模板结构自重+新浇筑混凝土自重+钢筋自重），即F=1.2*（22.5+0.5+0.44）=27.77KN/2）面板验算（1）强度验算面板采用15mm厚木胶合板，后背次楞间距
24、300mm。取三跨连续梁进行计算。计算简图见下图。,q=F*0.9=31.27*0.9=28.14KN/m最大弯矩根据公式计算：M=Kmql2=0.1*28.14*0.32=0.25kn*m木胶板截面惯性矩：=1/12*b*h3=1/12*900*153=253125mm4木胶板截面抵抗距：W=1/6bh2=1/6*900*152=33750mm3 最大拉应力=M/W=0.25*106/33750=7.41n/mm2=35n/mm2 强度验算满足（2）刚度验算q=F*0.9=27.77*0.9=24.99KN/m=0.677*24.99*3004/(100*5000*253125)=1.08m
25、m=L/250=1.2mm.刚度验算满足,3）次楞验算（1）强度验算次楞采用100*100方木300，主楞间距900，取三跨连续梁进行计算。计算简图见下图。,q=F*0.3=31.27*0.3=9.38KN/m最大弯矩根据公式计算：M=Kmql2=0.1*9.38*0.92=0.76kn*m方木截面惯性矩：=1/12*b*h3=1/12*100*1003=8333333mm4,方木截面抵抗距：W=1/6bh2=1/6*100*1002=166666mm3 最大拉应力=M/W=0.76*106/166666=4.56n/mm2=13n/mm2 强度验算满足（2）刚度验算q=F*0.3=27.77
26、*0.3=8.33 KN/m=0.677*8.33*9004/(100*10000*8333333)=0.44mm=L/400=2.25mm 刚度验算满足4）主楞验算（1）强度验算主楞采用100*100方木900，横向水平支撑杆间距600，将次楞和面板看成整体，将次楞的荷载简化成均布力。计算简图见下图。,q=F*0.9=29.87*0.9=26.88KN/m最大弯矩根据公式计算：M=Kmql2=0.1*26.88*0.62=0.97kn*m方木截面惯性矩：=1/12*b*h3=1/12*100*1003=8333333mm4方木截面抵抗距：W=1/6bh2=1/6*100*1002=16666
27、6mm3 最大拉应力=M/W=0.97*106/166666=5.82n/mm2=13n/mm2 强度验算满足,（2）刚度验算q=F*0.9=27.77*0.9=24.99KN/m=0.677*24.99*6004/(100*10000*8333333)=0.26mm=L/400=1.5mm.刚度验算满足综上计算：顶板模板设计采用15mm木胶合板，次楞采用100*100方木300，主楞采用100*100方木900，可以满足模板强度及刚度需要。,6、支撑系统设计验算,根据本车站的实际情况，满堂红脚手架支撑体系设计参数选取为：中板：纵向水平杆间距*横向水平杆间距*水平杆层间距900*900*900
28、；顶板：纵向水平杆间距*横向水平杆间距*水平杆层间距600*900*900。杆件为受压构件，验算时同时考虑稳定性。,1）中板承载力验算（1）荷载计算恒载计算楼板自重：板厚400mm，钢筋混凝土重度取25KN/m3，q1=0.4*25=10KN/；水平模板自重：q2=0.5kg/m2。活载计算振捣混凝土产生的侧压力标准值取2KN/；施工人员及设备荷载标准值取1KN/;荷载组合荷载设计值=1.2*（模板结构自重+新浇筑混凝土自重）+1.4*（施工人员及设备荷载标准值+振捣混凝土产生的侧压力），即F=1.2*（10+0.5）+1.4*（1+2）=16.8KN/,（2）立杆承载力验算单肢立杆轴向力：N
29、=F*LXLYLX-单肢立杆纵向间距，取900mm；LY-单肢立杆横向间距，取900mm；N=16.8*0.9*0.9=13.61KN单肢立杆承载力：-轴心受压杆件稳定系数，按照长细比查建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范附录E采用；A-立杆横截面面积；f-钢材的抗拉、抗压强度设计值。,长细比=l0/i式中l0立杆计算长度，按l0=h+2a计算，a为立杆伸出顶层水平杆长度。l0=600+2*350=1300i回转半径 取值15.8mm则=1300/15.8=82.3查表轴心受压稳定系数取0.71单肢立杆承载力=0.71*489*205=71knN N 立杆轴向承载力验算满足综上计算：中板满堂红
30、脚手架体系采用纵向水平杆间距*横向水平杆间距*水平杆层间距900*900*900可以满足构件稳定性要求。,2）顶板承载力验算（1）荷载计算恒载计算楼板自重：板厚900mm，钢筋混凝土重度取25KN/m3，q1=0.9*25=22.5KN/；水平模板自重：q2=0.5kg/m2。活载计算振捣混凝土产生的侧压力标准值取2KN/；施工人员及设备荷载标准值取1KN/;荷载组合荷载设计值=1.2*（模板结构自重+新浇筑混凝土自重）+1.4*（施工人员及设备荷载标准值+振捣混凝土产生的侧压力），即F=1.2*（22.5+0.5）+1.4*（1+2）=31.8KN/,（2）立杆承载力验算单肢立杆轴向力：N=
31、F*LXLYLX-单肢立杆纵向间距，取600mm；LY-单肢立杆横向间距，取900mm；N=31.8*0.6*0.9=17.17KN单肢立杆承载力：-轴心受压杆件稳定系数，按照长细比查建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范附录E采用；A-立杆横截面面积；f-钢材的抗拉、抗压强度设计值。,长细比=l0/i式中l0立杆计算长度，按l0=h+2a计算，a为立杆伸出顶层水平杆长度。l0=600+2*350=1300i回转半径 取值15.8mm则=1300/15.8=82.3查表轴心受压稳定系数取0.71单肢立杆承载力=0.71*489*205=71knN N 立杆轴向承载力验算满足综上计算：顶板板满堂红
32、脚手架体系采用纵向水平杆间距*横向水平杆间距*水平杆层间距600*900*900可以满足构件稳定性要求。,1）中板纵梁底模设计验算（1）荷载计算恒载计算纵梁自重：纵梁截面尺寸为10001000mm，钢筋混凝土重度取25KN/m3，q=1.0*25=25KN/；楼板模板自重：取q=0.5KN/;钢筋自重：取1.1KN/m3 1.0*1.1=1.1KN/；活载计算振捣混凝土时产生的荷载取2KN/；荷载组合计算承载力时：,7、中、顶板纵梁底模及支撑设计验算,荷载设计值=1.2*（模板结构自重+新浇筑混凝土自重+钢筋自重）+1.4*振捣混凝土时产生的荷载，即F=1.2*（25+0.5+1.1）+1.4
33、*2=34.72 KN/验算刚度时：荷载设计值=1.2*（模板结构自重+新浇筑混凝土自重+钢筋自重），即 F=1.2*（25+0.5+1.1）=31.92 KN/（2）面板验算强度验算面板采用15mm厚木胶合板，后背次楞间距加密取250mm，取三跨连续梁为计算单元，计算简图见下图。,q=F*0.75=34.72*0.75=26.04 KN/最大弯矩根据公式计算：M=Kmql2=0.1*26.04*0.252=0.16kn*m木胶板截面惯性矩：=1/12*b*h3=1/12*750*153=210937mm4木胶板截面抵抗距：W=1/6bh2=1/6*750*152=28125mm3最大拉应力=
34、M/W=0.16*106/28125=5.69n/mm2=35n/mm2 强度验算满足刚度验算q=F*0.75=31.92*0.75=23.94 KN/=0.677*23.94*2504/(100*5000*210937)=0.60mm=L/250=1mm.刚度验算满足,（2）次楞验算强度验算次楞采用100*100方木250mm，主楞间距300mm，取三跨连续梁为计算单元，计算简图见下图。,q=F*0.25=34.72*0.25=8.68 KN/最大弯矩根据公式计算：M=Kmql2=0.1*8.68*0.32=0.08kn*m方木截面惯性矩：=1/12*b*h3=1/12*100*1003=8
35、333333mm4,方木截面抵抗距：W=1/6bh2=1/6*100*1002=166666mm3 最大拉应力=M/W=0.08*106/166666=0.48n/mm2=13n/mm2 强度验算满足刚度验算q=F*0.75=31.92*0.25=7.98 KN/=0.677*7.98*3004/(100*10000*8333333)=0.005mm=L/400=0.75mm.刚度验算满足,（3）主楞验算强度验算主楞采用100*100方木300，纵向横杆间距900，将次楞和面板看成整体，将次楞的荷载简化成均布力，计算简图见下图。,q=F*0.3=34.72*0.3=10.42KN/最大弯矩根据
36、公式计算：M=Kmql2=0.1*10.42*0.92=0.84*m方木截面惯性矩：=1/12*b*h3=1/12*100*1003=8333333mm4方木截面抵抗距：W=1/6bh2=1/6*100*1002=166666mm3最大拉应力=M/W=0.9*106/166666=5.4n/mm2=13n/mm2 强度验算满足,刚度验算q=F*0.3=31.92*0.3=9.58 KN/=0.677*9.58*9004/(100*10000*8333333)=0.51mm=L/400=2.25mm.刚度验算满足综上计算：中板纵梁底模设计采用15mm木胶合板，次楞采用100*100方木250，主
37、楞采用100*100方木300，可以满足模板强度及刚度需要。,2）顶板纵梁底模设计验算（1）荷载计算恒载计算纵梁自重：纵梁截面尺寸为10002000mm，钢筋混凝土重度取25KN/m3，q=2.0*25=50KN/；,楼板模板自重：取 q=0.5KN/;钢筋自重：取1.1KN/m3 2*1.1=2.2KN/；活载计算振捣混凝土产生的侧压力标准值取2KN/；荷载组合计算承载力时：荷载设计值=1.2*（模板结构自重+新浇筑混凝土自重+钢筋自重）+1.4*振捣混凝土时产生的荷载，即F=1.2*（50+0.5+2.2）+1.4*2=66.04KN/验算刚度时：荷载设计值=1.2*（模板结构自重+新浇筑
38、混凝土自重+钢筋自重），即 F=1.2*（50+0.5+2.2）=63.24KN/,q=F*0.75=66.04*0.6=39.62KN/最大弯矩根据公式计算：M=Kmql2=0.1*39.62*0.202=0.16kn*m木胶板截面惯性矩：=1/12*b*h3=1/12*750*153=210937mm4,（2）面板验算 强度验算面板采用15mm厚木胶合板，后背次楞间距加密取200mm，取三跨连续梁为计算单元，计算简图见下图。,木胶板截面抵抗距：W=1/6bh2=1/6*750*152=28125mm3最大拉应力=M/W=0.16*106/28125=5.69n/mm2=35n/mm2 强度
39、验算满足刚度验算q=F*0.75=63.24*0.6=37.94KN/=0.677*37.94*2004/(100*5000*210937)=0.39mm=L/250=1mm.刚度验算满足,q=F*0.2=66.04*0.2=13.21KN/最大弯矩根据公式计算：M=Kmql2=0.1*13.21*0.32=0.12kn*m方木截面惯性矩：=1/12*b*h3=1/12*100*1003=8333333mm4,（3）次楞验算强度验算次楞采用100*100方木200，主楞间距300，计算简图见下图。,方木截面抵抗距：W=1/6bh2=1/6*100*1002=166666mm3 最大拉应力=M/
40、W=0.12*106/166666=0.72n/mm2=13n/mm2 强度验算满足刚度验算q=F*0.2=63.24*0.2=12.65KN/=0.677*12.65*3004/(100*10000*8333333)=0.008mm=L/400=0.75mm.刚度验算满足,q=F*0.3=66.04*0.3=19.81KN/最大弯矩根据公式计算：M=Kmql2=0.1*19.81*0.62=0.71kn*m方木截面惯性矩：=1/12*b*h3=1/12*100*1003=8333333mm4,（4）主楞验算 强度验算主楞采用100*100方木300，横向水平支撑杆间距600，将次楞和面板看成
41、整体，将次楞的荷载简化成均布力，取三跨连续梁进行计算，计算简图见下图。,方木截面抵抗距：W=1/6bh2=1/6*100*1002=166666mm3 最大拉应力=M/W=0.71*106/166666=4.26n/mm2=13n/mm2 强度验算满足刚度验算q=F*0.3=63.24*0.3=12.65KN/=0.677*12.65*6004/(100*10000*8333333)=0.13mm=L/400=2.25mm.刚度验算满足综上计算：中（顶）板纵梁底模设计采用15mm木胶合板，次楞采用100*100方木250，主楞采用100*100方木300，可以满足模板强度及刚度需要。,3）中板
42、纵梁下支撑体系设计验算中板纵梁下支撑体系由于承受的荷载较大，故对梁下支撑间距取密，将横向水平杆间距取300mm，进行纵梁下立杆承载力验算。纵梁自重：纵梁截面尺寸为10001000mm，钢筋混凝土重度取25KN/m3，q=1.0*25=25KN/；楼板模板自重：取q=0.5KN/;振捣混凝土时产生的荷载取2KN/；施工人员及设备荷载标准值取1KN/;荷载设计值=1.2*（模板结构自重+新浇筑混凝土自重）+1.4*（施工人员及设备荷载标准值+振捣混凝土产生的侧压力），即F=1.2*（25+0.5）+1.4（2+1）=34.8 KN/单肢水平杆轴向力：N=F*LzLY=34.8*0.3*0.9=9.
43、40KN.单肢水平杆承载力：N=A f=0.71*489*205=71knN N 立杆轴向承载力验算满足,4）顶板纵梁下支撑体系设计验算顶板纵梁下支撑体系由于承受的荷载较大，故对梁下支撑间距取密，将横向水平杆间距取300mm，进行纵梁下立杆承载力验算。纵梁自重：纵梁截面尺寸为10002000mm，钢筋混凝土重度取25KN/m3，q=2.0*25=50KN/；楼板模板自重：取q=0.5KN/;振捣混凝土时产生的荷载取2KN/；施工人员及设备荷载标准值取1KN/;荷载设计值=1.2*（模板结构自重+新浇筑混凝土自重）+1.4*（施工人员及设备荷载标准值+振捣混凝土产生的侧压力），即F=1.2*（5
44、0+0.5）+1.4（2+1）=64.8 KN/单肢水平杆轴向力：N=F*LzLY=34.8*0.3*0.6=11.66KN.单肢水平杆承载力：N=A f=0.71*489*205=71knN N 立杆轴向承载力验算满足,车站立柱为800*1200mm、800*1000mm截面，立柱高最高取5.95m，立柱模板设计按最不利荷载800*1200mm截面考虑。立柱模板设计为15mm厚木胶合板，后背肋采用100*100方木200，柱箍采用双12号槽钢500，在柱模两侧设置两道加强约束杆，同时在柱箍中间加设一道加强约束，间距同柱箍，约束杆采用18对拉螺栓。,8、结构立柱模板设计验算,1）荷载计算（1）
45、恒载计算新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列二公式计算，并取二式中的较小值:,式中 F新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/）；c混凝土的重力密度（kN/m3），计算中取24kN/m3；t0新浇筑混凝土的初凝时间（h），采用t0=200/（T+15）计算，取T=20，得t0=6；V混凝土的浇筑速度（m/h）,柱浇筑速度取 3m/h内；1外加剂影响修正系数，不掺加外加剂时取1.0；掺加缓凝作用的外加剂时取1.2；2混凝土塌落度影响修正系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；5090mm时取1.0；110150mm时，取1.15。结构砼采用泵送，计算时，取1.15；H取侧墙第一次浇筑的最
46、高值。,根据计算结果，取较小值，恒载标准值F=63.10KN/。（2）活载计算倾倒混凝土对侧模板产生的水平荷载标准值取2KN/。,（3）荷载组合计算承载力时：荷载设计值=1.2*新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力+1.4*倾倒混凝土时产生的荷载，即F=1.2*63.10+1.4*2=78.52KN/验算刚度时：荷载设计值=1.2*新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力，即F=1.2*63.10=75.72KN/,2）面板验算（1）强度验算面板采用15mm厚木胶合板，后背肋间距200mm，柱箍间距500mm，取三跨连续梁进行计算。计算模型如下：,q=F*0.5=78.52*0.6=47.11KN/最大弯
47、矩根据公式计算：M=Kmql2=0.1*47.11*0.22=0.19kn*m木胶板截面惯性矩：=1/12*b*h3=1/12*900*153=253125mm4木胶板截面抵抗距：W=1/6bh2=1/6*900*152=33750mm3最大拉应力=M/W=0.19*106/33750=5.6n/mm2=35n/mm2 强度验算满足,3）柱箍验算柱箍按拉弯构件验算。（1）强度验算柱箍采用双12号槽钢500，在柱模两侧设置两道约束杆。柱截面尺寸为800*1200mm，取柱1200mm边的柱箍为研究对象，将次楞和面板看成整体，将次楞的荷载简化成均布力，为两跨简支梁的拉弯构件，建立受力模型如下：,（
48、2）刚度验算q=F*0.5=75.72*0.2=15.14KN/=0.677*15.14*5004/(100*10000*8333333)=0.08mm=L/400=1.5mm 刚度验算满足,q=F*0.5=78.52*0.5=39.26 KN/柱箍轴向拉力设计值：最大弯矩根据计算公式计算：M=39.26*1.22/8=7.07kn*m最大拉应力：槽钢截面惯性矩：=3885000mm4槽钢截面抵抗距：W=61667mm3，A=1569mm2=15700/1569+7.2*106/61667=126.8n/mm2=205n/mm2 强度验算满足,（2）对拉螺栓验算：对拉螺栓强度按下列公式计算：式
49、中：N对拉螺栓最大轴力设计值；对拉螺栓轴向拉力设计值；a对拉螺栓横向间距；b对拉螺栓纵向间距；An对拉螺栓净截面面积，查规范表5.2.3 M18对拉螺栓值为174mm2 螺栓的抗拉强度设计值，查规范表A.1.14 取值为170N/mm2FS新浇混凝土作用域模板上的侧压力、振捣混凝土对垂直模板产生的水平荷载或倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值：FS=0.95*78.52=74.59KN/m2 N=0.5*0.5*74.59=18.65KN=18650N查规范表5.2.3中M18对拉螺栓=29.6KN=174*170=29580N18650N 满足要求,（3）刚度验算式中：qg恒荷载均布线荷载
50、标准值；P集中荷载标准值；E弹性模量，取值2.06*105N/mm2；L面板计算跨度；取值800mmIx截面惯性矩，取值3885000mm4；容许挠度=37.86N/mm=1.28mm=L/500=800/500=1.6mm.刚度验算满足综上计算：立柱模板设计为15mm厚木胶合板，后背肋采用100*100方木200，柱箍采用双12号槽钢500，在柱箍两端设2道18对拉螺栓约束杆，满足模板强度及刚度需要。,四、结构模板及支撑系统安全质量要求,（1）吊运模板应系牢绳、卡，必须采用自锁卡环，防止脱钩，零散材料应绑好或装入专用吊笼内起吊，龙门吊司机、信号工、装卸工要协调好，严格执行龙门吊吊运“十不准”
