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1、1,第四章 钢筋与混凝土的粘结及 开裂面骨料咬合作用,2,第一节 粘结及其性质一、粘结应力,1、粘结力的形成粘结：钢筋与外围混凝土之间的相互作用。粘结应力：指沿钢筋与混凝土接触面上的剪应力.,3,n使钢筋应力沿钢筋长度变化(ds/dx)；没有钢筋应力的变化，就不存在有粘结应力。2、粘结应力的分类：锚固粘结应力钢筋端部的粘结应力；局部粘结应力两条裂缝间的粘结应力。,4,粘结应力分布图,5,钢筋伸入支座或在跨间切断时，必须有足够的“锚固长度”(或延伸长度)，通过这段长度上粘结应力的积累，才能使钢筋中建立起所需的拉力。开裂截面的钢筋拉力，通过裂缝两侧的粘结应力部分地向混凝土传递，使未开裂截面混凝土受
2、拉。裂缝截面间局部粘结应力的大小，反映了受拉区混凝土参与工作的程度。梁中受力钢筋的锚固粘结不足，将会出现较大的滑动，导致构件提前破坏，降低梁的抗弯及抗剪强度局部粘结应力的退化和丧失，使裂缝宽度增大，刚度降低。,6,粘结徐变，则是长期荷载作用下裂缝宽度增长的主要原因之一。经受多次重复荷载的钢筋混凝土梁，可能由于锚固粘结疲劳使强度降低，或粘结应力的退化使裂缝和变形增大。在承载能力和使用极限状态下，钢筋强度能利用多少取决于粘结的有效程度。3、粘结强度：钢筋和混凝土即将滑移时所能承担的最大粘结应力。,7,二、粘结的试验方法,1、拔出试验（两类）无 横向配筋试验：用于测量锚固粘结应力及相对滑移。,国际材
3、料与结构试验联合会-国际预应力混凝土协会-欧洲混凝土委员会(RILEM-FIP-CEB)建议试件；试件边长为10d，c=4.5d；钢筋埋长的一半无粘结，以消除承压板端部的局部破坏影响；大多为劈拉破坏。,8,横向配筋试验无横向配筋试验不能充分反映钢筋混凝土间粘结性能的全过程。有些国家的规范（如英国规范CPll0）采用有横向配筋试件；试件尺寸视钢筋直径d的不同从10cml0cm到2.5cm22.5 cm变化；配有6螺旋筋，螺距2.5cm。中国建筑科学研究院采用配有双支箍筋的拔出试件模拟横向配筋对粘结强度的影响。,9,10,2、梁式试验,实际梁中钢筋除受拉力外，还有弯矩和剪力共同作用的影响；拔出试验
4、过程中，承压板使混凝土受压，由此产生的压应力限制了混凝土横向裂缝的开展。以上因素导致拔出试验与真实的粘结特性差别较大。梁式粘结试验的分类：半梁式及全梁式半梁式：,11,梁式试件与真实的混凝土梁有差别；不能模拟纯弯段主裂缝间的粘结特性。,全梁式,12,3、轴拉试验,解决梁式试件的尺寸较大，试验较复杂的问题；用于模拟混凝土梁在纯弯段主裂缝间的粘结特性；测量缝间粘结应力及相对滑移量。模拟钢筋搭接长度粘结特性的试件(双轴拉试验),13,模拟钢筋与混凝土间粘结滑移的轴拉试件：一对相互平衡的力作用在钢筋的两端；钢筋与混凝土间将产生粘结滑移。,14,钢筋应变测量,有些问题需实测粘结应力的分布和钢筋与混凝土间
5、在界面上的相对滑移。沿钢筋长度上粘结应力的分布，可由沿钢筋单位长度上的应力变化求得。量测钢筋的应变分布时，为不使钢筋与混凝土界面的性质发生变化，通常用钢筋开槽贴片的方式。钢筋剖成两半；沿每半钢筋的中心线铣出一凹槽；把应变片贴在凹槽中；把两半钢筋用环氧树脂贴在一起，恢复原来的外形。,15,采用环氧树脂贴结可避免焊接过热影响应变片，同时具有很好的密封性能。,16,三、粘结机理,1、粘结力的组成：水泥凝胶体与钢筋表面的化学胶着力；钢筋与混凝土接触面的摩擦力；钢筋表面不平整与混凝土之间产生的机械咬合力2、光圆钢筋的粘结应力与强度：滑移与荷载关系：在4060极限荷载以前，加载端滑移与荷载近似成直线关系；
6、以后滑移增加速率大于荷载增加速率；荷载达到极限荷载80左右时，自由端出现滑动;自由端滑移达0.1mm，加载端滑移达到0.15mm时，平均粘结应力达到最大值。此时，滑移迅速增大，而荷载却逐渐减小。,17,有效埋长钢筋的实际受力长度或粘结应力的分布长度。,18,19,粘结力n及钢筋应力s的分布：钢筋应力s曲线为凸形，钢筋的应力传递较慢；N很小时，张拉端即可测出滑移，n=0；随N，滑移逐渐向自由端发展，胶着长度减小，但n的有效长度增加，n峰值内移；加荷中期，n峰值增长减缓，而有效埋长有显著的增加，n的峰值移至中间；加载后期，当有效埋长达到自由端不再增大时，应 力峰值移向自由端；随N，滑移由张拉端发展
7、到自由端，粘结应力图形近于三角形。滑移前，粘结强度主要取决于化学胶着力，滑移后取决于摩擦力和咬合力。破坏形态剪切破坏（钢筋被拔出）。,20,3、变形钢筋的粘结应力与强度：,变形钢筋的粘结力除胶着力与摩擦力外，更主要的是钢筋表面凸出的横肋与混凝土的机械咬合力。滑移与平均粘结应力的关系：d线加载端与自由端平均粘结应力和平均滑移量的关系曲线 dl、df线分别为加载端和自由端的粘结应力和局部滑移间的关系曲线上升段的放大图。,21,22,受力过程五个阶段：1 微滑移阶段：即o-s段。加载初：粘结应力较小，化学粘着力起作用，加载端滑移很小，自由端未发生滑移（和光圆钢筋一样）。当粘结应力达到极限粘结强度u的
8、17左右时，加载端局部区域的化学粘结出现破坏。随荷载，粘结破坏逐渐向自由端发展；,肋对混凝土的挤压力以及钢筋与周围混凝土间的摩擦力构成了滑动阻力。斜向挤压力产生楔的作用，使肋前的混凝土趋于压碎。,23,挤压力的径向分力使外围混凝土环向受拉。挤压力的纵向分力使肋前顶点上的混凝土产生很大的拉应力集中。钢筋肋对混凝土的斜向挤压力将产生内部斜裂缝及径向裂缝。,由加载端开始滑移到内部裂缝形成前，加载端滑移与粘结应力间近似为线性关系，滑移量相对很小。,24,抗内裂缝粘结强度相应于微滑移阶段的终点s的粘结应力s。s为相应于内裂缝形成时的粘结应力，一般为粘结极限强度的30左右。2 滑移阶段，即cs段。粘结应力
9、超过s后，内裂缝出现，并向纵深及试件表面发展，同时钢筋肋前的混凝土被挤碎，形成沿钢筋肋的新滑移面。,钢筋肋对周围混凝土的楔作用增大，滑移加快，并向自由端发展；d曲线斜率减小，并呈明显的非线性，直到径向裂缝达到试件表面，并在加载端出现纵向劈裂裂缝.,25,劈裂粘结强度相应于滑移阶段终点c的粘结应力c，一般c为极限粘结强度的95左右。3 劈裂阶段，即cu段。劈裂裂缝很快向自由端发展，自由端滑移量和加载端滑移量接近，粘结应力达到极限值u。4 下降段，即ur段。在该阶段的终点r，肋间混凝土的剪切强度已耗尽，-d曲线缓慢下降。5 残余段，即r以后的近似水平段。荷载下降极缓慢，最后稳定在3040的极限荷载
10、水平，相应于r点的应力r称为残余粘结强度。,26,变形钢筋的应力曲线呈凹形，随距加载端距离的增大而迅速减小，即变形钢筋的应力传递比光圆钢筋更快。变形钢筋粘结应力的峰值在大部分加荷过程中均在加荷端附近。随荷载的增长，有效埋长（粘结长度）缓慢的增长，而应力峰值显著增大，仅在接近破坏时，应力峰值的位置才有较明显的内移。,变形钢筋的应力及粘结应力沿钢筋纵向的分布,27,破坏形态,劈裂破坏、剪切破坏劈裂破坏径向裂缝发展到混凝土表面；加载端出现纵向劈裂裂缝，很快向自由端延伸;达到一定长度后，突然脆性破坏。剪切破坏：混凝土横向变形受约束（保护层厚、有侧向压力、配置箍筋等）时。约束延缓劈裂裂缝开展，钢筋外围混
11、凝土部致崩落；钢筋肋间混凝土达到剪切强度，使钢筋与肋间混凝土一起被拔出，形成光滑孔洞；破坏具有一定延性。,28,第二节 影响粘结强度的因素,混凝土强度 fcu，粘结强度u，但比值ufcu则随fcu的提高而降低（如当fcu由17.5MPa提高到36.4MPa时，u仅由3.0MPa提高到4.4MPa）。变形钢筋的粘结强度与混凝土的抗拉强度近乎成正比例。,29,混凝土组成成分,同样强度等级的混凝土，水泥用量过多将导致粘结强度降低（如fcu=4050MPa，水泥用量为400500kgm3时，粘结强度较好，水泥用量超过800kgm3时，粘结强度显著降低）。同样强度等级的混凝土，随水泥砂浆含量的增大,在同
12、样钢筋应力下滑动成倍增长。水泥砂浆含量m(水泥+砂+水)重混凝土拌和 物重，m=0.40.55时，u最大。m=0.4时，相应于钢筋应力s=400MPa的钢筋 自由端 滑动d0=0.06mm，加荷端滑动d1=0.215 mm，当m=0.67时，相应地滑动分别为0.15mm和 0.48mm,30,同样强度等级的混凝土，砂率0.27时，u最大.砂率=砂的体积/(砂+石子)的体积。,31,32,33,钢筋的表面形状,变形钢筋的粘结强度高于光圆钢筋；变形钢筋的肋高增大、肋的间距减小、横肋与纵 轴的倾斜角增大，给定滑移量下的粘结应力增大。,图中0.1、0.25分别为自由端滑动S0=0.1mm、0.25mm
13、时的粘结应力。,34,钢筋位置、受力方向与浇筑方向平位浇筑(钢筋水平布置，浇筑方向为垂直方向)。竖位浇筑(钢筋竖向布置、浇筑方向也为竖向)。平位浇筑时，直接位于钢筋下面的混凝土由于下沉及泌水，不能与钢筋紧密接触，削弱了粘结强度。平位浇筑比竖位浇筑的粘结强度及抗滑动能力显著降低。平位浇筑的较高的梁，顶部钢筋将比底部钢筋的粘结质量差(由于顶部钢筋下面水和空气较多，且混凝土下沉也较大所致)。对于变形钢筋，当钢筋的受力方向与混凝土结硬时的下沉方向相同时，粘结强度降低，滑动增大。,35,36,钢筋周围的约束条件,混凝土保护层厚度、横向配筋(钢筋网和箍筋等)、纵筋间距、横向压力等保护层厚度，粘结强度u(提
14、高外围混凝土的劈裂抗力)，横向配筋使粘结强度u(延缓径向内裂缝的发展，限制劈裂裂缝的开展，防止脆性劈裂破坏)。纵向钢筋的净间距过大或过小都会降低粘结强度，所以认为“钢筋直径越小，根数越多，对粘结越有利”的概念，并不总是正确的，只有当净间距得到保证，或属于剪切拔出破坏时，这个概念才是对的。垂直于钢筋的横向压力(来自支座、框架节点、桁架节点处)使粘结强度u(使钢筋与混凝土间抵抗滑动的摩擦阻力增大)。,37,图中l肋间距,38,39,第三节 粘结强度计算,粘结强度计算的目的确定钢筋混凝土构件中钢筋的锚固长度、搭接长度及保护层厚度；确定钢筋与混凝土间的粘结滑移关系，为结构的非线性分析提供合理的力学模型
15、。粘结强度的计算模型锚固粘结强度计算模型；按塑性应力分布按部分开裂弹性应力分布试验结果回归局部粘结强度计算模型。,40,一、锚固粘结强度计算,1 劈裂粘结应力计算a 按塑性应力分布计算（混凝土保护层厚度c较小，管壁混凝土应力全部达到ft）如图：pr=N.sin=N.cos得：pr=.tg 2c.ft=pr.d=.tg.d 取=45o，得：c=2c.ft/d,锚固粘结强度计算是为了确定钢筋的锚固、搭接长度和保护层厚度，所用的试验资料为拔出试验或梁式试验的结果。,41,b 按部分开裂弹性应力分布计算,混凝土保护层c较大(c/d较大)，径向裂缝达不到构件表面，外围混凝土仍然受挤压。设径向裂缝半径为e
16、：,42,43,2、径向裂缝末端（r=e）处的环向拉应力 由弹性力学厚壁圆筒受内压的解答：内半径为a，外半径为b，内压力pa时，半径arb处的环向拉应力：,在r=a处，最大,在上图中，a=e，b=c+d/2，pa=pe，于是得：,(b),44,3、粘结破坏时，max=ft，(b)式右端等于ft：,(c),4、最不利的值：令 d/de=0，且满足d/2 e(c+d/2)的条件，得：e=0.486(c+d/2)c/2+d/4(d)(d)代入(c):c=(0.3+0.6c/d)ft(e),45,c、与试验结果的比较,按塑性应力分布计算：c为上限（不可能全部达到ft；按部分开裂弹性应力分布计算：c为下
17、限(开裂时ft不是一点，而是有一定的范围）。试验点的大部分数据介于二者之间。清华大学：c=（0.5+c/d)ft,Kenp和wilhelm：c=（0.548+0.429c/d)ft,46,2、拔出试验粘结强度公式,影响无横向配筋拔出试件粘结强度的两个主要变量为相对保护层厚度cd及相对埋长lad。清华大学资料：当 la/d5时：c/d2.5 u=(1.645.c/d).ft c/d2.5 u=(1.95+0.86.c/d).ft 当 la/d2.5时：u=(1.965.c/d).ft 当 c/d2.5 u=(5.5c/d-9.76).(d/la-0.4)+1.965c/d.ft,47,3、锚固粘
18、结强度计算,计算锚固粘结强度的目的：确定钢筋混凝土构件中钢筋的锚固长度、搭接长度及保护层厚度；影响锚固粘结强度的主要变量：混凝土强度配箍率sv钢筋净间距相对保护层厚度cd相对埋长lad。Jirsa公式（62根梁试验数据）,f c混凝土圆柱体抗压强度。,48,二、局部粘结强度计算,计算局部粘结强度的目的：确定钢筋与混凝土间的粘结滑移关系，为结构的非线性分析提供合理的力学模型。影响局部粘结强度的主要变量：混凝土强度配箍率sv钢筋净间距相对保护层厚度cd相对埋长lad。局部粘结强度试验：短埋长的拔出试验埋长较大的轴拉试验埋长较大的梁式试验,49,Tassios公式：抗内裂缝粘结强度s、劈裂粘结强度c
19、r、极限粘结应力u、残余粘结强度r。光圆钢筋（c/d 6）：s=ft u=cr0.4(c/d+)ft+30rAsv/(ds)+0.4Py式中：位置系数，=la/(2.5c)1；系数，取决于作用在混凝土的三向应力场；系数，混凝土浇筑方向与主筋方向一致时，=1，与主筋方向垂直时，=23；r几何系数，取决于箍筋形式，环箍为1，井式 箍为12，平行箍为14；Py作用于混凝土与钢筋交界面上的外部压力。系数30的单位为MPa,50,螺纹钢筋（c/d 6）,式中：dt主筋周围箍筋的等效直径；系数80的单位为MPa。,51,三、局部粘结应力与滑移的关系,局部粘结强度仅给出了钢筋上某一点的粘结强度，而不能反映钢筋各部位的粘结应力与滑移量的变化 规律（即d的关系）。1、光圆钢筋（大连理工大学）d的关系：,52,粘结应力与滑移的分布 梁式试验，取高度2a（视为轴拉构件）。,53,54,d的关系表达式：,距裂缝截面x处的钢筋应力sx：,s0裂缝截面处钢筋应力；B常数。距裂缝截面x处的混凝土应力cx：假设cx在2a范围内均匀分布。由平衡条件：,55,课程结束，谢谢大家！,
