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1、燕山石化防雷研究报告华北电力大学高电压与电磁兼容北京市重点实验室2012年2月目 录1 概述32 线路防雷现状分析32.1 线路情况简介32.2 线路落雷及事故情况72.3 已安装线路避雷器（重点线路）83 线路防雷措施建议113.1 常用防雷措施简介113.2 燕化电网防雷措施建议123.3 线路避雷器选型建议124 防雷效果分析134.1 610KV线路134.2 35220KV线路184.3 小结195 线路防雷方案205.1 6KV线路215.2 10KV线路215.3 35KV220KV线路226 结论221 概述针对北京燕山石油化工集团有限公司的电网多次发生雷击输电线路引起的跳闸事
2、故，2004年11月我们对35kV220kV线路防雷保护进行了全面整改，提出了有效的防雷方案。通过近年来线路运行情况和计数器的动作记录，验证出该防雷成果提出的安装线路避雷器的方案是切实可行的。尽管存在个别特殊情况，但整体上提高了35kV220kV燕化电网的耐雷水平，保证燕化电网的稳定运行。然而，从近年来610kV线路落雷及事故情况来看，配电网的雷害事故也是不能忽略的。在国内，配网防雷一直以感应雷为主要对策，普遍认为感应雷过电压是配电线路跳闸的主要原因。而在实际运行中造成系统永久接地事故的雷害，绝大部分是由直接雷引起的。当雷击线路时，巨大的雷电流在线路对地阻抗上产生很高的电位差，导致瓷瓶炸裂、导
3、线断线等事故；线路上形成的幅值很高的雷电波还会通过耦合或转移到配电网中的设备上，造成设备损坏。因而，从防止雷害的角度，配网的防雷应以防止直接雷和感应雷为中心，保证电网安全运行，减少雷击跳闸率。为此，对该电网610kV的线路情况和线路历年落雷及事故情况进行了统计，计算配电线路的耐雷水平，并建立相应的ATP仿真模型，通过对安装线路避雷器前后的线路过电压水平的仿真计算，验证其能够有效提高配电线路的防雷性能，为工程设计提供有价值的基本数据。同时，根据历年事故情况，对该电网35220kV的线路防雷进行了进一步的补充，完善了整个燕化电网的防雷方案。2 线路防雷现状分析2.1 线路情况简介燕山石化地处燕山脚
4、下，燕化电网线路多为几公里的短线，线路走廊密集，线路大部分为同杆双回架设。线路经过的地区地形地貌较为复杂，近年来雷电活动十分频繁。线路走廊的分布情况统计如下：1）220kV线路220kV线路如表1所示。表1 220kV线路线路名称线路长度（公里）杆塔总数（基）所处地形处于相应地形的杆塔数（基）房燕线8.98928平地24山地、山坡4房东线14.85650平地30山地、山坡20芦东线87.549107平地75山地、山坡32芦燕线31.86585平地67山地、山坡182）110kV线路110kV线路如表2所示。表2 110kV线路线路名称线路长度（公里）杆塔总数（基）所处地形处于相应地形的杆塔数（
5、基）东一线东一线4.15919平地5山地、山坡8山顶6燕东线5.01824平地7山地、山坡12山顶5燕岗线2.12711山地、山坡9山顶2东岗线3.14018平地9山地、山坡6山顶3燕三线燕三线2.76413平地4山地、山坡7山顶2燕前线燕前线1.41810山地、山坡7山顶3燕前线燕前线1.41810山地、山坡6山顶4燕南线燕南线3.76514平地11山地、山坡3燕新线燕新线8.97437平地31山地、山坡6东栗线东栗线2.5409山地、山坡2山顶73）35kV线路35kV线路如表3所示。表3 35kV线路线路名称线路长度（公里）杆塔总数（基）所处地形处于相应地形的杆塔数（基）栗牛线栗牛线7.
6、90238山地、山坡34山顶4二栗线3.20017平地10山地、山坡3山顶4二栗线2.83715平地13山地、山坡24）10kV线路10kV线路如表4所示。表4 10kV线路线路名称线路长度（公里）杆塔总数（基）导线型号牛粮一线(211)10.994111（1#20#为铁塔，21#111#为杆)LGJ-150（塔）牛粮二线(221)12.894139（1#20#为铁塔，21#139#为杆)LGJ-70（杆）5）6kV线路6kV线路如表5所示。表5 6kV线路线路名称线路长度（公里）杆塔总数（基）导线型号配水站(636)6102（全部为杆)LGJ-240配水站(611)2.477（全部为杆)LG
7、J-70东万线253（全部为铁塔）LGJ-120一电站(624)2.5缺数据LGJ-150栗园站(6317)2.513（全部为铁塔）LGJ-185栗园站(6417)2.513（全部为铁塔）LGJ-185清万一线(615)7.058（1#26#为铁塔，27#58#为杆）LGJ-150清万二线(626)7.058（1#26#为铁塔，27#58#为杆）LGJ-150牛周一线(612)2.60810（全部为铁塔）LGJ-150牛周二线(622)2.60810（全部为铁塔）LGJ-150路南站(623)1.0缺数据LGJ-240路南站(627)1.114（全部为杆）LGJ-70一开6161.519（全部
8、为杆）LGJ-120一开6281.428（全部为杆）LGJ-70一开6271.836（全部为杆）绝缘导线二开6230.918（全部为杆）LGJ-70二开6242.6048（全部为杆）LGJ-95二开6141.225（全部为杆）绝缘导线三开612 1.810（全部为杆）LGJ-95三开6234.528（全部为杆）绝缘导线三开624534（全部为杆）LGJ-95六开6164.8缺数据缺数据六开6261.219（全部为杆）LGJ-240春光站6102634（全部为杆）LGJ-150春光站6109634（全部为杆）LGJ-150机械厂631113（全部为杆）绝缘导线6）备注610kV线路均为铁横担，线
9、路绝缘为两片瓷绝缘子；水泥杆的高度为12米，档距为4050米；铁塔的高度为1518米，档距为100200米。一部分杆塔有接地体，一部分杆塔为自然接地。从所给的610kV线路杆塔参数来看，清万二线(626)为78基杆塔，与线路长度相等的清万一线(615)的杆塔基数有所不同，请复查一下。2.2 线路落雷及事故情况1） 事故情况表6 6kV线路历年落雷及事故情况(标注红色的为发现有明显雷击损伤)序号线路名称（调度编号）故障次数故障情况1牛口峪站611线路（至牛口峪污水场）1雷雨天气下线路瞬间短路。2牛口峪站621线路（至牛口峪污水场）1雷雨天气下线路瞬间短路。3牛口峪站6011牛周一线9#上线、中线
10、盘式瓷质绝缘子遭直击雷，612开关拒动4东风泵站615（清万一线）3雷雨天气下线路瞬间短路。5东风泵站626（清万二线）2雷雨天气下线路瞬间短路。6东风泵站615/626（清万一、二线）1清万一、二线3#-4#遭直击雷7东万线（后接入清万二线）1雷雨天气，东万线绝缘子遭雷击损坏。8一开628线路1T接用户避雷器故障9一开627线路1雷雨天气下线路瞬间短路。10一开616线路1线路避雷器有两相遭雷击损坏。11一开616线路1雷雨天气下线路瞬间短路。12二开623线路1雷雨天气下线路瞬间短路。13二开614线路1雷雨天气下线路瞬间短路。14二开624线路2雷雨天气下线路瞬间短路。15栗园站6417
11、线路（至二开602）16#杆上有两个瓷瓶被雷击碎。16三开612线路1雷雨天气下线路瞬间短路。17配水站636线路2雷雨天气下线路瞬间短路。18配水站636线路1配水站636线路一避雷器被雷击穿造成接地。(C相接地)19配水站611线路2雷雨天气下线路瞬间短路20路南站623线路（至四开602）1路南623线路遭雷击断线。21化建配电室613（海天物流212）1雷雨天气下线路瞬间短路。表7 10kV线路历年落雷及事故情况序号线路名称（调度编号）故障次数故障情况1牛口峪站221（牛粮一线）5雷雨天气下线路瞬间短路。2牛口峪站211（牛粮二线）1雷雨天气下线路瞬间短路。表8 35kV-220kV线
12、路事故情况序号线路名称（调度编号）故障次数电压等级故障情况1栗牛I线、栗牛II线135KV栗牛I线、栗牛II线同时跳闸，5#、7#、8#三基塔绝缘子被雷击损伤；当时这三基塔都没装避雷器2燕前二线1110KV4#塔下线遭雷击，线路重合闸动作。当时4#塔无避雷器；2） 需重点关注的线路110KV线路有：东前线、燕前II线、燕前III线、燕前IV线35KV线路：栗牛线10KV线路：牛粮线6KV线路：清万线、栗园至二开（6317、6417）线路、牛周线3） 小结由上述统计结果看，发生雷害事故次数较多的主要是610kV线路，占610kV整个线路的82.1%，可见出现雷害的的概率还是很高的。所以本次方案设
13、计主要针对610kV配电网线路，同时对35kV220kV线路做一补充。2.3 已安装线路避雷器（重点线路）表9 110kV线路线路编号安装位置安装相别型号燕前II线2#塔上、中、下A、B、CHY10WZ2-108/218S燕前II线3#塔上、中、下A、B、CHY10WZ2-108/218S燕前II线5#塔下CHY10WZ2-108/218S燕前II线7#塔中、下B、CHY10WZ2-108/218S表10 35kV线路线路编号安装位置安装相别型号栗牛I线2#塔上、中、下A、B、CHY10CX1-90/235栗牛I线3#塔上、中、下A、B、CHY10CX1-90/235栗牛I线4#塔上、中、下A
14、、B、CHY10CX1-90/235栗牛I线9#塔上、中、下A、B、CHY10CX1-90/235栗牛I线10#塔上、中、下A、B、CHY10CX1-90/235栗牛I线11#塔上、下A、CHY10CX1-90/235栗牛I线12#塔上、中、下A、B、CHY10CX1-90/235栗牛I线13#塔上、中、下A、B、CHY10CX1-90/235栗牛I线14#塔上、中、下A、B、CHY10CX1-90/235栗牛I线26#塔上、中、下A、B、CHY10CX1-90/235栗牛I线27#塔上、中、下A、B、CHY10CX1-90/235栗牛I线28#塔上、中、下A、B、CHY10CX1-90/23
15、5栗牛I线37#塔上、中、下A、B、CHY10CX1-90/235栗牛II线2#塔上、中、下A、B、CHY10CX1-90/235栗牛II线3#塔上、中、下A、B、CHY10CX1-90/235栗牛II线4#塔上、中、下A、B、CHY10CX1-90/235栗牛II线9#塔上、中、下A、B、CHY10CX1-90/235栗牛II线10#塔上、中、下A、B、CHY10CX1-90/235栗牛II线11#塔上、下A、CHY10CX1-90/235栗牛II线12#塔上、中、下A、B、CHY10CX1-90/235栗牛II线13#塔上、中、下A、B、CHY10CX1-90/235栗牛II线14#塔上、
16、中、下A、B、CHY10CX1-90/235栗牛II线26#塔上、中、下A、B、CHY10CX1-90/235栗牛II线27#塔上、中、下A、B、CHY10CX1-90/235栗牛II线28#塔上、中、下A、B、CHY10CX1-90/235栗牛II线37#塔上、中、下A、B、CHY10CX1-90/235表11 10kV线路线路编号位置（标注主线避雷器安装位置，T接用户均装有避雷器）型号现有安装占总杆数的百分比牛粮线1#、10#、11#HY5WS-10/302.7%表12 6kV线路部分线路编号位置（标注主线避雷器安装位置，T接用户均装有避雷器）型号现有安装占总杆数的百分比清万一线1#、15
17、#、28#、31#、36#、39#HY5WS-10/3010.3%清万二线1#、15#HY5WS-10/302.6%青光站6109、61021#、30#HY5WS-10/302.9%配水站6111#HY5WS-10/301.3%配水站6361#、38#、39#、40#、48#、49#、71#、72#HY5WS-10/307.8%牛周线1#、10#HY5WS-10/3010%栗园站6317、64171#、13#HY5WS-10/307.7%路南站6271#、10#HY5WS-10/3014.3%一开6271#、36#HY5WS-10/305.6%一开6161#HY5WS-10/305.3%一开6
18、121#HY5WS-10/303.6%二开6141#HY5WS-10/304%二开6231#HY5WS-10/305.6%二开6241#、9#、10#HY5WS-10/306.25%三开6121#HY5WS-10/3010%三开6231#HY5WS-10/303.6%三开6241#、19#HY5WS-10/305.9%六开6161#HY5WS-10/30缺少数据六开6261#HY5WS-10/305.3%机械6311#HY5WS-10/307.7%海天物流6121#、10#HY5WS-10/307.7%3 线路防雷措施建议3.1 常用防雷措施简介 一般线路防雷措施包括减少线路绕击概率（减小保护
19、角、采用负角保护针等）；提高耐雷水平，减少反击概率（如改善接地电阻、加设耦合地线、适当加强绝缘等，在个别杆塔上装设线路避雷器等）；采用重合闸提高可靠性等。 而国内外常用降低配电线路雷击跳闸率的主要措施有：加强线路绝缘、架设避雷线、加装线路避雷器和绝缘子并联保护间隙。 为了提高10kV配电线路的耐雷水平，需加强线路绝缘。瓷横担的耐雷水平是铁横担针式绝缘子的3倍多，因此，在配电线路中应尽量选择瓷横担。对于现有铁横担线路，应更换成高一级的复合绝缘子。 避雷线是通过自身的引雷作用产生对导线的屏蔽，使大部分雷电不直接击中导线，使雷尽量落在避雷线本身上，并通过杆塔上的金属部分和埋设在地下的接地装置，使雷电
20、流流入大地。线路架设避雷线后绝缘子的闪络形式大多是反击闪络，线路的反击耐雷水平高于线路直接落雷的耐雷水平，因此线路的闪络次数将得到有效的控制。避雷线的保护效果还同它下方的导线与它所成的角度有关，该角度称为“保护角”，一般情况下，保护角越小，保护效果越好。线路避雷器是利用金属氧化物电阻的非线性伏安特性限制绝缘子两端的电位差，从而使绝缘子不发生闪络。其优势在于直接限制作用在绝缘子上的过电压从而达到对绝缘子的可靠保护，无论是绕击、反击还是雷电感应均有保护效果。线路型避雷器分为带串联间隙型和不带串联间隙性两种，目前较多采用的是带串联间隙的线路型避雷器。与以往带串联间隙的碳化硅阀式避雷器不同，它的串联间
21、隙并不起到灭弧的作用，其作用是隔离了导线的工作电压，从而解决避雷器阀片长期承受线路工作电压而带来老化问题，基本上不需要定期试验和定期维护。配电网防雷推荐采用带串联间隙型金属氧化物避雷器，下文中所提到的“避雷器”均指带串联间隙型金属氧化物避雷器。绝缘子并联保护间隙又称为“招弧角”，线路雷击闪络后的工频续流是导致绝缘子永久性损坏的主要原因，绝缘子安装并联保护间隙后将对工频续流电弧起到疏导作用，减少其对绝缘子的烧蚀，防止绝缘子永久性损坏，提高线路重合闸成功的概率。绝缘子并联保护间隙的优势是成本较为低廉，不足是线路雷击闪络率并不会降低。目前绝缘子并联间隙已在我国220kV以下线路均有采用，在国外，尤其
22、是日本绝缘子并联间隙采用的更为广泛。3.2 燕化电网防雷措施建议燕化电网220kV、110kV、35kV线路多为同塔双回线路，所带负荷大多为重要的生产负荷，线路单回跳闸或双回同时跳闸都会造成严重后果，不主张采用差绝缘方式来降低事故率。由于线路普遍较短，采用在线路部分容易遭受雷击或耐雷水平较低的杆塔装设线路避雷器的方案具有经济上的可行性。借鉴电力系统中线路防雷的成功经验，结合燕山石化配网防雷的特殊性，610kV线路目前可采用下列措施：安装线路避雷器和架设避雷线。1、考虑到加强线路绝缘和并联保护间隙对提高线路的耐雷水平有限，并且更换绝缘子和横担的工作量和安装避雷器的工作量是等同的，并且并不能有效的
23、减少线路的闪络率。所以，在不确定雷害故障具体在哪一个杆塔时，首先考虑在重点线路安装避雷器是保证线路安全运行最可靠的措施。2、同时为了减少避雷器在系统中由于雷害造成的损坏率以及安装维护等限制，可考虑在全线架设避雷线，这里避雷线的作用主要不是屏蔽效应，而是为了改善避雷器的工作环境，对于流过避雷器的雷电流起了分流的作用，减少避雷器的通流容量，从而减小其损坏率。3.3 线路避雷器选型建议带串联间隙型金属氧化物避雷器在正常工作电压下和电网隔离，不承受工频电压的作用，只有在雷电过电压及工频续流时才动作。这样延长了避雷器的使用寿命，减少了事故率，确保避雷器的安全运行。因此建议采用带串联间隙的线路避雷器。避雷
24、器选型中额定电压的选择很关键，在610kV中性点非接地系统中，电力部门规程规定在单相接地情况下允许运行两小时，有时甚至在断续的产生弧光接地过电压情况下运行2小时才能发现故障，这样的系统运行电压对氧化锌避雷器的安全运行构成严重威胁，实践中氧化锌避雷器出现热崩溃甚至爆炸事故。同时，带串联间隙氧化锌避雷器各生产厂的参数不完全一致。所以优选原则是：在保证避雷器承载能力参数前提下，尽量选用保护特性较好的产品，即各项残压参数值较小者，越小则对被保护设备裕度越大，保护可靠性更高。另外一个重要依据就是MOA的V-I曲线，伏安特性越好的避雷器保护性能越好。1） 110kV线路避雷器表13 110kV避雷器选取参
25、数型号额定电压（kV）系统标称电压（kV）持续运行电压（kV）标称放电电流（kA）HY10CX-909011072102） 35kV线路避雷器表14 35kV避雷器选取参数型号额定电压（kV）系统标称电压（kV）持续运行电压（kV）标称放电电流（kA）HY5CX-42423533.653） 610kV线路避雷器表15 610kV避雷器选取参数型号额定电压（kV）系统标称电压（kV）持续运行电压（kV）标称放电电流（kA）HY5CX-1717101254 防雷效果分析4.1 610kV线路1） 感应雷雷击线路附近大地时，线路上产生感应雷过电压，对于绝缘水平较低的35kV及以下水泥杆线路会引起一定
26、的闪络事故，感应过电压同时存在于三相导线，相间不存在电位差，故只能引起对地闪络，如果二相或三相同时对地闪络即形成相间闪络事故。对于感应雷事故，不能用模型仿真测得线路的耐雷水平，且当雷击事故不明确是直击雷还是感应雷事故时，都需要计算出其耐雷水平，并用该值与仿真所得值比较用以确定是何种雷击事故。当雷击点离开线路的距离S65m时，导线上的感应雷过电压最大值可按下式计算： （1）则推导出感应雷击事故耐雷水平(雷电流幅值kA)为 （2）式中，为感应雷过电压（kV）；为导线悬挂平均高度（m）；S为雷击点离线路的距离（m）。燕山石化610kV线路一部分为铁塔，另一部分为水泥杆。铁塔高度在1518米之间，取1
27、8米；水泥杆高度为12米。可取为绝缘子50%放电电压230kV，所以根据（2）式可得铁塔的感应雷耐雷水平为33kA，水泥杆的感应雷耐雷水平为49.8kA.。如果采取全线安装线路避雷器的措施，则大部分感应过电压对610kV线路已不构成威胁。如果全线架设避雷线，则由于其屏蔽效应，导线上的感应电荷就会减少，导线上的感应过电压就会降低。避雷线的屏蔽作用可用下法求的，设导线和避雷线的对地平均高度分别为和，若避雷线不接地，则可求的避雷线和导线上的感应过电压分别为：则 （3）实际上，避雷线与大地连接保持地电位，电位为0，可以假设为避雷线上再叠加了-Ub的感应电压。此电压在导线上耦合，因此导线上的实际感应电压
28、： （4）式中k为避雷线与导线的耦合系数。所以由上式可得加了避雷线后铁塔的感应雷耐雷水平提高到41.25kA，水泥杆的感应雷耐雷水平提高到62.25kA.。所以，对于有避雷线线路，由于其屏蔽效应，导线上的感应电荷就会减少，导线上的感应过电压就会降低。线路全线架设避雷线后，相同的绝缘子串50%闪络电压下，耐雷水平比不架设避雷线平均提高10kA左右。2） 直击雷雷直击于无避雷线线路的情况可分为两种，即雷击杆塔塔顶和雷直击导线。直击雷耐雷水平的确定方法，针对于每一回事故线路，采用ATP软件建立相应的模型，模拟雷击事件。a. 6kV清万线由于配网线路的杆塔参数和绝缘子型号比较统一，因此选取其中出事故的
29、4#杆为例进行过电压水平的仿真分析。其仿真模型如图1所示。图1 清万线4#杆的ATP仿真模型 由仿真计算可得，雷击杆顶时，耐雷水平为23kA；雷击导线时，耐雷水平为0.57kA。由规程计算结果得知，雷击杆顶时，6kV大企线的耐雷水平为23kA。故将雷电流增大到24kA，此时单相绝缘子上所承受的电压达到了其冲击临界放电电压，A相绝缘子最先闪络。此时，由于线路并未跳闸，A相线路通过杆塔接地，相当于避雷线的作用，由于各相导线之间的耦合效应，使得B、C两相导线上感应出过电压，其极性与塔顶电位极性一致，所以B、C两相上绝缘子所承受的电压差反而减小，达不到临界冲击闪络放电电压，并不发生闪络，电压波形如图2
30、所示。图2 4#塔A相绝缘子串闪络时的电压波形 当雷电流继续增大到39kA，B、C两相上由耦合电压增加的导线电位并没有塔顶电位增加的多，所以耦合系数较小的C相先闪络，这使得C相也通过杆塔接地，B相上将感应出A、C两相上所产生的暂态过电压，且其极性与塔顶定位一致，因而B相电位继续抬高，达不到临界闪络条件，不发生闪络，如图3所示。图3 4#塔A、C两相绝缘子串闪络时的电压波形若在4#塔三相全部安装线路避雷器，其仿真模型如图4所示，雷击杆顶的耐雷水平提高到100kA以上。可见，由于避雷器的截断作用，使得雷电流的幅值降低，绝缘子不再闪络，从而对线路进行了有效的保护，提高了线路的耐雷水平。图4 清万线4
31、#杆的ATP仿真模型（加避雷器）b. 无人工接地杆塔由所给的防雷参数参数可以得知，有些杆塔无人工接地，接地电阻值较大，这里取自然接地电阻20，仿真模型同前。c. 部分双回路杆塔若考虑到避雷器的造价、安装与以后巡检的问题，并且线路没有明确的事故，只是发生了在雷雨天气下线路瞬间短路的故障的双回路杆塔，可只在每一回路的上相各安装一支避雷器。4.2 35220kV线路a. 燕前线110kV线路耐雷水平分析：线路地形比较平缓，无特别突出之处，土壤电阻率不高，工频接地电阻值明显比改造前的要小得多，反击耐雷水平很高，可以达到几百kA以上。但该线路有雷击事故记录，燕前线4#塔下线遭雷击，线路重合闸动作。由此看
32、来，4#杆塔的事故则可能为绕击引起。计算发现，安装避雷器前雷击4#5#杆塔绕击耐雷水平为7.9kA，4#塔安装三相避雷器后，由于5#塔只在C相安装了一支避雷器，所以当绕击C相时线路不会跳闸。为了安全起见，可考虑在5#杆塔A、B相各装设一支避雷器，这样当雷击4#5#杆塔，线路不会发生跳闸。b. 栗牛I线、栗牛II线同塔双回35kV线路耐雷水平分析：栗牛线、栗牛线没有土壤电阻率的数据，根据杆塔接地体的型号估计，土壤电阻率大约为1000欧*米，工频接地电阻值同样比改造前的要小得多，反击耐雷水平较高。该线路也有雷击事故记录，栗牛I线、栗牛II线同时跳闸，5#、7#、8#三基塔绝缘子被雷击损伤。计算发现
33、，5#、7#、8#杆塔的反击耐雷水平分别为120kA、130kA、130kA，反击耐雷水平较高，所以事故可能仍为绕击引起。当雷击5#6#杆塔时绕击耐雷水平为3.8kA，若只在若只在5#杆塔三相装设避雷器，绕击耐雷水平只提高到4.4kA，效果不大，因此可考虑在6#杆塔装设三相避雷器以防止绕击事故的发生。同理，可在7#、8#杆塔装设三相避雷器。4.3 小结由以上仿真分析可得典型线路的防雷效果如下：表16 610kV典型线路的雷击塔顶防雷效果典型线路冲击接地电阻（）原耐雷水平（kA）三相安装线路避雷器后耐雷水平（kA）上相安装一支线路避雷器后耐雷水平（kA）6kV清万线4#塔6.512310047一
34、开628线4#塔（无人工接地）18.611100表17 610kV典型线路的雷击导线防雷效果雷击区间原耐雷水平（kA）三相安装线路避雷器后耐雷水平（kA）上相安装一支线路避雷器后耐雷水平（kA）6kV清万线3#4#塔0.573#、4#不会发生跳闸3#、4#不会发生跳闸一开628线3#4#塔（无人工接地）0.573#、4#不会发生跳闸表18 35kV栗牛线、栗牛线绕击方案防雷效果安装位置雷击区间原绕击耐雷水平（kA）现绕击耐雷水平（kA）5#、6#、7#、8#上、中、下相（6支）5#6#3.85#、6#不会发生绕击事故6#7#3.96#、7#不会发生绕击事故7#8#3.87#、8#不会发生绕击事
35、故共计24支表19 110kV燕前线绕击方案防雷效果安装位置雷击区间原绕击耐雷水平（kA）现绕击耐雷水平（kA）4#上、中、下相（3支）5#A、B相（2支）4#5#7.94#、5#不会发生绕击事故共计5支5 线路防雷方案根据以上仿真计算可得，35kV以上线路耐雷水平较高，之前也提出了有效的防雷方案，所以只针对故障线路进行方案设计。而610kV线路的耐雷水平较低，发生雷害事故次数较多，需要特别注意。对于无人工接地的水泥杆来说，雷直击杆塔塔顶的耐雷水平仅为11kA，雷击导线时的耐雷水平为0.57kA。但安装了三相避雷器以后，线路的耐雷水平得到了很大的提高，基本不会发生跳闸。一般来说，按电力行业标准
36、设计的各电压等级的输电线路都允许有一定的雷击跳闸率，考虑到燕山石化化工生产系统的特殊性，雷击跳闸事故对生产过程的影响是不可逆的。所以必须采取较为保守的措施防止雷击跳闸事故的发生。因此，结合以上的仿真计算和线路历年落雷及事故情况，有必要对610kV线路薄弱环节采取一定的防雷措施：一、 对于明确出现绝缘子遭雷击损坏、避雷器遭雷击和故障次数较多的线路，采取全线装设线路避雷器的措施；二、 对于只是出现一两次在雷雨天气下线路瞬间短路故障的线路和暂时没有出现故障的线路，为了化工生产的安全进行，可只在双回线路的每回线路的上相各安装一支避雷器，对于单回线路先不予以考虑。三、 进一步提高线路的耐雷水平，尽量减少
37、此类事故的发生。四、 如果条件允许，可在配电线路全线架设避雷线。具体方案如下：5.1 6kV线路表20 6kV线路防雷方案线路名称方案建议避雷器型号备注配水站(636)全线架设避雷器HY5CX-171、如果条件允许，可在全线架设避雷线；2、建议在已安装的HY5WS-10/30型避雷器上加装脱离器，这样当避雷器内部老化损坏时, 脱离器会自动脱落易被发现。东万线全线架设避雷器HY5CX-17栗园站(6317)全线架设避雷器HY5CX-17栗园站(6417)全线架设避雷器HY5CX-17清万一线(615)全线架设避雷器HY5CX-17清万二线(626)全线架设避雷器HY5CX-17牛周一线(612)
38、全线架设避雷器HY5CX-17牛周二线(622)全线架设避雷器HY5CX-17路南站(623)全线架设避雷器HY5CX-17一开628线路全线架设避雷器HY5CX-17一开616线路全线架设避雷器HY5CX-17春光站6102上相安装一支避雷器HY5CX-17春光站6109上相安装一支避雷器HY5CX-175.2 10kV线路表21 10kV线路防雷方案线路名称方案建议避雷器型号备注牛粮一线(211)全线架设避雷器HY5CX-17如果条件允许，可在全线架设避雷线牛粮二线(221)全线架设避雷器HY5CX-175.3 35kV220kV线路表21 35kV栗牛线、栗牛线线路防雷方案线路名称方案建
39、议避雷器型号栗牛线5#、6#、7#、8#各安装三相避雷器（12支）HY5CX-42栗牛线5#、6#、7#、8#各安装三相避雷器（12支）HY5CX-42表22 110kV燕前线线路防雷方案线路名称方案建议避雷器型号燕前线4#上、中、下相（3支）5#A、B相（2支）HY10CX-906 结论考虑到燕山石化化工生产系统的特殊性，必须采取较为保守的措施防止雷击跳闸事故的发生。结合ATP仿真计算和线路历年落雷及事故情况，进行建模和仿真分析得出以下结论：1、 对于35kV以上线路来说，雷击事故的发生是一个概率事件，与杆塔所处地形地貌、当地雷暴强度及土壤地质情况等因素都有关系。尽管之前已经提出了有效的防雷
40、方案，还是避免不了某些线路雷害的发生。一般说来，在线路绝缘设计满足现行标准的情况下，只对个别容易遭受雷击的杆塔采取一定的特殊保护措施，这些个别杆塔的选取即依赖于历年雷击事故的调查统计积累和杆塔所处地形地貌及耐雷水平的分析。2、 对于610kV的感应雷，若全线安装线路避雷器，则大部分感应过电压对610kV线路已不构成威胁；若全线架设避雷线，则相同的绝缘子串50%闪络电压下，耐雷水平比不架设避雷线平均提高10kA左右；对于直击雷，由表16和表17可以看出，当全线安装避雷器后，无论是雷击杆塔塔顶还是雷直击导线，耐雷水平都得到了很大的提高，线路基本不会发生跳闸。可见，无论是对于感应雷还是直击雷，安装线路避雷器都是一个行之有效的方法，如果再加上避雷线对避雷器分流的保护作用，则全线的耐雷水平都将会提高，从而减少了雷击跳闸率的发生，保障燕化电网安全稳定运行。
