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1、 梧州中心港区李家作业区仓码码头 三期工程2000吨码头 联系梁加固专项施工方案编制： 审定：中铁港航局2013225 目 录一、 工程概况及事故原因分析二、 加固处理方案及加固施工工艺三、 施工方法及安全措施四、安全管理五、安全计算书一、 工程事故概况 由我司承建的梧州中心港区李家庄作业区仓码码头三期工程2000吨泊位。因为地质原因，在施工后方堆场吊车轨道梁桩基础时产生了较强的地震波，并由于当时为交叉施工，已完成的2000吨泊位第一道联系梁未达到混凝土龄期，造成部分第一道联系梁在震波的作用下产生了剪切破坏，出现了反向45度裂缝。当时由于工期的原因和考虑到西江洪水的影响，该位置的问题一直未处理
2、，现2000吨泊位主体及后方堆场吊车梁已基本完成，现就本次事故作出以下专项施工处理方案二、加固处理方案及施工工艺 1、对需要处理的联系梁进行顶撑卸载（见安全计算书）2、 对以完成卸载顶撑的支撑系统进行验收检查3、 采用人工凿除的方法将开裂部分砼全部凿除4、 整理和更换好钢筋并办理相关验收手续5、 封闭模板采用比原联系梁设计强度高一个等级的微喷涨混凝土施工6、 养护12天后拆除支撑系统三、 施工方法及安全措施 本加固方案的施工关键点为：产生裂缝的联系梁在凿除施工前必须做好顶撑卸载工作，卸载顶撑必须严格验收把关，该项工作为本项工作的重中之中。1) 支撑系统搭设：a) 施工参数：梁截面宽度B：0.6
3、m；梁截面高度D：0.9m；楼层高度H：6m；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：100mm；梁边至板支撑距离：0.5m；立杆沿梁跨度方向间距la：0.8m；立杆步距h：1.2m；梁底承重立杆根数：2；梁底两侧立杆间距lc：0.3m；梁底承重立杆间距(mm)依次是：300；梁底采用的支撑钢管类型为：483.5mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；主楞材料：2根483.5钢管；间距(mm)：100,300*2；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；次楞材料：1根7373木方（宽度高
4、度mm）；间距(mm)：400；木材品种：太平洋海岸黄柏；加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M14；螺栓水平间距：800mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：100,300*2；梁底模板搭设形式为：2层梁上顺下横顶托承重；面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；第一层支撑梁材料：2根7373木方（宽度高度mm）；根数：4；木材品种：太平洋海岸黄柏；第二层支撑梁材料：2根7373木方（宽度高度mm）；木材品种：太平洋海岸黄柏；b)、支撑安装施工流程弹出梁轴线及水平线并进行复核搭设梁模板支架安装梁底楞安装梁底模板收紧螺丝头确保底模板与梁底混凝土顶死办预检C)、质量保证措施1、把
5、好施工质量关（1）认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导。（2）认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。2、严格落实
6、班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。3、对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。4、所有模板拼缝等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆。2) 人工凿除； 原结构梁的混凝土拆除必须采用人工拆除，不允许采用风炮拆除以免对不需要拆除部分混凝土造成暗伤。3) 钢筋施工 拆除施工时，原结构梁的箍筋会受到一定的损伤，拆除后需要重新制作安装。4) 模板安装：1、模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号
7、与所用的部位是否一致。2、模板的基准定位工作首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正。3、标高测量利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。4、竖向模板的支设应根据模板支设图。5、已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。6、支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。应注意的质量问题1、混凝土墙体表面粘连。防治方法：模板支撑前必须清理干净，脱模剂涂刷均匀，不得漏刷，拆模时混凝土强度必须达到1.2MPa。2
8、、模板缝隙处跑浆。防治方法：模板安装时连接固定要牢，缝隙堵塞严密，并应加强检查。3、模板接槎部位处理及防止漏浆的措施1）梁体施工缝防止漏浆处理：墙体模板下压2cm，下压部位混凝土上粘贴海绵条。所有模板体系在预制拼装时，边线平直，四角归方，接缝平整；梁底边、二次模板接头处和转角处均加垫10mm厚海绵条以防止漏浆。2）梁、板施工缝防止漏浆处理：梁、板模板转角、接缝处应尽量拼接密实，并粘贴塑料胶带或填塞水泥腻子用以防止漏浆。模板拆除：1、侧模，在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。 2、底模，应在同一部位同条件养护的混凝土试块强度达到要求时方可拆除（见表1）。 注：本表中设
9、计的混凝土强度标准值系指与设计混凝土强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。 3、拆除高度在5m以上的模板时，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。 4、模板支撑拆除前，混凝土强度必须达到设计要求，并经申报批准后，才能进行。拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上。在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉落伤人。 5、拆模时必须设置警戒区域，并派人监护。拆模必须拆除干净彻底，不得保留有悬空模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。高处拆下的模板及支撑应用垂直升降设备运至地面，不得乱抛乱扔。 6、拆模时，临时脚手架必须牢
10、固，不得用拆下的模板做脚手板。 7、脚手板搁至必须牢固平整，不得有空头板，以防踏空坠落。 8、拆除的钢模作平台底模时，不得一次将顶撑全部拆除，应分批拆下顶撑，然后按顺序拆下搁栅，底模，以免发生钢模在自重荷载下一次性大面积脱落。 5) 混凝土施工A)、施工准备： 1）前道所有工序已完成验收手续， 2）施工机具准备就绪B)、混凝土浇筑1、 浇筑方法应由一端开始用“赶浆法”，即先浇筑梁，根据梁高分层浇筑成阶梯形，当达到板底位置时再与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形不断延伸，梁板混凝土浇筑连续向前进行。2、 梁柱节点钢筋较密时，此处宜用小粒径石子同强度等级的混凝土浇筑，并用小直径振捣棒振捣。3、 施工缝
11、位置：宜沿次梁方向浇筑楼板，施工缝应留置在次梁跨度的中间1/3范围内。施工缝的表面应与梁轴线或板面垂直，不得留斜搓。施工缝宜用木板或钢丝网挡牢。4、 施工缝处须待已浇筑混凝土的抗压强度不小于1.2MPa时，才允许继续浇筑。在继续浇筑混凝土前，施工缝混凝土表面应凿毛，剔除浮动石子和混凝土软弱层，并用水冲洗干净后，先浇一层同配比减石子砂浆，然后继续浇筑混凝土，应细致操作振实，使新旧混凝土紧密结合。C）施工注意事项1、蜂窝：原因是混凝土一次下料过厚，振捣不实或漏振，模板有缝隙使水泥浆流失，钢筋较密而混凝土坍落度过小或石子过大，柱、墙根部模板有缝隙，以致混凝土中的砂浆从下部涌出。2、露筋：原因是钢筋垫
12、块位移、间距过大、漏放、钢筋紧贴模板造成露筋，或梁、板底部振捣不实，也可能出现露筋。3、孔洞：原因是钢筋较密的部位混凝土被卡，未经振捣就继续浇筑上层混凝土。4、缝隙与夹渣层：施工缝处杂物清理不净或未浇底浆振捣不实等原因，易造成缝隙、夹渣层。 四、安全管理目标 (一)、安全施工管理措施 1、施工安全管理目标 严格按照建筑施工安全检查标准、建筑施工现临时 用电安全技术规范 、建筑施工高处作业全技术、建筑机械使用安全技术规程及省市有关各分部分项工程安全和生产条例。加强安全学习、教育、落实安全管理措施，精心组织、施工。力保不出重大安全事故。2、保证安全生产措施现场安全检查是以项目经理为主体的质安管理机
13、构，在质安部的领导下，对现场的安全进行全面检查监督，对存在隐患部位，责令整改，不服从命令的下停工通知。(1)、特殊工种必须持证上岗，所有施工人员必须严格遵守操作规程，定期对施工机械进行检查和维修保养。(2)、施工现场用电必须严格遵守规范要求，采用三相五线制，设置漏电保护开关，并保证用电设备有良好的接零和接地。(3)、做好现场防火，消防工作，对现场临建设施，用电设备配备足够的消防器材。(4)、在抓好质量和安全的同时，也要搞好现场的文明生产，如生产、生活设施整齐有序，整洁卫生。五、支撑系统计算书：梁段：L1。 模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数
14、梁截面宽度B：0.6m；梁截面高度D：0.9m；楼层高度H：6m；结构表面要求：隐藏；立杆沿梁跨度方向间距la：0.8m；立杆步距h：1.2m；梁底承重立杆根数：2；梁底两侧立杆间距lc：0.3m；梁底承重立杆间距(mm)依次是：300；(二) 支撑参数梁底采用的支撑钢管类型为：483.5mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数梁段：L1。 模板支撑体系剖面
15、图 钢管排列平面示意图一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度B：0.6m；梁截面高度D：0.9m；楼层高度H：6m；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：100mm；梁边至板支撑距离：0.5m；立杆沿梁跨度方向间距la：0.8m；立杆步距h：1.2m；梁底承重立杆根数：2；梁底两侧立杆间距lc：0.3m；梁底承重立杆间距(mm)依次是：300；(二) 支撑参数梁底采用的支撑钢管类型为：483.5mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管
16、抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：17.848kN/m2；倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500
17、N/mm2；(二) 主楞参数材料：2根483.5钢管；间距(mm)：100,300*2；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(三) 次楞参数材料：1根7373木方（宽度高度mm）；间距(mm)：400；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(四) 加固楞支拉参数加固
18、楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M14；螺栓水平间距：800mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：100,300*2；4.梁底模板参数搭设形式为：2层梁上顺下横顶托承重；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：2根7373木方（宽度高度mm）；根数：4；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：2根7373木方
19、（宽度高度mm）；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.800m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 800183/12= 3.888105mm4； W = 800182/6 = 4.320104mm3；1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其
20、中的较小值: F1=0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 砼的入模温度，取20.000； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取0.900m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算得到： F1=17.848 kN/m2 F2=21.600 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=17.848 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=17.8
21、48/24.000=0.744m；(二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k Q3k=2kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=17.8480.8=14.278kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=18.759kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.217.848+1.42)0.8=17.437kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3517.848+1.40.72)0.8=18.759kN/m；2.面板抗弯强度计算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =4.320104mm3； M - 面板的最大弯矩(
22、Nmm) M=0.125ql2=3.752105Nmm； 计算弯矩采用基本组合: q=18.759kN/m；面板计算跨度: l = 400.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.752105 / 4.320104=8.685N/mm2；实际弯曲应力计算值 =8.685N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=29N/mm2，满足要求！3.面板挠度计算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 14.278 kN/m； l-面板计算跨度: l =400.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I =
23、3.888105mm4； 容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=1.600mm；面板的最大挠度计算值: = 514.278400.0004/(384115003.888105) = 1.064 mm；实际最大挠度计算值: =1.064mm小于最大允许挠度值: =1.600mm，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用1根7373木方（宽度高度mm）为一组，间距400mm。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=173733/12 = 2.367106 mm4； W=173732/6 = 6.484104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合
24、计算挠度采用标准组合： q=17.8480.400=7.139kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=9.380kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.217.848+1.42)0.400=8.718kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3517.848+1.40.72)0.400=9.380kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.3517.8480.400=8.674kN/m；顶部荷载： q=0.91.40.720.400=0.706kN/m；(二) 内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情
25、况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.048kNm 最大剪力：V= 1.142kN 最大变形：= 0.007mm 最大支座反力：F= 2.029kN(三) 次楞计算(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.048106/6.484104 =0.742N/mm2实际弯曲应力计算值 =0.742N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=1.142100048627/(2.36710673)=0.321N/mm2；实
26、际剪应力计算值 0.321 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.000mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.007mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.002mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.主楞计算主楞采用2根483.5钢管为一组，共3组。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=212
27、.19104= 2.438105 mm4； W=25.08103= 1.016104 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力2.029kN，计算挠度时取次楞的最大支座力1.574kN。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.284kNm 最大剪力：V= 1.319 kN 最大变形：= 0.185mm 最大支座反力：F= 4.362kN(1) 主楞抗弯强度计算 =M/W=0.284106/1.016
28、104 =27.955N/mm2实际弯曲应力计算值 =27.955N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=0.65910006946/(2.4381053.5)=5.367N/mm2；实际剪应力计算值 5.367 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 主楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.185mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.033mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.185mm，容许挠度为3.2
29、00mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.850 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =4.362 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.362kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足
30、要求！四、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.800m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 800183/12= 3.888105mm4； W = 800182/6 = 4.320104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.50.800=0.400 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.8000.9=17.280 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.50.8000.9=1.080 kN/m；永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3
31、k=18.760 kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=20.800=1.600 kN/m；(1) 计算挠度采用标准组合： q=18.760kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=24.205kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.218.760+1.41.600) =22.277kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3518.760+1.40.71.600) =24.205kN/m；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =4.320104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.12
32、5ql2=1.210105Nmm； 计算弯矩采用基本组合:q=24.205kN/m；面板计算跨度: l = 600/(4-1)=200.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.210105/4.320104=2.801N/mm2；实际弯曲应力计算值 =2.801N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=29N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 18.760 kN/m； l-面板计算跨度: l =200.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-截面惯性矩: I =3.888105
33、mm4； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 518.760200.0004/(384115003.888105) = 0.087 mm；实际最大挠度计算值: =0.087mm小于最大允许挠度值: =0.800mm，满足要求！五、梁底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用2根7373木方（宽度高度mm），共4组，均匀布置在梁底。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=273733/12 = 4.733106 mm4； W=273732/6 = 1.297105 mm3； E=10000 N/mm2；支撑梁直接承受模板传递
34、的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁均布荷载计算：(1) 计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：q = 24.205200.000/800.000+0.086=6.137 kN/m；(2) 计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：q = 18.760200.000/800.000+0.064=4.754 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.1370.82=0.393kN.m最大剪力 V=0.6ql=0.66.1370.8=2.946kN最大支座力 N=1.1ql =1.16.1370.8=5.401kN最大变形 = 0.677ql4/100EI=0.6774.754800
35、4/(10010000.0004.733106)=0.279mm (一) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.393106/1.297105 =3.029N/mm2实际弯曲应力计算值 =3.029N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(二) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=1.473100097254/(4.73310673)=0.415N/mm2；实际剪应力计算值 0.415 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(三) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.279mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=3.200mm；实际最大挠度计
36、算值: =0.279mm小于最大允许挠度值: =3.200mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用2根7373木方（宽度高度mm），间距800mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=273733/12 = 4.733106 mm4； W=273732/6 = 1.297105 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：(1) 第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力计算弯矩和剪力时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力5.401kN；计算弯矩和剪力时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力3.176kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）计算挠度时取第一
37、层中部支撑梁传递的最大支座力4.183kN；计算挠度时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力2.444kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）(2) 第二层支撑梁自重均布荷载：计算弯矩和剪力时取0.086kN/m；计算挠度时取0.064 kN/m。(二) 支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=8.611kNN2=8.611kN计算得到： 最大弯矩：M= 0.479kN.m 最大剪力：V= 5.414kN 最大变形：= 0.2
38、70mm 最大支座反力：F= 8.611kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.479106/1.297105 =3.694N/mm2实际弯曲应力计算值 =3.694N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=2.707100097254/(4.73310673)=0.762N/mm2；实际剪应力计算值 0.762 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.270mm，容许挠度为1.000mm，满足要求！第2跨最大挠度
39、为0.040mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.270mm，容许挠度为1.000mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =8.611 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 0.91.20.149(6-0.9)=0.820 kN；N =N1+N2=8.611+0.820=9.431 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-200
40、8附录D得到= 0.714；立杆计算长度lo=1.2m；计算立杆的截面回转半径i = 1.580 cm；A - 立杆净截面面积： A = 4.890cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.2100/1.580=75.949钢管立杆长细比= 75.949 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值： =9.431103/(0.7144.890102) = 27.001N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 27.001N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、立杆的地
41、基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 144.000 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 180 kPa；模板支架地基承载力调整系数：kc = 0.8； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =37.725 kPa；立杆的轴心压力设计值 ：N =9.431 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=37.725kPa fg=144.000kPa 。地基承载力满足要求！砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G
42、4k：17.848kN/m2；倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 主楞参数材料：2根483.5钢管；间距(mm)：100,300*2；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(三) 次楞参数材料：1根7373木方（宽度高度mm）；间距(mm)：400；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(四) 加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M14；螺栓水平间距：800mm；螺栓竖向间距(m
