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1、1 绪论1.1 毕业设计的目的与意义毕业设计的目的在于培养我门的综合能力，灵活运用大学所学的各门基础课和专业课知识，并结合相关设计规范，独立的完成一个专业课题的设计工作。设计过程中提高学生独立的分析问题，解决问题的能力以及实践动手能力，达到具备初步专业工程人员的水平，为将来走向工作岗位打下良好的基础。此次设计为公路318 m钢筋混凝土简支T梁桥设计，该桥梁总长为60m，桥面宽度为净12+2 1m，上部结构设四个车道，采用6片梁，桥面总宽14m。活荷载为公路I级荷载，恒载为结构自重和桥面铺装及栏杆的自重。 桥梁的上部结构计算,主要的计算内容包括分为主梁，横隔梁和行车道板的计算，配筋和验算。计算采
2、用极限状态法，假设桥梁的各个截面在最不利的荷载作用下，进行各个构件的设计和验算，在满足其承载力的前提下做到所用材料最省。设计过程设计软件及办公软件的频繁使用也锻炼我软件操作的能力。1.2 设计标准与规范公路工程技术标准（JTG B01-2003）公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86）公路桥涵地基与基础技术规范（JTJ024-85）公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）公路桥位勘测设计规范（JTJ062-91）交通行业标准公路桥梁板式橡胶支座（JT/T4-93
3、）1.3 技术标准及技术条件（1）桥梁跨径桥宽 标准跨径：54m（桥墩中心距离）； 主梁全长：60m； 计算跨径：18m；（2）设计荷载公路I级，根据公路桥涵设计通用规范：均布荷载标准值q=10.5 kN/m；集中荷载根据线性内插应取Pk=296.8kN。计算剪力效应时，上述集中荷载标准值应乘以1.2的系数。人群载荷标准值为3.0 kN/m2 ，每侧人行柱防撞栏重力作用分别为1.52 kN/m和4.99 kN/m。（3）材料及工艺混凝土：主梁采用C50，栏杆及桥面铺装采用C30。普通钢筋直径大于和等于12 mm的采用HRB335钢筋；直径小于12 mm的均用R235钢筋。（4）基本计算数据(见
4、表1.1) （5）设计依据交通部颁布公路工程技术标准（JTG B012003），简称标准；交通部颁公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）简称桥规。表1.1 基本计算数据名称项目符号单位数据混凝土立方强度MPa弹性模量MPa轴心抗压标准强度MPa轴心抗拉标准强度MPa轴心抗压设计强度MPa轴心抗拉设计强度MPa短暂状态容许压应力MPa容许拉应力MPa持久状态标准荷载组合容许压应力MPa容许主压应力MPa短期效应组合容许拉应力MPa容许主拉应力MPa15.2钢绞线标准强度MPa弹性模量MPa抗拉设计强度MPa最大控制应力MPa持久状态应力标准荷载组合MPa材料重度钢筋混凝土沥青混凝土刻痕
5、钢丝钢筋与混凝土的弹性模量比无量纲5.652 桥型方案比选2.1 拟定比选方案桥梁设计的基本要求桥梁设计的一般步骤为：通过概念设计确定结构方案，确立计算模型，确定结构的详细尺寸和细节构造。结构构思好的桥梁结构方案，是设计工作的第一步，也是评价桥梁设计成功与否的重要标准。在桥梁设计中必须考虑下述各项要求。（1）安全上的要求：桥上应保证车辆和人群的安全畅通，并应满足将来交通量增长的需要。桥下应满足泄洪、安全通航或通车等要求。建成的桥梁应保证使用年限，并便于检查和维修。（2）结构尺寸和构造上的要求：现代桥梁设计越来越强调舒适度，要控制桥梁的竖向与横向振幅，避免车辆在桥上振动与冲击。整个桥跨结构及各部
6、分构件，在制造、运输、安装和使用过程中应具有足够的强度、刚度、稳定性和耐久性。（3)经济上的要求:设计的经济性一般应占首位。经济性应综合发展远景及将来的养护和维修等费用。在设计中必须进行详细周密的技术经济比较，使桥梁的总造价和材料等的消耗为最少。（4)施工上的要求:桥梁设计应体现现代桥梁建设的新技术。应便于制造和架设，应尽量采用先进工艺技术和施工机械、设备，以利于减少劳动强度，加快施工进度，保证工程质量和施工安全。（5)美观上的要求:一座桥梁，尤其是座落于山区的桥梁应具有优美的外形，应与周围的景致相协调。合理的结构布局和轮廓是美观的主要因素，决不应把美观片面的理解为豪华的装饰。应根据上述要求，
7、对桥梁进行方案设计并作出综合评估。2.1.1 方案一钢筋混凝土连续T梁桥孔径布置：18m+18m+18m，全长60米，宽14m。主梁结构构造：全桥采用等跨等截面T型梁。每跨设有6片T梁，全桥共计18片T梁。预制T梁宽为2.20m，预制梁间的翼板和横隔板待T梁架设后再现浇，以加强横断面的整体性。中心梁高1.80m，肋厚0.20m，T梁翼缘端部厚0.10m，翼缘根部厚0.18m。横隔板间距为6.5米。下部构造：桥台采用实体式桥台，详见下图图2.1，每个桥台下并排设置两根钻孔灌注桩，桩径1.20m，桩基深度暂定为50m；施工方案：全桥采用装配式施工方法。桥跨布置：如图， 图2.1 方案一 桥跨布置图
8、梁截面尺寸：如图，图2.2 方案一 截面尺寸2.1.2 方案二拱梁式混凝土连续箱梁桥（单箱双室）。孔径布置12.5m+35m+12.5m，全长60m，宽14m。主跨35m,两边跨12.5m，为拱梁式混凝土连续箱梁桥，按二次抛物线变化。结构构造：横截面布置采用双悬臂单箱单室的变高度箱形截面，箱梁顶宽14m，底板宽7.4m。翼缘板长1.8m，边缘厚0.18m，粱肋处厚0.5m。支点处梁高3.6m，跨中梁高1.7m。箱梁支点处底板厚度为0.6m，顶板厚0.30m，腹板宽0.5m。跨中底板厚度取0.25m，顶板厚0.30m，腹板宽0.5m。下部构造：桥台采用实体式桥台，详见图2.5，每个桥台下并排设置
9、两根钻孔灌注桩，桩径1.20m，桩基深度暂定为50m；施工方案：全桥采用悬臂式现浇施工方法。桥跨布置：如图， 图2.3 方案二 桥跨布置梁截面尺寸：如图，图2.4 方案二 截面尺寸2.1.3 方案三混凝土变截面连续箱梁桥。孔径布置15m+35m+15m，全长60m，宽14m。主跨35m,两边跨12.5m，为混凝土变截面连续箱梁桥。结构构造：横截面布置采用双悬臂单箱单室的箱形变形截面，箱梁顶宽14m，底板宽7.4m。翼缘板长1.8m，顶板厚0.30m，边缘厚0.18m，粱肋处厚0.5m。支点处梁高3.6m，跨中梁高1.7m，跨中底板厚度取0.25m。下部构造：桥台采用实体式桥台，见图2.6，每个
10、桥台下并排设置两根桩，桩径为1.20m，桩基深度暂定为50m；桥墩采用混凝土实体墩，墩宽4.80m，厚2.00m；基础上部设置低承台，承台顶部埋深1.50m，承台高2.00m，底面沿桥跨边长6.60m，垂直桥跨边长7.20m；承台下基础采用两排根钻孔灌注摩擦桩，桩径1.20m。施工方案：全桥采用挂篮悬臂浇筑施工方法。桥跨布置：如图，图2.5 方案三 桥跨布置截面尺寸：如图，图2.6 方案二 截面尺寸工方便、造价合理的原则。以上三个方案都基本满足这一要求。2.2 方案点评 （1）根据设计构思宗旨，桥型方案应满足安全、经济、适用、美观、施工方便、造价合理的原则。以上三个方案都基本满足这一要求。 （
11、2）从结构外形上看，三个方案分为T型梁桥、拱梁式、变截面连续箱梁桥三种桥式。从受力上看，都是组合体系桥梁，各具特点。但是方案一力线更加鲜明，且基础工程量较少，外形明朗。T型梁桥方案体现了设计构思的基本思想，符合地区公路规划的要求，并与周围景致相协调。此方案满足公路长远规划，技术先进、结构合理、工艺成熟。（3）安全方面，T型梁桥18m跨，混凝土T形梁桥有结构简单，受力明确、节省材料、架设安装方便，跨越能力较大等优点。T型梁桥在我国公路上修建最多，早在50、60年代，我国就建造了许多T型梁桥，这种桥型对改善我国公路交通起到了重要作用。（4）从材料用量上，第一方案虽然在混凝土使用上较多，不过刚材用量
12、仅为第二、第三方案的一半。充分发挥了，钢筋混凝土连续T梁桥，钢混合用的良好结合。节省了工程量和工程代价。 （5）从施工难度上，桥下水位太低，适宜采用用起吊机起吊拼装，可采用现场预制的办法施工。 方案确定： 经过反复思索和比较，方案一表现突出，符合安全、经济、适用、美观要求，体现了当前的建桥技术水平，能够胜任交通建设规划要求。因此确定方案一为推荐方案。3 桥跨总体布置及结构尺寸拟定3.1 桥梁平面设计在桥梁的平面设计中，一般要求桥梁及桥头引道的线形应与路线的布设保持平顺，使车辆能平稳地通过，且各项技术指标应符合线路布设的规定。在本桥的设计中，桥梁与原有道路连接，连接处设置U形伸缩缝，保证与原有线
13、路平顺过渡。根据原有道路的地形，本桥采用1.5%的桥面纵坡。桥面平面布置图如图3.1所示。图3.1 xx桥平面布置图3.2 桥梁纵断面设计桥梁纵断面设计包括确定桥梁总跨径、桥梁分孔、桥梁标高、桥上和桥头引道纵坡以及基础埋深等内容。桥梁总立面图如图3.2所示。图3.2 xx桥总立面图3.2.1 桥梁总跨径的确定在桥梁总跨径的设计中，根据下部桥梁的桥宽和人流量，同时考虑桥上行车来确定桥台位置，总的来说，桥梁的总跨径应根据具体情况经过全面分析后加以确定。在本桥的设计中，考虑到桥下河流的宽度，综合经济因素，确定本桥总跨径为60m。3.2.2 桥梁的分孔桥梁的总跨径确定后，还需进一步进行分孔布置。在桥梁
14、分孔设计中，一座桥梁应当分成几孔，各孔的跨径应当多大，有几个桥墩，这要根据地形、地质、桥下行车要求以及技术经济和美观条件加以确定。在本桥的设计中，考虑桥下河道宽度同时综合经济因素，对不同跨径布置进行粗略的方案比较，该桥分为三孔，单孔跨径为18m。3.2.3 桥梁标高、桥上纵坡及基础埋深的确定在桥梁纵断面设计中，桥面标高设计主要考虑三个因素：路线纵断面设计要求、排洪要求和通航要求，本桥设计为城市桥梁，不需要考虑排洪要求。对于中小型桥梁，桥面标高一般由路线断面的设计要求来确定。本桥设计过程中，考虑桥梁线路纵断面设计要求，确定桥面标高为5.754m。桥梁标高确定后，就可以根据两端桥头的地形要求来设计
15、桥梁的纵断面线形。根据公路工程技术标准（JTG B012003）的规定，公路桥梁的桥上纵坡不宜大于5%；位于市镇混合交通繁忙处的，桥上纵坡和桥头引道纵坡均不得大于3%，桥头两端引道线形应与桥上线形相匹配。本桥设计中，桥梁纵坡设置为1.5%，满足设计要求。桥头两端引线和桥上线形以直线连接，使得线形匹配，路线平顺。基础埋深主要考虑地基的地质条件、桥上荷载等内容确定，根据地理位置、地理条件等因素，本桥采用桩基础，考虑到钻孔灌注桩在施工过程中无挤土，可以减少或避免捶打的噪音，适合在人流密集的城市施工，所以采用钻孔灌注桩。根据设计资料加以计算，确定桩基础埋深为22.70m。3.3 桥梁横断面设计桥梁横断
16、面设计包括桥面宽度、桥跨结构横断面布置等。桥面宽度的设计取决于行车和行人的交通需要。桥面净宽包括行车道、非机动车道和人行道的宽度。其中，为满足行车要求，行车道为双向二车道，宽度为：23.5=7m；非机动车道宽度为：22.00=4.0m；人行道宽度： 21.5=3.0m。桥面总宽度为：23.5+22.00+21.5=14 m。城市道路横断面的选择与组合主要取决于道路的性质、等级和功能要求，同时还要综合考虑环境和满足美观等方面的要求。本桥采用6片T形梁，T形梁的翼缘构成桥梁的行车道板，主梁之间设置横隔梁，保证桥梁结构的整体刚度。同时为了满足桥面排水要求，从桥面中央倾向两侧1.5%的横向坡度。桥梁横
17、断面图如图4.3所示。图3.3 xx桥横断面图3.3.1 上部结构在本桥设计中，根据桥址、地质条件、使用要求、交通发展和城市发展要求，按照城市桥梁设计中应遵循的“适用、安全、经济、美观”原则，本桥主梁 18m钢筋混凝土简支T形梁，每跨6片，沿主梁纵向布置6根横隔梁，断面布置图如图4.4所示。图3.4 桥梁横断面布置图3.3.2 人行道设计本桥位于城市与郊区连接的主干路，故应设置人行道。人行道一般高出行车道行车道0.250.35m。在人行道内边缘设有缘石，对人行道上的行人起保护作用，缘石用专门的石材。本桥的人行道高出行车道0.25m。为使施工方便，提高效率，人行道采用预制形式。人行道构造图如图3
18、.5所示。图3.5 人行道布置图3.3.3 支座设计支座架设于墩台上，是位于桥梁上部结构之间的传力装置。其作用是传递上部结构的支承反力（包括恒载和活荷载引起的竖向力和水平力）；保证结构在荷载、温度变化、混凝土收缩和徐变等因素作用下发生一定的变形，使上部结构可自由变形而不产生额外的附加内力。由于板式橡胶具有足够的竖向刚度、构造简单、经济实用、无需养护、易于更换。介于板式橡胶支座的优点，本桥采用板式橡胶支座。板式橡胶支座图如图3.6所示。图3.6 板式橡胶支座图3.3.4 桥墩设计桥墩是桥梁的主要组成部分，它是由盖梁、墩身和基础组成的。本桥梁采用的桥墩采用为双柱式。其优点是外形美观、圬工体积小、重
19、量轻，特别适用于桥梁宽度较大的城市桥梁。桥墩布置图如图3.7所示。图3.7 桥墩布置图3.3.5 桥台设计本桥采用桩柱式桥台，由台帽、台身和基础三部分组成。桥台布置图如图3.8所示。图3.8 桥台布置图4 梁结构设计计算结构内力计算是参照以有的设计拟定的结构几何尺寸和材料类型，模拟实际的施工步骤，计算出恒载及活载内力；然后根据实际情况确定温度、沉降等引起的结构次内力。连续梁桥的内力与应力状态，与形成结构的顺序及过程密切相关，不同的施工方案及施工顺序将导致结构产生不同的受礼状况。4.1 主梁的荷载横向分布系数4.1.1 跨中荷载横向分布系数（按G-M法）求主梁界面的重心位置（见图4.1）平均板厚
20、=（12+20）=16cm= =33.55cm 图44.1 主梁横断面图=8.39 ()T形截面抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即：=式中：矩形截面抗扭惯矩刚度系数 相应各矩形的宽度和厚度查表可知： =0.269故 =（）单位宽度抗弯及抗扭惯矩4.1.2 横梁抗弯及抗扭惯矩翼板有效宽度计算（见图4.2） 4.2 翼板有效宽度横梁长度取为两边主梁的轴线间距，即 ， 根据比值查表，得=0.851所以=0.851=0.8512.10=1.79横梁截面重心位置横梁的抗弯和抗扭惯矩和查表得，但由于连续桥面的单宽抗扭惯矩，只有独立板宽扁板者的翼板，可取。查表得故： 单位抗弯及抗扭惯矩和 4.1
21、.3 计算抗弯参数和扭弯参数 式中：桥宽的一半 计算跨径 按公预规3.1.6条，取则 4.1.4 计算荷载弯矩横向分布影响线坐标已知，查GM表，得下表4.1数值表4.1 各梁位K值计算梁位荷载位置校核b3b/4b/2b/40-b/4-b/2-3b/4-b0b/4b/23b/4b0.441.342.293.605.000.751.282.092.853.701.011.411.872.072.251.321.421.501.351.301.451.241.010.670.451.320.980.600.30-0.061.010.630.19-0.19-0.510.750.27-0.22-0.42
22、-0.900.44-0.05-0.48-0.90-1.308.057.987.957.988.080b/4b/23b/4b0.861.101.401.852.440.921.131.351.651.901.011.161.321.411.441.081.181.171.171.091.131.091.000.930.831.081.030.830.750.631.010.810.700.600.500.920.700.580.500.390.860.640.500.400.358.017.977.908.138.17用内插法求各梁位处横向分布影响系线坐标值（图5.3） 图4.3 各梁位处K值计
23、算（单位:cm） 1号、6号梁： 2号、5号梁： 3号、4号梁： （系梁位在0点的K值）列表计算各梁的横向分布影响系数值（表4.2）表4.2 各梁横向分布影响系数值梁号计算式荷载位置b3b/4b/2b/40-b/4-b/2-3b/41号2.051.731.421.130.8970.710570.464.073.132.131.330.5970.18-0.3-0.58-2.02-1.4-0.71-0.20.300.530.871.14-0.41-0.28-0.14-0.0040.060.110.180.233.662.851.991.290.600.29-0.12-0.350.610.480.3
24、30.220.100.05-0.02-0.062号1.41.351.321.171.000.830.70.582.292.091.871.501.010.60.19-0.22-0.89-0.74-0.55-0.33-0.010.0230.510.8-0.18-0.150.110.070.0020.0050.100.162.111.941.981.571.010.650.29-0.060.350.320.330.260.170.110.050.013号1.021.061.111.151.101.050.880.771.041.171.281.391.311.090.760.43-0.02-0.1
25、1-0.17-0.24-0.20-0.040.080.34-0.04-0.02-0.03-0.05-0.04-0.01-0.020.0071.041.151.251.341.271.080.740.500.170.190.210.220.210.180.120.08绘制荷载横向分布影响线（见图4.4），求横向分布系数。按照桥规4.3.1条和4.3.5条规定：汽车荷载距人行道边缘不小于0.5m人群荷载取3.5。（1）各梁横向分布系数：公路II级图4.4 各主梁跨中荷载横向分布系数荷载计算人群荷载： （2）梁端剪力横向分布系数计算（采用杠杆原理法）：公路II级（见图4.5） 图4.5 各主梁支点处
26、何在横向分布系数计算 人群荷载：4.2 作用效应计算4.2.1 永久作用效应（1）永久荷载假定桥面结构各部分重力平均分配给主梁承担，计算见表4.3表4.3 钢筋混凝土T形梁桥永久荷载计算构件名单元构件体积及算式（）重度（kN/）每延米重力（kN/m）主梁25横隔梁25桥面铺装沥青混凝土：混凝土垫层（取平均厚度8cm）2324人行道部分取每1m长时重12.18KN， 则分摊至各梁的板重为：表4.4 梁的永久荷载汇总表梁号主梁横梁栏杆及人行道铺装层合计1（6）2（5）3（4）14.5614.5614.561.082.162.162.032.032.036.2486.2486.24823.8624.
27、9424.94（2）永久作用效应计算（见表4.5、表4.6）表4.5 影响线面积计算表项目计算面积影响线面积表4.6 永久作用效应计算表梁号1（6）2（5）3（4）23.8624.9424.9438.2838.2838.28913.36954.70954.7023.8624.9424.9428.7128.7128.71685.02716.03716.0323.8628.7128.718.758.758.75208.78218.23218.234.2.2 可变作用效应（1）汽车荷载冲击系数简支梁的自振频率为： 介于 和之间，按桥规4.3.2规定，冲击系数按下式计算 （2）公路II级均布荷载，集中
28、荷载及其影响线面积表4.7 公路II级及其影响面积表 项目顶点位置处7.875172.538.28处7.875172.528.71支点处7.875172.58.75处7.875172.52.188可变作用（人群）（每延米）基本荷载组合：按桥规4.1.6规定，永久作用设计值效应与可变作用设计值效应的分项系数为：永久荷载作用分项系数：=1.2汽车荷载作用分项系数：=1.4人群荷载作用分项系数：=1.4（3）可变作用效应（弯矩）计算（见表4.8、表4.9）表4.8 公路II级产生的弯矩（单位）梁号内力（1）1+（2）（3）（4）（5） (6)弯矩效应（1）（2） （3）（4）+（5）（6）10.57
29、61.297.87538.28172.54.375784.760.57628.713.28588.4120.54738.284.375745.240.54728.713.28558.7830.41438.284.35561.740.41428.713.28422.92表4.9 人群产生的弯矩（单位）梁号内力（1）（2）（3）弯矩效应（1）（2）（3）10.5433.538.2872.750.5433.528.7154.5620.3353.538.2844.880.3353.528.7133.6630.183.538.2824.120.183.528.7118.09表4.10 变矩基本组合见表（
30、单位：）梁号内力永久荷载人群汽车（1）（2）（3）（4）（5）1913.3672.75784.762276.18685.0254.56588.411706.92954.744.88745.242239.24716.0333.66558.781679.233954.724.12561.741959.09716.0318.09422.921471.58注：桥梁结构重要性系数，本例取=1.0与其它可变荷载作用效应的组合系数，本例取=0.8（4）可变荷载剪力效应计算计算可变荷载剪力效应应计入横向分布系数沿桥跨变化的影响。通常分两步进行，先按跨中的由等代荷载计算跨中剪力效应；再用支点剪力荷载横向分布系数
31、并考虑支点至为直线变化来计算支点剪力效应。剪力计算时，按照桥规4.3.1条规定，集中荷载标准值需乘以1.2的系数。 跨中剪力的计算表4.11 公路II级产生的跨中剪力（单位：kN）梁号内力（1）1+（2）(3)（4）（5）（6）弯矩效应（1）（2） （3）（4）+（5）（6）10.5671.297.8752.1882.070.589.5620.54785.1930.41464.48表4.12 人群荷载产生的跨中剪力（单位） 梁号内力（1）（2）（3）弯矩效应（1）（2）（3）10.5433.52.1884.1620.3352.5730.181.38 支点剪力的计算 计算支点剪力效应的横向分布系
32、数的取值为：a、支点处按杠杆法计算的b、按跨中弯矩的横向分布系数（同前）c、支点处在和之间按照直线变化 梁端剪力效应计算： 汽车荷载作用下如图4.4所示，计算结果如表4.13所示。图4.4 计算支点截面汽车荷载最大剪力表4.13 公路II级产生的支点剪力效应计算表（单位：kN）梁号1+ 剪力效应（1+）11.29172.51.20.5761+7.8750.57617.5/2-7.875（0.576-0.387）4.4/2=155.65172.51.20.5471+7.8750.54717.5/2-7.875（0.773-0.547）4.4/2=153.64172.51.20.4141+7.87
33、50.41417.5/2-7.875（0.796-0.414）4.4/2=119.91200.792198.193154.68人群荷载作用如图4.5，计算结果如表4.14所示。图4.5 计算支点截面人群荷载最大剪力表4.14 可变作用产生得支点剪力计算表（单位kN） 编号123公式计算值3.50.543117.5/2+3.5（1.341-0.543）4.4/2=17.083.50.335117.5/2+3.50.3354.4/2=5.673.50.18117.5/2+3.50.184.4/2=3.10 剪力效应基本组合由表5.15可知，剪力效应以1号梁（最大）控制设计。表4.15 剪力效应组合
34、表（单位kN） 梁号剪力效应永久荷载人群汽车1208.7817.08200.79550.7704.1689.56160.042218.235.76198.19545.8002.5785.19122.143218.233.1154.68481.901.3864.4891.82注：桥梁结构重要性系数，本例取=1.0 与其他可变荷载作用效应得组合系数，本例取=0.84.3 持久状况承载能力极限状态下截面设计配筋与验算4.3.1 配置主筋 由弯矩基本组合表5.10可知1号梁值最大，考虑到施工方便，偏安全地一律按1号梁计算弯矩进行配筋。主梁尺寸如图5.6所示。 查表得：=20.5Mpa，=1.74 Mp
35、a，=280 Mpa，=0.56，=1.0弯矩计算值M=2276.18kn/m，b=200mm， =2200mm。因采用焊接钢筋骨架，故设 图4.6 主梁尺寸=30mm+0.07h=30+0.071300，则截面有效高度=1300-121=1179。 判定T形截面类型： 故为第一类T形梁求受压区高度 由 2276.18=20.52120x（1179-） X=45.3mmd=25mm，及附表1-8中规定的30mm。钢筋间横向净距=200-2 35-2 35.8=58.4mm40mm及1.25d=1.25 32=40mm故满足构造要求截面复核已设计得受拉钢筋中，的面积为6434 ，的面积为760，
36、=280Mpa。则=117mm则实际有效高度，=1300-117=1183mm判定T形截面类型由=20.5 2120 160=6953600=6.95=7194280=2014320=2.01故为第一类T形截面求受压区高度x由 x= =46mmM(=2276.18)又=3.04% =0.2%，故截面复核满足要求4.3.2 腹筋设计 图4.8（1）截面尺寸检查根据构造要求，梁最底层钢筋通过支座截面，支点截面有效高度=h-（35+35.8/2）=1247mm=836.51kn (=550.77kn)截面尺寸符合设计要求。（2）检查是否需要根据计算配置箍筋跨中截面 =1.742001183=205.84kN支点截面 =1.742001247=216.98kN因（=130.04） 0.18%且小于h/2=650mm和400mm。综上所述，在支座中心向跨径长度方向的1300mm范围内，设计箍筋间距=100mm，尔后至跨中截面统一的箍筋间距取=200mm。4.3.4 弯起钢筋及斜筋设计设焊接钢筋骨架的架立钢筋（HRB335）为，钢筋重心至梁受压翼板上板缘距离为=56mm。弯起钢筋的弯起角度为，弯起钢筋末端与架立钢筋连接。为了得到每对弯起钢筋
