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1、模板工程专项施工方案一、工程慨况2二、支撑体系及模板配备量2三、施工措施3四、模板配制质量的规范要求4五、模板安装前的准备工作5六、模板安装6七、安全技术措施7八、成品保护8九、计算书10模板工程施工方案一、工程慨况工程名称：河北中加学校工程建设单位：河北兆亿房地产开发有限公司施工单位：鸿丰建设集团有限公司 监理单位：河北剑盾工程项目管理有限公司设计单位：河北天艺建筑设计有限公司 本工程位于石家庄南二环与石铜路交汇口，共分8个单体，总建筑面积约50000m2。 体量大的单体工程主要有高中部综合楼工程和学生公寓楼工程，高中部综合楼层高为3.9m4.2米，共4层，总高度19.2m，结构形式为框架结
2、构；学生公寓楼为剪力墙结构，共11层，其中结构截面尺寸有剪力墙：250 mm、300 mm；梁：200400、250450、250600、250700、300600、350700、400700等，柱：、600600，楼板厚度：100、110、120、150，等，蜂巢芯空心板楼板厚410、510。二、支撑体系及模板配备量本工程的模板体系视各种部位的结构特点，考虑了安全、进度、适用、经济以及成品混凝土外观质量等因素，采用早拆模板支撑体系。模板及支撑体系的配备数量1、考虑到采用早拆体系，并根据本工程的实际情况，为满足主体结构施工的要求，脚手架支撑配备2层以上。2、楼板模、梁底模根据工程实际进展情况，
3、模板配备2层，以充分满足施工进度要求。3、柱模、墙板模、梁侧模均配备一层用量，在施工现场储备一定数量的后补模板。三、施工措施1、本工程基础形式主要有条基、承台、筏板基础，独立基础和条形基础侧模采用12厚多层板、40*90方木，筏板基础厚度600mm,采用240厚砖胎膜。2、墙体模板2.1所有地下室剪力墙板，其支模采用新型的可拆卸的止水螺杆。40*90方木做背楞，48*3.5钢管做主龙骨的支模体系。下室梁板与地下室墙板之间300高处设置施工缝一道，同时设3厚300高止水钢板一道，墙、板、梁、梯一体浇筑。2.2主体结构剪力墙，框架柱的内、外侧采用12厚多层板，40*90方木做背楞，48*3.5钢管
4、做主龙骨的支模体系。模板预置15PVC套管，穿12双帽螺栓，间距400400。3、主体工程现浇楼板模板3.1顶板模板12厚多层板，40*90方木做背楞，方木配备各种长度，确保与梁、柱模板的良好连接。3.2顶板支撑采用扣件式满堂脚手架散装散拆体系。3.3根据模板支撑受力计算，并充分考虑支撑的安全系数，支撑支点间距为1000*1000mm，每1800mm设置纵横两个方向水平拉杆一道，每层不得少于4道（含扫地杆）。3.4支撑的高度通过各种杆件的组合及可调托座的调节来达到本工程各楼层的高度要求。4、主体工程柱模板4.1柱模采用优质多层板加工的定型模板。4.2柱角主筋焊定位钢筋。5、主体工程梁模板梁模板
5、采用多层板，在加工棚加工完成后，吊运至作业现场安装，支撑采用满堂脚手架早拆支撑体系。5、楼梯模板：采用多层板支设。四、模板配制质量的规范要求1、现浇结构模板安装的允许偏差，应符合附表1的规定。模板安装的允许偏差 附表1项次项目允许偏差（mm检验方法1轴线位置（柱、墙、梁）5尺量检查2底模上表面标高+5，-5用水准仪或拉线和尺量检查3截面尺寸（柱、墙、梁）-5尺量检查4每层垂直度5用2m托线板检查5相邻两板表面高低差2用直尺和尺量检查6表面平整度4用2m靠尺和楔形塞尺检查2、固定在模板上的预埋件和预留洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确，其允许偏差应符合附表2的规定。预留件和预留洞的允许偏差 附
6、表2项次项目允许偏差（mm）1预埋钢板中心线位置32预埋管、预留孔中心线位置33预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，04中心线位置预留洞10截面内部尺寸+10，03、现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度等于或大于4m时，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长的1/10003/1000。4、模板拆除的规范要求现浇结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度，应符合设计要求，当设计无具体要求时，应符合下列规定：侧模：在混凝土强度难保证表面棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。底模：在混凝土强度符合附表4规定后，方可拆除。现浇结构拆模时所需混凝土强度 附表4结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准的
7、百分率计（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件2752100注：表中“设计的混凝土强度标准值”系指与设计混凝土强度相应的混凝土立方体抗压强度标准值。五、模板安装前的准备工作1、模板的拼装：模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背愣是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。2、模板的基准定位工作：首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前五线必须到位，以便于模板的安装和校正。3、标高测量：利用水准仪将建筑物水平标高
8、根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。4、竖向模板的支设应根据模板支设图，在露面砼浇筑时预埋地锚。5、破损或不符合模板设计图的零配件面板不得投入使用。6、经检查合格的已拼装好的模板，应分类堆放整齐，重叠堆置时要在层间放置垫木，并使模板与垫木上下对齐，底层模板离地保证10cm以上架空。7、钢筋绑扎及水电预埋完成，并办理完隐检手续。8、混凝土施工缝清理干净，浮浆已剔除。六、模板安装1.剪力墙部分1.1清理场地，模板承垫底部沿模板边线用1：3水泥砂浆找平。1.2先支设好墙一边的模板，钢筋绑扎完成后再支设另一边的模板。1.3墙两侧方木中心间距250mm，钢管主龙骨中心间距400mm，用对拉螺栓扣紧。
9、1.4安装对拉螺栓，500设置一个对拉螺栓，调整轴线位移和垂直度后紧固螺栓和加斜撑。1.5模板的对拉螺栓孔要平直相对，穿墙螺栓不得斜拉硬顶。1.6所有模板立好后，拉通线校对墙中线、截面尺寸，校对正确后再整体加固。2.柱子部分2.1清理场地，模板承垫底部沿模板边线用1：3水泥砂浆找平。2.2在角部、根部，要设置模板承垫条带或在模板根部提前一天用砂浆封好缝隙，防止模板底部漏浆防止漏浆，并校正其平直。2.3调整轴线位移，调整垂直度，上口安放钢筋保护层垫块。2.4在上口拉通线验收。3.梁、板部分3.1以柱子中心线用线锤上吊梁底位置并固定，柱筋上提前抄好结构50线，下返梁底标高。3.2安装梁模支架之前，
10、在专用支柱下铺设垫木，并且楼层间的上下支座应在一条直线上。支柱采用双排，间距6001000，支柱上连固4090木楞。支柱中间和下方加横杆或斜杆，立杆上加可调螺杆。3.3在支柱上调整预留梁底模板的厚度，符合设计要求后，拉线安装梁底模板并找直，底模上应拼上连接角模。3.4在底模上绑扎钢筋，经验收合格后，清除杂物，安装梁侧模板，将两侧模与底板连接角模与卡具连接。安装上下锁口楞及外竖楞，附以斜撑，其间距一般宜为75cm。当梁高超过70cm时，需加腰楞，并穿对拉螺栓加固，且梁侧模安装固定前上口要拉线找直。3.5复核检查梁模尺寸，与相邻梁柱模板固定，有楼板模板时，在梁上连接阴角模，与板模拼接固定。3.6支
11、架搭设前，在支柱下脚铺设通长脚手板，并且楼层间的上下支柱在一条直线上。支架的支柱从边垮一侧开始，依次逐排安装，同时安装钢（木）楞及横拉杆，其间距按模板设计的规定。3.7支架搭设完毕后，要认真检查板下钢（木）楞与支柱连接及支架安装的牢固与稳定，根据给定的水平线，认真调节支模翼托的高度，将钢（木）楞找平。3.8铺设多层板：先用阴角模与墙模或梁模连接，然后向垮中铺设平模。3.9对于拼缝大于1.5mm的缝隙用胶带封贴。4.楼板模板4.1支架搭设前，在支柱下脚铺设通长脚手板，并且楼层间的上下支柱在一条直线上。支架的支柱从边垮一侧开始，依次逐排安装，同时安装木楞及横拉杆。4.2支架搭设完毕后，要认真检查板
12、下钢（木）楞与支柱连接及支架安装的牢固与稳定，根据给定的水平线，认真调节支模翼托的高度，将钢（木）楞找平。4.3铺设多层块：先用阴角模与墙模或梁模连接，然后向垮中铺设平模。4.4对于拼缝大于1.5mm的缝隙用胶带封贴。七、安全技术措施1、夜间支拆模时要有足够的照明设施，并制定夜间施工的安全措施，必要时应设安全巡逻人员进行检查监督。2、支模过程中如遇中途停歇，应将已就位的可调支顶和支承梁、支撑件连接稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将已松动的模板拆下运走，防止坠落伤人。3、拆模时应在可调支撑下部的水平拉杆上铺短脚手板，不直接踩在水平拉杆上，第二层水平拉杆（设计时要考虑留足够的拆模高度）铺脚手板。拆
13、下的模板和支承材要轻落在楼面上，上下传递模板等材料时要互相接应，防止坠落伤人。4、支撑体系的安全施工工艺4.1支模工艺：放线放置固定托座或可调托座安装扫地杆安装连接杆和自锁销钩安装上杆安装水平拉杆安装多功能早拆托座调节紧固水平拉杆安装支承梁安装模板模板工程验收4.2早拆工序：用小锤敲击早拆托座的卡板卡板、托板下落到挡板支承梁下落至托板上拆除模板拆除支承梁拆除部分水平拉杆与水平架清理模板和支承梁模板与支承梁等运至上层或下一个流水段进行使用。4.3施工注意事项及有关技术措施4.3.1梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供工作面。4.3.2底部为固定托座时，支撑高度的调平是利用早拆托座上
14、的螺母进行调节的，故应在支模前计算好微调量，并在安装前调好。4.3.3底部为可调托座时，同样要在支模前计算好底部和上部的调节高度，均应在安装前调好。4.3.4所有跨度4m的梁、板必须起拱13，弥补挠度损失，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形。4.3.5支撑高度的调节，应在支模过程中及时检查，与支模交替进行。4.3.6早期拆除模板的时间，一般在常温浇筑砼后3天左右可拆模（指柱、墙模）。4.3.7上下层立杆应对齐，并在同一轴线上。八、成品保护1、在操作和运输过程中要注意保护面板不受损伤，模板拆除时，严禁用大锤、撬棍狠砸猛撬，严禁抛掷，以防止损坏混凝土和模板。2、拆除后的模板要及时清理干净，涂刷
15、隔离剂。3、模板安装完成后，后续工序的施工应注意保护模板不被损坏。4、按模板板面的磨损程度及时翻转使用第二面，以确保早拆模板块能随框架梁一起更新。附图：1、剪力墙模板安装示意图2、框架柱模板安装示意图3、梁板模板安装示意图 4、圆柱模板安装示意图九、计算书9一1.剪力墙模板验算：根据设计图纸，层高为3.5 M、3.6 M、4M，墙宽分别为250 mm、300 mm、，墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时
16、，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；1、参数信息1.1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):400；主楞(外龙骨)间距(mm):400；穿墙螺栓竖向间距(mm):400；对拉螺栓直径(mm):M12；1.2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；1.3.次楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):50；高度(mm):100；次楞肢数:2；1.4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6500.00；面
17、板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.20；1.5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.20；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；墙模板设计简图2、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200
18、/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.600m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 47.705 kN/m2、86.4kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。3、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
19、按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图3.1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(内楞间距): l =250.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.500.90=25.761kN/m，其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1
20、 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m；面板的最大弯距：M =0.127.021250.0250.0= 1.69105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.69105 / 2.70104 = 6.255N/mm2；面板截面的最大应力计算值
21、=6.255N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！3.2.抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =250.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.500.90=25.761kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m；面板的最大剪力： = 0.627.021250.0 = 4053.105N；截面抗剪强度必须满足: 其
22、中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 4053.105N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =34053.105/(250018.0)=0.676N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.200N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.676N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.2N/mm2，满足要求！ 3.3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准
23、荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 47.70.5 = 23.85N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 250mm； E-面板的弹性模量: E = 6500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大允许挠度值: = 1mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67723.852504/(10065002.43105) = 0.399 mm；面板的最大挠度计算值: =0.399mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1mm，满足要求！4、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木
24、或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4；内楞计算简图4.1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.250.90=12.880kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.90=
25、0.630kN/m，其中，0.90为折减系数。 q =(12.880+0.630)/2=6.755 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.16.755500.0500.0= 1.69105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(N.mm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 1.69105/6.40104 = 2.639 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 2.6
26、39 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！4.2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.250.90=12.880kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.90=0.630kN/m，其中，0.90为折减系数。 q = (q1 + q2)/2 =(12.880+0.630)/2=6.755 kN/m；内楞的最大剪力： = 0.66.75
27、5500.0 = 2026.553N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； -内楞计算最大剪力(N)： = 2026.553N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)： = 1.200 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: fv =32026.553/(260.080.0)=0.633N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.200N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =0.633N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv
28、=1.2N/mm2，满足要求！4.3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：待添加的隐藏文字内容3 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 47.710.25/2=5.96 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=2.56106；内楞的最大挠度计算值: = 0.67711.93/25004/(10090002.56106) = 0.11 mm；内楞的最大容
29、许挠度值: = 2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.11mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4；外楞计算简图4.4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.247.7+1.42)0.250.5/2=3.38kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；外楞最大弯矩:M = 0
30、.1753377.59500.00= 2.96105 N/mm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)；M = 2.96105 N/mm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 2.96105/5.08103 = 58.177 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的最大应力计算值 =58.177N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！4.5.外楞的抗剪强
31、度验算公式如下: 其中， -外楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(水平螺栓间距间距): l =400.0mm； P-作用在外楞的荷载: P = (1.247.7+1.42)0.250.5/2=3.378kN；外楞的最大剪力： = 0.653377.588 = 1.10103N；外楞截面抗剪强度必须满足: 其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； -外楞计算最大剪力(N)： = 1.10103N； b-外楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.200 N/mm2
32、；外楞截面的受剪应力计算值: =31.10103/(250.0100.0)=0.329N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值: fv=1.200N/mm2；外楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.2N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =0.329N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.2N/mm2，满足要求！4.6.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中， -外楞最大挠度(mm)； P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 47.710.250.50/22.98 kN/m； l-计算跨度(水平螺栓间距):
33、 l =400.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大挠度计算值: = 1.1465.96100/25003/(1002100001.22105) = 0.167mm；外楞的最大容许挠度值: = 2mm；外楞的最大挠度计算值 =0.167mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！5、穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12
34、 ；穿墙螺栓有效直径: 9.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =47.7050.50.5 = 11.926 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=11.926kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！9一2、大梁模板验算梁最大的梁截面积为400*800，对该梁模板进行设计，其余大梁模板参照此梁施工。2.1、底模板计算梁底模板承受的荷载分为模板自重新浇混凝土的重量钢筋重量振捣混凝土产生的荷载，共计四个部分来验算承载能力。2.1.1、荷载计
35、算梁底模采用12mm厚的多层板，木模板自重3.5KN/m3，木材设计强度：抗弯fm=13N/mm2，抗压fc=10N /mm2，抗剪ft=1.4N /mm2，弹性模量E=9000 N /mm2梁模板自重：1.2（0.4+12）0.0183.5=0.156KN /m混凝土自重：1.20.4124=11.52 KN /m钢筋自重：1.20.411.5=0.72KN /m振捣砼荷载：1.40.42.0=1.12KN/m 合计： q=13.62KN /m2.1.2、底模板抗弯承载能力验算钢管间距为L，底模与钢管水平支撑系统可以看成一个近似多跨连续梁结构,按三跨连续梁计算,查静力计算表,其最大弯矩、最大
36、挠度、最大剪力分别为M=0.125qL2,f=0.521qL4/100EI,V=0.625qL.满足截面抵抗矩 wn=1/6bh2=1/6400182=21600mm3Mmax=Wnfm=2160013=280800NmM=0.125qL2Mmax L(Mmax/0.125q)1/2=(280800/0.12513.62)1/2=406mm满足抗剪强度验算：max=Vmax/(2bh/3)Vmax=max2bh/3=1.4240018/3=6720N/mm2 V=0.625qLVmax=6720L6720/(0.62513.62)=789 mm满足扰度要求：截面惯性矩I=bh3/12=4001
37、83/12=194400mm3 0.521qL4/100EI=0.52113.62L4/(1009000194400)L/400L1009000194400/(0.52113.62400)1/3=395mm同时满足以上三项要求时L选择300mm2.2、侧模板计算2.2.1、侧压力计算梁的侧模承载能力计算考虑振捣砼时产生的荷载和新浇筑砼对模板侧面的压力两项荷载组合。采用内部振捣器时，新浇筑的砼作用于模板的最大侧压力，按下列二式计算，并取其较小值。式一：F0.22Cto12V1/2式二：FCH式中：F新浇砼对模板的最大侧压力（KN/m2） c砼的重力密度（KN/m3）24KN/m3 to新浇砼的初
38、凝时间 取to=6h V砼的浇筑速度 采用泵送商砼取V=24m/h H砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度（m） 1外加剂影响修正系数 取1=1.2 2砼坍落度影响修正系数 取2=1.15F1=0.222461.21.15241/2=214.2KN/m2 F2=241=24KN/m2 二式比较取小值F24KN/m2。振捣砼产生的荷载标准值采用4KN/m2。q1=1.44+1.224=34.4KN/m2。侧模模板采用12mm厚的多层板，立档间距300。侧模受力可视为跨度为0.3m的多跨连续梁，化为线荷载为q=q11=34.4KN/m。2.2.2、抗弯强度验算按三跨连续梁计算：M=0.125qL
39、2=0.12534.40.32=0.387KN/mWn=1/6bh2=1000182/6=54000mm3=M/Wn=0.387106/54000=7.17N/mm2fm=13N/mm2 满足要求2.2.3、抗剪强度验算V=0.625qL=0.62534.40.3=6.45KN=V/(2bh/3)=6.451033/(2100018) =0.54N/mm2ft=1.4N/mm2 满足要求2.2.4、挠度验算I=bh3/12=1000183/12=486000mm3 =0.521qL4/100EI=0.52134.43004/(1009000486000) =0.33mm允许挠度f=L/400=
40、300/400=0.75mm0.33mm，满足要求。2.3、横楞及水平杆计算模板支承小楞483.5钢管置于水平杆上，每根方木近似一简支梁。 钢管截面特征：E=2.06105，I=12.19104，fm=205，wn=5.08103 2.3.1、强度验算Pmax(0.606+0.553)qL1.15913.620.3=4.73KN侧模传递0.01210.352=0.036KN合计P=4.784KNM=PL/4=4.784L/4=1.196L KNm=M/Wnfm 1.196L/5.08103205L2055.08103/1.196103=870.7mm取立杆间距L=600mm2.3.2、挠度验算
41、=PL3/48EI=4.7841036003/(482.0610512.19104) =0.86mm 允许挠度：f=1/250=600/250=2.4mm0.86mm满足要求。2.3.3、水平横杆计算假设纵向钢管间距L600，水平横杆选用483.5钢管P=Pmax/2=4.784/2=2.392KN按二跨连续梁计算:M=0.333PL =1.466PL3/100EI V=1.333PM=0.3332.3920.6=0.478KN.m。=M/Wn=0.478106/5.08103=94.1N/mm2fm=205N/mm2在此状态下，水平杆件抗弯强度满足要求。2.3.4、水平横杆挠度验算=1.46
42、6PL3/100EI=1.4662.3921036003/(1002.0610512.19104)=0.3mm允许挠度f=L/250=600/250=2.4mm0.3mm满足要求2.4、模板支架立杆计算2.4.1、根据水平杆计算，立杆纵距取600。托梁选用483.5钢管托梁（水平杆）传给四周底座轴向力为：N=3P=32.392=7.176KN（每根立杆受力）2.4.2、扣件抗滑验算大横杆向水平杆传给立杆最大竖向设计值：R=qL/2=0.513.620.6=4.086KNR拉=8KN扣件满足抗滑要求2.4.3、立杆稳定性验算支架自重：立杆：2.50.03841.2=0.1152KN纵横水平杆：0.8
