承重支模架专项施工方案新.doc

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1、承重支模架专项施工方案 - 新 目 录第一章 工程概况 . 11.1 工程名称 . 11.2 参建单位 . 11.3 建筑概况 . 1第二章 编制依据 . 2第三章 主要构件情况 . 23.1 主要构件情况 . 2第四章 模板支撑体系设计 . 44.1 墙模板支撑体系设计 . 44.2 柱模板支撑体系设计 . 54.3 板模板支撑体系设计 . 74.4 梁模板支撑体系设计 . 84.5 后浇带方案设计 . 9第五章 模板支撑体系安装与拆除 . 115.1 材料准备 . 115.2 模板支撑体系搭设 . 135.3 模板支撑体系搭设技术要求 . 145.3 模板支撑体系拆除 . 16第六章 模板

2、支撑体系安全技术措施 . 176.1 模板支撑体系防失稳措施 . 176.2 模板支撑体系搭设及拆除安全技术措施 . 17第七章 计算书 . 187.1 350厚墙计算书 . 187.2 500600柱计算书 . 257.3 4001200柱计算书 . 337.4 200厚板计算书 . 407.5 350700梁计算书 . 487.6 3002250梁计算书 . 57 第一章 工程概况1.1 工程名称XXXXXX项目工程 1.2 参建单位建设单位： 设计单位： 监理单位： 勘察单位： 总包单位： 1.3 建筑概况XXXXX项目位于奉化市金钟路以西、桥西岸路以北、开源路以东。本工程为六栋地下1层

3、、地上32层的高层建筑，建筑性质为商品住宅楼；总建筑面积131774m2，其中地上建筑面积97720m2，地下建筑面积34054m2。本工程主楼为框架剪力墙结构，地下车库为框架结构，无人防设计；工程结构的设计使用年限为50年，上部结构的安全等级为二级，地基基础设计等级为甲级，建筑桩基设计等级为甲级；主楼剪力墙抗震等级为三级，框架抗震等级为三级。表1-1 建筑概况表 第1页 第二章 编制依据1） 建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程 DB33/1035-20062） 建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20083） 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ 13020114） 建筑工程施工

4、质量验收统一标准 GB50300-20135） 木结构施工质量验收规范 GB50206-20026） 混凝土结构工程施工质量验收规范 GB5020420117） 混凝土结构工程施工规范 GB50666-20118） 建筑结构荷载规范 GB5000920129） 建筑施工安全检查标准 JGJ59-201110） 建筑施工高处作业安全技术规程 JGJ80-9111） 混凝土泵送施工技术规程 JGJ/T10-201112） 施工现场临时用电安全技术规程 JGJ46-200513） 建筑机械使用安全技术规程 JGJ33-201214） 奉化绿城玫瑰园二期项目施工组织设计15） 奉化绿城玫瑰园二期项目施

5、工图纸第三章 主要构件情况3.1 主要构件情况本工程构件情况详见下表第2页 第3页 第四章 模板支撑体系设计本工程根据现场情况对不同部位采用不同模板支撑体系，墙、柱采用方木钢管扣件模板支撑体系；梁、板采用承插式模板支撑体系。4.1 墙模板支撑体系设计表4-1 内外墙模板设计表模板：柱模板采用183091518胶合板，根据截面尺寸统一加工成型，现场安装。墙模排版要求同一面内水平、竖向拼缝对齐、贯通。相邻面水平拼缝错开，对向相平，模板切边要求刨平。内龙骨：采用竖向50100方木；外龙骨：柱箍采用483.5双钢管螺杆： M14高强对拉螺杆，外墙采用M14止水螺杆。1） 墙对拉螺杆示意图 墙模板对拉螺

6、杆示意图第4页 2） 墙模板加固图 墙模板加固示意图4.2 柱模板支撑体系设计表4-2 柱模板设计表对于尺寸大于800的截面加设一道M14对拉螺杆。模板：柱模板采用183091518胶合板，模板拼缝处采用双面自粘海绵条加压贴实，防止漏浆；内楞：采用竖向50100方木；柱箍：柱箍采用483.5双钢管；对拉螺杆： M14高强对拉螺杆。 第5页 1） 柱模板加固截面图1200600 4001200柱模板水平截面图 500600柱模板水平截面图 2） 柱模板加固示意图 柱模板加固示意图3） 柱模板底部防止漏浆措施 第6页 4.3 板模板支撑体系设计表4-3 楼板模板设计表支撑体系采用承插式支撑体系；

7、模板采用183091518胶合板； 副龙骨：50100方木； 主龙骨：483.5双钢管; 立杆：483.2钢管； 1） 板模板支撑组合图 第7页 4.4 梁模板支撑体系设计梁模板采用183091518胶合板；侧模内龙骨：采用竖向50100方木；侧模外龙骨：采用483.5双钢管；对拉螺杆：采用M14高强对拉螺杆；小横杆：483.5钢管；第8页 立杆：483.2钢管。1）梁支架搭设示意图 大梁支架搭设示意图4.5 后浇带方案设计在混凝土达到强度，支撑系统拆除后，后浇带两侧成为悬臂结构，结构受力性能极差，上部施工时产生的荷载极易对其造成破坏。在支承系统搭设时，后浇带两侧支承架子作独立系统搭设，其余部

8、分支承架模板拆除后，其作为独立系统仍然存在，直到后浇带填充混凝土浇筑后，养护达到规范和设计要求才能拆除。后浇带搭设参数按照梁、板参数进行搭设，独立搭设区域为后浇带两边分别延伸一跨，搭设示意图如下所示。 第9页 1）后浇带支架搭设立面图 2）后浇带支架搭设平面图 第10页 第五章 模板支撑体系安装与拆除5.1 材料准备1） 材料规格表5-1 材料规格表2） 材料质量要求、承插型钢管支架的构配件除有特殊要求外，其材质应符合现行国家标准低合金高强度结构钢GB/T1591、碳素结构钢GB/T700以及一般工程用铸造碳钢件GB/T11352的规定。连接盘、扣接头、插销以及可调螺母的调节手柄采用碳素铸钢制

9、造时，其材料机械性能不得低于现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T11352中牌号为ZG 230-450的屈服强度、抗拉强度、延伸率的要求。表5-2 承插型盘扣式钢管支架主要构配件材质第11页 、杆件焊接制作应在专用工艺装备上进行，各焊接部位应牢固可靠。焊丝宜采用符合现行国家标准中，气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝的要求，有效焊缝高度不应小于3. 5mm。、铸钢或钢板热锻制作的连接盘的厚度不应小于8mm，允许尺寸偏差应为0.5mm；钢板冲压制作的连接盘厚度不应小于10mm，允许尺寸偏差应为0.5mm。铸钢制作的杆端扣接头应与立杆钢管外表面形成良好的弧面接触，并应有不小于500平方毫米的接触

10、面积。、立杆连接套管可采用铸钢套管或无缝钢管套管。采用铸钢套管形式的立杆连接套长度不应小于90mm，可插入长度不应小于75mm；采用无缝钢管套管形式的立杆连接套长度不应小于160mm，可插入长度不应小于110mm。套管 c、铸件表面应光滑，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净；d、冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；e、各焊缝有效高度应符合规定，焊缝应饱满，焊药应清除干净，不得有未焊透、夹渣、咬肉、裂纹等缺陷；f、可调底座和可调托座表面宜浸漆或冷镀锌，涂层应均匀、牢固；架体杆件及其他构第12页 配件表面应热镀锌，表面应光滑，在连接处不得有毛刺、滴瘤和多余结块；g、主要

11、构配件上的生产厂标识应清晰。5.2 模板支撑体系搭设1） 墙、柱支撑体系搭设、先弹出的中心线和两边线。、安装梁、板支撑体系搭设搭设流程：放线定立杆位置自角部起依次向两边竖立杆，底端先安装横杆装设第一步纵向平杆和横向平杆、校正立杆垂直和横杆水平使符合要求，形成构架的起始段按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架完成全面检查一遍构架的质量，符合要求后按第一步架的作业程序和要求搭设第二步、第三步随搭设进程及时装设斜撑分别支设梁、板内外楞及模板 搭设注意事项：、模板支架立杆搭设位置应按专项施工方案放线确定。、模板支架搭设应根据立杆放置可调底座，应按先立杆后水平杆再斜杆的顺序搭设，形成基本的架体单元，应

12、以此扩展搭设成整体支架体系。、可调底座和土层基础上垫板应准确放置在定位线上，保持水平。垫板应平整、无翘曲，不得采用已开裂垫板。、立杆应通过立杆连接套管连接，在同一水平高度内相邻立杆连接套管接头的位置宜错开，且错开高度不宜小于75mm。、水平杆扣接头与连接盘的插销应用铁锤击紧至规定插入深度的刻度线。第13页 、每搭完一步支模架后，应及时校正水平杆步距，立杆的纵、横距，立杆的垂直偏差和水平杆的水平偏差。立杆的垂直偏差不应大于模板支架总高度的1/500，且不得大于50mm。 、在多层楼板上连续设置模板支架时，应保证上下层支撑立杆在同一轴线上。、混凝土浇筑前施工管理人员应组织对搭设的支架进行验收，并应

13、确认符合专项施工方案要求后浇筑混凝土5.3 支撑体系搭设技术要求、模板支架应根据施工方案计算得出的立杆排架尺寸选用定长的水平杆，并应根据支撑高度组合套插的立杆段、可调托座和可调底座。、模板支架的斜杆或剪刀撑设置应符合要求：a、当搭设高度不超过8m的满堂模板支架时，步距不宜超过1.5m，支架架体四周外立面向 剪刀撑设置立面图1立杆；2水平杆；3斜杆；4扣件钢管剪刀撑b、当模板支架搭设成无侧向拉结的独立塔状支架时，架体每个侧面每步距均应设竖向斜杆。当有防扭转要求时，在顶层及每隔34个步距应增设水平层斜杆或钢管水平剪刀撑。 第14页 无侧向拉结塔状支模架1立杆；2水平杆；3斜杆；4水平层斜杆、对长条

14、状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比H/B不宜大于3。、模板支架可调托座伸出顶层水平杆或双槽钢托梁的悬臂长度严禁超过650mm，且丝杆外露长度严禁超过400mm，可调托座插入立杆或双槽钢托梁长度不得小于150mm。 、高大模板支架最顶层的水平杆步距应比标准步距缩小一个盘扣间距。、模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。当单肢立杆荷载设计值不大于40kN时，底层的水平杆步距可按标准步距设置，且应设置竖向斜杆；当单肢立杆荷载设计值大于40kN时，底层的水平杆应比标准步距缩小一个盘扣间距，且应设置竖向斜杆。、当模板支架体内设置与

15、单肢水平杆同宽的人行通道时，可间隔抽除第一层水平杆和斜杆形成施工人员进出通道，与通道正交的两侧立杆间应设置竖向斜杆；当模板支架体内设置与单肢水平杆不同宽人行通道时，应在通道上部架设支撑横梁，横梁应按跨度和荷载确定。通道两侧支撑梁的立杆间距应根据计算设置，通道周围的模板支架应连成整体。第15页 洞口顶部应铺设封闭的防护板，两侧应设置安全网。通行机动车的洞口，必须设置安全警示和防撞设施。模板支架人行通道设置图 1 支撑横梁；2立杆加密5.3 模板支撑体系拆除1）现浇结构的支架拆除时的混凝土强度，当设计无要求时，应符合下列规定：表5-3 现浇结构拆模时所需混凝土强度:注：表中“设计的混凝土强度标准值

16、”，系指与设计混凝土等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。2）支模架拆除前应做砼抗压强度试验，提出拆模申请单，报监理批准后，方能拆除。 3）支模架拆除时必须根据结构构件的同条件混凝土试块的强度指标来确定拆模时间。具体拆除日期由项目技术人员书面通知，没有书面通知不得擅自进行。4）支撑体系拆除时，严格按施工工艺和技术交底执行，以防发生意外事故，严禁违章操作。第16页 拆除架体前填写申请单，经主管技术人员和试验部门、质量部门同意后方可拆除。5）分段、分立面拆除时，应确定分界处的技术处理方案，并应保证分段后架体稳定。第六章 模板支撑体系安全技术措施6.1 模板支撑体系防失稳措施、浇筑混凝土前，组织专门

17、的检查小组，检查支撑体系中各种紧固件的牢固程度。、浇筑混凝土时，派专人看护，发现紧固件滑动或杆件变形异常时，应立即报告，由值班施工员组织人员，采用事前准备好的千斤顶，把滑移部位顶回原位，以及加固变形杆件，防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌。、支撑架步距的大小与立杆的极限承载力之间存在近似反比的线性关系，当施工荷载较大时，适当缩小纵横向水平杆的步距，以减少立杆的长细比，则可充分发挥钢管的强度，使其更为经济合理。根据测算，杆件的计算长度增大一倍则其极限承载力将降低50%70%。、立杆的间距不得超过支撑架设计要求，其允许偏差必须满足规范要求。、立杆底部支承结构必须具有支承上层荷载的能力。因本工程模板

18、支撑架基础，为下部已施工完成的底板、楼板上等，完全满足立杆支撑力的要求。立杆底部设置垫板，且在底板混凝土达到规定强度前，不得在其上安装上部结构模板及支架。、严格控制支撑架的变形，确保架体的稳定性。6.2 模板支撑体系搭设及拆除安全技术措施、搭设支撑架的架子工作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，相互配合，严禁在架体搭设过程中嘻笑打闹，材料工具不能随意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。、雨后施工，要注意防滑，凡遇特殊情况，停工一段时间再继续搭设架体时，必须对已搭设完成的架体进行全面检查，如发现连接部分有松动，立杆、水平杆

19、等位移，顶托松动等，应及时加固处理。、立杆应间隔交叉有同长度的钢管，将相邻立杆的对接接头位于不同高度上，使立杆的薄弱截面错开，以免形成薄弱层面，造成支撑体系失稳。模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。、支撑体系临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护。施工第17页 现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。、模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。、所有钢管、扣件等材料必须经检验符合规格，无缺陷方可使用。模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、基础底部加设垫板。有使用木楔的部位，木楔要顶牢。 、支撑、拉杆不准连

20、接在防护架及其它不稳固的物件上。在混凝土浇灌过程中，派专人检查，发现变形、松动等现象。要及时加固和修理，防止塌模伤人。、二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。、模板支架及脚手架使用期间，不得擅自拆除架体结构杆件。如需拆除时，必须报请工程项目技术负责人以及总监理工程师同意，确定防控措施后方可实施。拆除的支架构件应安全地传递至地面，严禁抛掷。第七章 计算书7.1 350厚墙计算书墙模板计算书一、墙模板基本参数计算断面宽度350mm，高度3150mm，两侧楼板厚度100mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用50100m

21、m木方，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。对拉螺栓布置6道，在断面内水平间距200+500+500+500+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。222面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm，抗弯强度15.0N/mm，弹性模量6000.0N/mm。222木方剪切强度1.3N/mm，抗弯强度15.0N/mm，弹性模量9000.0N/mm。第18页 3150mm 模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 3其中 c 混凝土的

22、重力密度，取24.000kN/m；t 新浇混凝土的初凝时间，取3.000h；T 混凝土的入模温度，取30.000；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.150m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。2根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=31.880kN/m考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:2 F1=0.9031.880=28.692kN/m考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:2 F2=0.904.000=3.600kN/m。第19页 三、墙模板面板的计算面板为受弯结

23、构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取3.05m。荷载计算值 q = 1.228.6923.050+1.403.6003.050=120.385kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:23 截面抵抗矩 W = bh/6 = 305.001.801.80/6 = 164.70cm；34 截面惯性矩 I = bh/12 = 305.001.801.801.80/12 = 148.23cm；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。120.38kN/mA 计算简图0.752 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的

24、计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：87.51kN/mA第20页 变形计算受力图0.021 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=12.038kNN2=33.106kNN3=33.106kNN4=12.038kN最大弯矩 M = 0.752kN.m最大变形 V = 0.260mm(1)抗弯强度计算2经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.75210001000/164700=4.566N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm；面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求!(2)抗剪计算2截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3

25、18057.0/(23050.00018.000)=0.493N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm面板抗剪强度验算 T < T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.260mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2528.69+1.40.253.60=9.868kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2528.69=7.173kN/m第21页 截面抵抗矩 W = bh/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm；34

26、截面惯性矩 I = bh/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)内龙骨抗弯强度计算62抗弯计算强度 f = M/W =0.60410/83333.3=7.25N/mm第22页 2内龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < T2截面抗剪强度计算值 T=33478/(250100)=1.043N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算最大变形 v =0.335mm内龙骨的最大挠

27、度小于500.0/250,满足要求!五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。6.93kN6.93kN 6.93kN 6.93kN 6.93kN 6.93kN 6.93kN支撑钢管计算简图0.520 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)第23页 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：5.04kN5.04kN 5.04kN 5.04kN 5.04kN 5.04kN 5.04kN支撑钢管变形计算受力图0.008支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大

28、弯矩 Mmax=0.606kN.m最大变形 vmax=0.145mm最大支座力 Qmax=14.904kN62抗弯计算强度 f = M/W =0.60610/10160.0=59.65N/mm支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N < N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；2 A 对拉螺栓有效面积 (mm)；2 f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 122对拉螺栓有效面积(mm): A = 105.000第24页 对拉

29、螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.904对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！ 7.2 500600柱计算书柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=500mm，柱模板的截面高度 H=600mm，柱模板的计算高度 L = 3900mm，柱箍间距计算跨度 d = 500mm。柱箍采用双钢管48mm3.5mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。B方向竖楞3根，H方向竖楞4根。222面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm，抗弯强度15.0N/mm，弹性模量6000.0N/mm。222木方剪切强度1.3N

30、/mm，抗弯强度15.0N/mm，弹性模量9000.0N/mm。600183183183 柱模板支撑计算简图 第25页 二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 3其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m；t 新浇混凝土的初凝时间，取3.000h；T 混凝土的入模温度，取30.000；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.900m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。2根据公式计算的新浇

31、混凝土侧压力标准值 F1=31.880kN/m考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:2 F1=0.9031.880=28.692kN/m考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:2 F2=0.904.000=3.600kN/m。 三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下19.74kN/mA面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。荷载计算值 q = 1.228.6920.500+1.403.6000.500=19.735kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 第26页 本算例中，截面惯

32、性矩I和截面抵抗矩W分别为:23 截面抵抗矩 W = bh/6 = 50.001.801.80/6 = 27.00cm；34 截面惯性矩 I = bh/12 = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 (1)抗弯强度计算 f = M / W < f2其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；2 f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm；2 M = 0.100ql其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2014.346+1.401.80

33、0)0.2250.225=0.100kN.m2经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10010001000/27000=3.700N/mm面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! (2)抗剪计算T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.600(1.2014.346+1.41.800)0.225=2.664kN2 截面抗剪强度计算值 T=32664.0/(2500.00018.000)=0.444N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm面板抗剪强度验算 T < T，满足要求!(3)挠度计算4 v = 0.677ql / 100EI < v = l / 250第27页 4面板最大挠度计算值 v = 0.67714.346225/(1006000243000)=0.171mm面板的最大挠度小于225.0/250,满足要求!四、竖