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1、北京通州运河核心区市政配套工程东关大道工程01标段模板施工方案编制人： 审核人： 审批人： 中铁四局集团有限公司北京市通州运河核心区市政配套工程东关大道工程一标段项目经理部2011年7月10日一编制依据1、北京市市政工程设计研究总院设计的有关设计图纸及资料2、北京市现行工程建设的有关规范、规程、标准和定额3、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）4、建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）5、建筑施工计算手册江正荣著6、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001) 7、混凝土结构设计规范(GB50010-2002) 8、钢结构设计规范(GB 50017-2003
2、)等规范编制9、我单位拥有的科技工法成果和具有类似施工的丰富经验二工程概况北京通州运河核心区市政配套工程东关大道工程位于通州新城运河核心区，是一条南北向规划城市主干路。设计起点位于通州区新华大街，终点与通州区通燕路（桥下）交，设计道路长度1.99km。本标段起点里程为0+000，终点里程为1+170，长度1170m，其中0+0000+595段为地面道路段， U型槽起于0+595m，终于0+735m，长度为140m；地下隧道段起于0+735m，在1+170与二标隧道相连接，长度为435m，隧道为单层双孔断面，结构形式如图1-1、图1-2所示。三.模板方案选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，
3、故在选择方案时，应充分考虑以下几点：图1-1 隧道断面图图1-2 U型槽断面图 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收。5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合北京市文明标化工地的有关标准。6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案。四材料选择按
4、设计图纸的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。面板采用18mm厚木胶合板，双10槽钢做主楞，M20木工字梁做次楞，侧墙及中隔墙采用三角支架加固，顶板采用483.5mm碗扣式满堂红脚手架体系加固。五模板安装1.一般要求结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装模板前，要清除基坑内杂物及模板表面油污，模板表面刷脱模剂，抹好模板下的找平砂浆层。2U槽底板模板安装及加固U槽底板模板体系主要包括两端堵头模板及侧墙液角悬模。面板采用18mm厚木胶合板，底板加固体系采用单侧三角支架进行加固；侧墙液角采用10*10cm方木结
5、合钢管脚手架进行加固，液角顶部采用钢管横向连接进行顶口的加固，防止顶口尺寸缩小。在底部与液角底部交接处焊接直径为20的圆钢，圆钢与地板钢筋焊接在一起，预埋钢筋间距为30cm一道，在液角中部预埋地锚螺栓，将来与侧墙内模板相连接，预防液角模板偏位及其上浮，。在模板后面预埋钢管，悬模后面加固的钢管与竖向预埋钢管相连接，后面支护到边坡上，防止模板向后移位，钢管加固的间距采用60cm一道，具体布置见附图1、附图2。底板端模采用钢管、10*10cm方木进行加固，先是竖向的方木，间距为30cm，后面是横向钢管，0+595-0+695段U槽采用2道钢管，第一道距离模板顶间距为20cm，第二道距离模板底部间距为
6、20cm。0+695-0+735段U槽采用3道钢管，第一道距离模板顶间距为30cm，第二道位于模板中间，第三道距离模板底部30cm，每隔100cm设立一道钢管三角斜撑，防止模板偏移。具体加固措施见附图3、附图4。3U槽侧墙模板安装及加固模板安装顺序模板组装模板定位、垂直度调整模板加固验收侧墙浇筑拆模养护主要技术控制措施安装侧墙模板前，要对底板接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止底板与侧墙模板根部出现漏浆烂根现象，模板安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固。单侧三角支架安装及加固：侧墙模板采用木胶合面板结合单侧三角支架体系，三角支架安装前，应检查
7、预埋地脚螺丝、预埋钢筋是否有松动情况，如果有松动情况要进行加固。若无松动，则继续安装。侧墙内模板为竖直方向的，与液角有一个夹角，其夹角采用三角木楔子进行填补，加固采用三角支撑体系。保持其模板底部为水平的，木楔子与模板底部要紧贴，保持其受力均匀。侧墙外模为斜向的，与底板面也有一个夹角。处理方式与内侧模板相同。模板与第一次混凝土浇筑接触面采用海绵条黏结，做到平整、准确、粘结牢固。模板与模板之间采用玻璃胶粘结。保证模板连接平滑、无错台。内侧模板加固采用三角支撑，其模板底部与底板预埋的地脚螺栓相连接。保证2次浇筑的混凝土接头不会出现错台现象。外侧模板加固采用碗扣架配合钢管及木工字梁、槽钢进行加固，加固
8、顺序由内到外为木工字梁槽钢钢管支撑碗扣架。碗扣架采用60cm*60cm*60cm，钢管斜撑竖直向、水平向均为60cm一道，一端支护在槽钢上面，一端支护在边坡上面，支护在边坡上面的钢管，下面垫10*10cm方木，扩大受力面积。模板顶口采用钢管固定，防止其上口向外移动。竖直方向每隔50cm方一道5*10cm的方木作为内支撑，水平方向每隔100cm放一道内支撑。防止模板内倾，浇筑混凝土时，每浇筑50cm，取下一道方木内支撑。一直到混凝土浇筑完成。具体布置见附图5、附图6。在内侧模板上方搭设一个操作平台，供人员在上面操作、检查。4.闭合框架底板模板安装及加固模板组成体系与U槽段相同。只有内侧液角悬模，
9、内侧液角悬模设置一个内部钢管支撑，与中隔墙的液角悬模相连接，防止模板出现横向位移。由于侧墙与中隔墙距离为12.3m，所以设置2道马蹬筋，进行钢管加固，马蹬筋与地板钢筋焊接到一起，每道的间距为4.1m。具体布置如附图7。5.侧墙、中隔墙模板安装及加固模板组成体系与U槽段内侧模板相同。模板加固体系与U槽段相同。6顶板模板安装及加固内部支撑采用满堂碗扣架模式，碗扣架步距均为0.25m(底托)+0.4m+1.2m*3+0.9m*2+0.4m,碗扣架上面是10*10cm方木，之后为木工字梁，最后是18mm厚的模板；纵距均为0.6m；横距是变化的，大部分横距为0.6m，在液角处加密，变为0.3m，具体布置
10、见附图8。顶板上斜坡位置采用挂钢筋网片的形式进行混凝土分层浇筑，每层浇筑高度为15cm。先挂网后浇筑，挂一层浇筑一层的模式进行施工。一直浇筑至设计高程。顶板下斜披位置采用多加钢管斜撑的方法进行加固，沿斜坡方向每隔100cm一道。共计4道，斜撑的钢管与碗扣架用扣件相连接，其间距为60cm一个。顶板模板及其下部碗扣架多搭设出来1.5m，方便端模架设及加固。顶板端模采用18mm厚的木胶合板，后面是10*10cm方木的背楞，间距为35cm一道，再用10*10cm方木制作成三角支撑，三角支撑的间距为60cm一道，三角支撑与背楞相连接，保证模板没有纵向位移。具体布置见附图9。六模板拆除现浇结构模板的拆除时
11、间，取决于结构的性质、模板的用途和混凝土硬化速度。及时拆模，可提高模板的周转，为后续工作创造条件。如过早拆模，因混凝土未达到一定强度，过早承受荷载而产生变形甚至会造成重在的质量事故。因而，整体式结构的模板及其支架的拆除，应遵守下列规定。1、不承重模板（如侧模板），应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损时，方可拆除。2、承重模板，应在与结构同条件养护的试块达到附表的规定强度，方可拆除。附表 底模拆模时的砼强度要求构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准的百分率(%)板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-1003、已拆除模板及其支架的结构，应在混凝
12、土强度达到设计强度等级后，才允许承受全荷载。当承受的施工荷载大于计算荷载时，必须经过核算，加设临时支撑。4、拆模中如发现砼结构有严重的缺陷，应立即停止拆除工作，恢复原支撑，并向工地相关负责人报告，以便进行技术处理，处理后方可继续拆除。拆除模板尚应注意下列各点:（1）拆模时不要用力过猛，拆下来的模板要及时运走、整理、堆放以利再用。（2）拆模程序一般应是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分后拆除承重部分，一般是谁安谁拆。（3）拆模时，应尽量避免混凝土表面或模板受到损坏，注意模板整块下落时伤人。（4）拆模前，必须对工人进行安全技术交底，并要有拆模的专用平台或经架子工安装的临时脚手架，且经检查满足
13、拆模要求，方可操作。严禁随意搭设支架，以防出现垮塌伤人事故。七模板技术措施1、模板安装后应仔细检查各部位是否牢固，在浇筑过程中，应指定专人负责观察检查。如发现异常现象，应及时修整加固。2、所有预埋件及预留孔洞，在安装前应与图纸对照，确认无误后准确固定在设计位置上，必要时可用电焊或套框等方法将其固定。3、模板施工前，要求场地平整、干净、模板下口及连接处，还应弹划出模板安装线或检查线。4、接头处模板、柱梁板交叉处模板，应认真配制，防止烂根、移位、胀模等不良现象。5、对已施工完毕的部分钢筋或预埋件、设备管线等，应进行复查，若有影响模板施工处应及时整改。6、模板及支撑系统应联接成整体，竖向结构模板应
14、加设斜撑和剪刀撑，水平结构模板应加强支撑系统的整体联接，对木支撑纵横方向应加钉拉杆，采用钢管支撑时，应连成整体排架。7、模板工程施工中，应随做随检，做好验收记录，模板工程完成后应具备完整的自检、互检和交接检资料。八安全、环保文明施工措施1、进入现场施工的人员必须佩戴好劳动保护用品，对不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。2、木作业场所内严禁烟火，必须配一定数量的灭火器材，刨花等废料应由专人经常清理并运出场外，所有木工机械均应配置齐全的安全防护装置，使用木工机械应遵守有关木工机械安全技术操作规程。3、凡属高空作业安装与拆除模板，应加强安全防护措施，必要时搭设脚手架并设防护栏杆。应尽量避免在同一
15、垂直面上下同时操作，必要时应搭设防护设施。4、不得在脚手架上堆放大量模板等材料，在吊料转运平台上堆放材料应符合规定要求。九附件一 墙体模板计算书11混凝土侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：F=0.22ct012V1/2F=cH式中 F-新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） c-混凝土的重力密度（kN/m3）取24 kN/m3 t0-新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确
16、定。当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；t=200/(30+15)=4.44T-混凝土的温度（）取25V-混凝土的浇灌速度（m/h）;取3m/hH-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;max=4.2m1-外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；掺具有缓凝作用外剂取1.22-混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；5090mm时，取1；110150mm时，取1.15。此处取1.15;F=0.22ct012V1/2 =0.22x24x4.44x1x1.15x31/2=46.7kN/m2F=cH =25x4.2=105kN/ m2取二者中的较小值，
17、F=42.9kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：q=46.7x1.2+4x1.4=61.6kN/ m212面板验算将面板视为两边支撑在竖肋上的多跨连续板计算，面板长度取板长2440mm，板宽度b=1000mm，面板为18mm多层胶合板, 竖肋间距为300mm（实际290mm）。13强度验算面板最大弯矩：Mmax=ql2/10=(61.1x300x300)/10=0.55x106N.mm面板的截面系数：W=1/6bh2=1/6x1000x182=5.4x104mm3应力：= Mm
18、ax/W=0.55x106/5.4x104mm3=10.19N/mm2fm=13 N/mm2 故满足要求其中：fm-木材抗弯强度设计值，取13 N/mm2E-弹性模量，多层胶合板取1x104 N/mm214刚度验算q2=61.6kN/m模板挠度由式= q2l4/150EI=61.6x3004/(150x1x104x48.6x104) =0.68mm=300/400=0.75mm 故满足要求面板截面惯性矩：I=bh3/12=1000x183/12=48.6x104mm415竖肋验算竖肋（木工字梁）可作为支承在横肋上的连续梁计算，其跨距等于横肋的间距最大为L=1200mm。竖肋上的荷载为：q3=F
19、l=61.6X0.3=18.48N/mmF-混凝土的侧压力l-竖肋间的水平距离16强度验算最大弯矩Mmax=0.1 q3L2=0.1x18.48x1200x1200=2.66x106N.mm竖肋截面系数：W=（1/6H）XBH3-(B-b)h3=（1/6X200）X80X2003-(80-30)X1203=46.1X104mm3应力：= Mmax/W=2.66x106/46.1X104=5.77N/mm2fm=13 N/mm2 满足要求木工字梁截面惯性矩：I=1/12XBH3-(B-b)h3= 1/12X80X2003-(80-30)X1203=46.1X106mm417挠度验算q=17.13
20、kN/m模板挠度由式= ql4/150EI=18.48x12004/(150x2.1x105x4610x104) =0.26mm=1200/400=3mm 故满足要求18横肋验算横肋（双10a槽钢）以拉杆为支承点，单侧支架按最大1200mm布置。横肋：W=80.5x2=161x103mm3，I=564x2=1128x104mm4fm钢材抗弯强度设计值，取215N/mm2;E钢材弹性模量，取210X103N/mm2;横肋上的荷载为：q=Fh=61.6x1.2=73.92N/mm19强度验算最大弯矩Mmax=0.1x73.92x1.22x1.2(背楞冲孔系数) =12.77x106N.mm应力：=
21、 Mmax/W=12.77x106/(161x103)=79N/mm2fm=215N/mm2110挠道验算q=73.92kN/m模板挠度由式= ql4/150EI=73.92x12004/(150x2.1x105x1128x104) =0.43mm=1200/400=3mm故满足要求111面板、竖肋、横肋组合挠道验算w=0.68+0.26+0.43=1.37mm1.7mm满足施工对模板质量的要求。112柱模板对拉杆验算拉杆采用D20高强螺杆，内径为20，材料为45#钢，其允许荷载为：T=Af=3.14X10X600=188.4kN f-45#钢强度设计值，取f=600N/mm。假设拉杆间距按1
22、200mm布置,单根拉杆承受拉力为： T1=FA=57.1x1.2x1.2=82.2 kN 188.4kN满足要求。拉杆采用D15高强螺杆，内径为20，材料为45#钢，其允许荷载为：T=Af=3.14X7.5X600=141.3kN f-45#钢强度设计值，取f=600N/mm。假设拉杆间距按1200mm布置,单根拉杆承受拉力为： T1=FA=57.1x1.2x1.2=82.2 kN 1.66kN 满足要求吊钩抗拉验算：=N/A=212/*84 =27.65N/mm2f=215N/mm4 满足要求。二 单侧支架计算书2.1支架受力计算单侧支架按间距800mm布置。（实际间距约650mm）1、
23、分析支架受力情况：按q=61.6x0.8=49.3kN/m计算，用sap2000对单侧支架进行受力分析(全部按铰接计算)： 单侧支架计算简图 单侧支架杆件长度 单侧支架支座反力图 单侧支架变形图(mm) 单侧支架轴力图 单侧支架剪力图 单侧支架弯矩图分析结果如下（只计算压杆稳定）：杆件内力(kN)规格截面面积mm2长细比稳定系数应力4-85.95102549.6110.991345-84.58102549.6450.878386-161.57102549.61280.397159.68-85.2102549.6110.99133.710-56.510X51274.8260.9546.7压杆稳定
24、性均满足要求（稳定系数按3号钢b类截面查表），7#杆压力很小，未做验算。2、支架埋件的验算埋件反力为（见反力图）：支点1：Rx=192.27kN,Rz=141.99kN支点2：Rx=0N, Rz=141.99kN单侧支架按间距800mm布置，埋件350mm间距(实际间距300mm)。（F总）2= （Rx）2+（Rz）2=192.272+141.992F总=239kN与地面角度为：=45共有8/3.5（若使用强度较高埋件可放大间距）个埋件承担合力。 其中单个埋件最大拉力为：F=239x(3.5/8)=104.56kN2.2埋件强度验算预埋件为级螺纹钢d=25mm，加工后（D20）埋件最小有效截面
25、积为：A=3.14102=314mm2 轴心受拉应力强度：=F/A=104.56103/314=333MPa F=104.56KN 符合要求其中：F锚-锚固力，作用于地脚螺栓上的轴向拔出力（N）d-地脚螺栓直径（mm）h-地脚螺栓在砼基础内的锚固深度（mm）b-砼与地脚螺栓表面的粘结强度(N/mm2)三 顶板模板计算书框架结构采用18mm多层胶合板，模板每块尺寸长宽=2.441.22m，满堂支架采用483.5碗扣架，支架立杆横向间距60cm，纵向间距60cm，支架大小横杆步距1.2m，同时为保证钢管支架整体稳定性，支架横断面每间隔2.4m即4排设一剪刀撑，支架纵断面在每侧均设一道剪刀撑。支架上
26、顶部顶托内沿框架桥横断面方向设置主横楞，主横楞采用双10槽钢；沿框架桥纵断面设置次横楞，次横楞采用H20木工字梁，间距300mm。3.1模板支架检算对选区的模板支架进行力学检算，以判断其是否可满足结构施工的安全性要求。3.1.1顶板底模模板检算底模板采用18mm厚的竹胶合板，模板容重=10.5kN/m，则模板的自重：顶板砼厚度为1.4m根据路桥施工计算手册表8.1规定水平振动荷载P振捣=2kPa，施工人员荷载及机械临时堆放等荷载P人=2.5kPa。模板支架搭设高度按6.8m计算，搭设尺寸为：立杆的纵向间距b=0.6m，立杆横向间距L=0.6m，立杆步距h=1.2m。采用钢管类型483.5。立杆
27、横向间距底模的背肋采用H20木工字梁距为30cm，脊梁采用双10槽钢间距为60cm。面板所受总竖向荷载计算如下所示：取1.0cm的胶合板宽度计算，将其荷载转化成线均布荷载计算如下所示：在计算时，考虑到模板的连续性，因此模板按连续梁（三跨连续梁）进行计算，计算简图见下图2-1所示。图2-1 模板计算简图根据路桥施工计算手册表8-13可知，局部荷载和集中荷载作用下最大弯矩和挠度计算的公式分别入下式2-1、2-2、2-3和2-4所示。均布荷载作用下最大弯矩计算如下式2-1所示。 （2-1）集中荷载作用下最大弯矩计算如下式2-2所示。 （2-2）均布荷载作用下最大挠度计算如下式2-3所示。 （2-3）
28、集中荷载作用下最大挠度计算如下式2-4所示。 （2-4）式中：q沿模板长度方向的均布荷载(KN/m)；p集中荷载（KN）；L计算跨径（m）；I模板的截面惯性矩；E模板弹性模量；在计算胶合板的弯矩时，跨度为30cm，因此根据公式2-1计算其弯矩，则竹胶板的最大弯矩计算过程如下所示。根据以上计算选取Mmax0.00452kN.m进行计算，由于选用的是18mm厚的胶合板，计算跨度按照30cm考虑，并且取1cm的计算宽度进行计算，其截面抵抗矩其计算过程如下所示。通过以上计算，8.370MPa50MPa，其中50MPa是根据竹胶合板模板（JGT156-2004）表5可知，在板宽方向静曲强度最小值。则底板
29、模板的强度满足使用要求。根据公式2-3均布荷载作用下刚度验算公式，其计算过程如下所示。查得弹性模量最小40000MPa。根据竹胶板的截面形状，则惯性矩，挠度计算如下所示。通过以上计算可知，w0.1634mmwL/400300/4000.75mm，则底板模板的刚度满足使用的要求。3.1.2底模方木的计算包括底模脊梁和背肋的计算。3.1.2.1底模背肋的计算底模背肋采用的是H20木工字梁，间距为30cm，而脊梁采用双10槽钢，间距为60cm，因此背肋的跨度为60cm。H20木工字梁的容重取8kN/m3，方木的自重考虑为1.2的安全系数，将2.2节中所计算底板的最大荷载转化为背肋上的线性荷载，其荷载
30、的计算分别如下所示。按均布荷载的简支梁进行计算，计算简图如图2-2所示，把作用在木工字梁范围内的混凝土体积转化线荷载加载在木工字梁上，其弯矩计算过程如下所示。 图2-2简支梁计算简图根据以上计算弯矩Mmax0.68281kN.m验算木工字梁的强度，则背肋的强度计算如下所示。 通过以上计算可知4.094MPa13.0MPa，其中13.0MPa根据路桥施工计算手册表8-6查红松的容许弯曲应力。则背肋的强度满足使用的要求。背肋的剪应力计算如下所示。根据以上计算剪力Fmax4.5496kN验算1010cm的方木的抗剪强度，则背肋的抗剪强度计算如下所示。根据计算结果可知0.4554MPa1.4MPa，其
31、中1.4MPa根据路桥施工计算手册表8-6查红松的容许剪应力，则底模背肋的抗剪强度满足使用的要求。根据路桥施工计算手册表8-6可知红松的弹性模量E10103MPa，根据材料力学可知，挠度计算如下所示。=通过上式计算，f0.307mmfL/400600/4001.5mm，则底模背肋的刚度满足使用要求。3.1.2.2底模脊梁的计算脊梁采用1515cm的方木，间距为60cm，跨度均为60cm。根据路桥施工计算手册查松木的容重为8kN/m3，方木的自重考虑为1.2的安全系数，将2.2节中所计算顶板的最大荷载转化为背肋上的线性荷载，其荷载的计算分别如下所示。按均布荷载的简支梁进行计算，计算简图如图2-3
32、所示，把作用在方木范围内的混凝土体积转化线荷载加载在方木上，荷载q背脊30.3595kN/m其弯矩计算过程如下所示。 图2-3简支梁计算简图根据以上计算弯矩Mmax1.3662kN.m验算1515cm的方木的的强度，则脊梁的强度计算如下所示。 通过以上计算可知2.4288MPa13.0MPa，其中13.0MPa根据路桥施工计算手册表8-6查红松的容许弯曲应力。则底模脊梁的强度满足使用的要求。其中剪应力计算如下所示。根据以上计算剪力Fmax9.1079kN验算1515cm的方木的抗剪强度，则脊梁的抗剪强度计算如下所示。根据计算结果可知0.4048MPa1.4MPa，其中1.4MPa根据路桥施工计
33、算手册表8-6查红松的容许剪应力，则底模脊梁的抗剪强度满足使用的要求。由于跨度均为60cm，因此最大荷载选取q30.3595kN/m进行刚度验算，根据路桥施工计算手册表8-6可知红松的弹性模量E10103MPa，根据材料力学可知，挠度计算如下所示。通过上式计算，f0.1214mm fL/400900/4002.25mm，则底模脊梁的刚度满足使用要求。3.1.2满堂支架的计算满堂支架采用483.5碗扣架，支架立杆横向间距60cm，纵向间距60cm，立杆下端安插可调丝杆底托并布设扫地杆，立杆顶部安插可调丝杆顶托。支架大小横杆步距1.2m，同时为保证钢管支架整体稳定性，支架横断面每间隔4排设一排剪刀
34、撑.3.1.3.1单肢立杆承载力的计算单肢立杆轴向力计算公式根据建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范5.6.1如下式2-5所示。 (2-5)式中：Lx、Ly单肢立杆纵向及横向间距（m）；单肢立杆稳定性按下式2-6计算。 （2-6）式中：A 立杆横截面积； 轴心受压杆件稳定系数，按细长比查上述规范附录C所示； f钢材强度设计值，查上述规范附录B表B2； 支撑架模板自重标准值； 2新浇砼及钢筋自重标准值； 3施工人员及设备荷载标准值； 4振捣砼产生的荷载。各杆件自重见下表2.1所示。表2.1 杆件自重表名称型号规格（mm）市场重量(kg)设计重量（kg）立杆LG-120483.512007.417.0
35、5LG-180483.5180010.6710.19LG-240483.5240014.0213.34LG-300483.5300017.3116.48横杆HG-30483.53001.671.32HG-60483.56002.822.47HG-90483.59003.973.63注：本表的参照建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范表3.4。由建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范4.2.2可知，操作层的栏杆与挡脚板自重标准值按0.14KN/m2取值。模板支撑架的自重标准值Q1根据建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范表4.2.3-1取为0.75 KN/m2，根据路桥施工计算手册表8-1，混凝土自重（包括钢筋）
36、标准值Q226kN/m3。振捣混凝土时产生的荷载标准值Q32KN/m2。施工人员及设备荷载标准值按均布荷载取1.0 KN/m2。操作层均布施工荷载的标准值根据建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范表4.2.4，取为3.0 KN/m2。则Q43+14KN/m2。单肢立杆轴向力：3.1.3.2立杆力学特征计算WDJ碗扣型脚手架材料为:48mm，3.5mm(Q235)热轧钢管，其截面特性计算如下。截面抗弯模量: 截面惯性矩: Q235钢材抗压强度: 215N/mm2截面回转半径: 截面净面积: 3.1.3.3立杆强度验算考虑到支架立杆搭设时竖直度可能存在不足，假定立杆60cm步距范围内偏斜量y取为0.5c
37、m，此处是按照建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范容许倾斜度来取值，如图2-5所示。按单向压弯杆件验算，产生的偏斜弯矩，其计算过程如下所示。图2-5 立杆变形图 单位：mm （2-7）根据材料力学可知，组合应力的公式计算如下式2-8所示。 (2-8)通过以上计算可知，其应力40.76/mm2215N/mm2，则只要立杆60cm步距范围内偏斜控制在0.5cm以内，强度满足使用的要求。1.3.4整体稳定性验算根据2.4.2节计算可知N19.0728kN，由公式2-7可知M0.09514kN.m。由于碗口式支架的横杆与纵杆约束立杆，计算简图如下图2-6所示。图2-6 稳定性计算简图 单位：cm立杆与水平
38、横杆和纵杆的碗扣连接有松动，立杆计算长度系数按照两端铰接计算， 其截面柱或压杆的计算长度系数u见下表6-4所示。表2-2 等截面柱或压杆的计算长度系数u项次1234杆端连接方式一端固定一端自由两端铰接一端固定一端铰接两端固定u210.70.5注：此表参照材料力学所取。根据表2-2可知，两端铰接取为1.0，长细比h/i1.0600/15.7838.03，由此可查建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)附录C，可知立杆稳定系数0.864。立杆欧拉临界力公式如下公式2-7所示。 (2-7)式中：NE欧拉临界力（kN)；E弹性模量（N/mm2）； A截面面积（mm）；长细比。Q235
39、钢材的弹性模量：E2.05105N/mm2，则由公式2-7计算欧拉临界力，其计算过程如下所示。由欧拉公式计算其应力，计算公式如下2-8所示。 (2-8)式中：欧拉应力（N/mm2）； 为截面塑性发展系数1.15；为截面抗弯模量(mm3)；为等效弯矩系数1.0；立杆单肢加载荷载（kN）；其计算过程如下所示：根据公式2-6计算，容许承载力计算如下所示。NA f0.864489.321510-390.893KN通过以上计算，N19.0728KNN90.893KN，并且欧拉应力46.782N/mm2215N/mm2，只要立杆120cm步距范围内偏斜控制在0.5cm以内，立杆稳定性可以得到保证。3.1.3.5局部稳定性计算立杆为48mm，3.5mm，Q235热轧圆钢管。按照钢结构设计规范相关规定对于圆管截面本身局部稳定必须满足下列要求，以满足截面本身局部稳定要求。D/t100235/fy109.3 fy215N/mm2立杆设计强度。碗扣式脚手架立杆D/t48/3.513.719.0728kN，其中19.0728kN为立杆所受的最大荷载，通过计算结果表明底座和顶托的强度满足使用要求。
