高支模计算书.doc

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1、计算书一 100mm厚板模板支撑计算书（按120mm厚板计算）1.计算参数结构板厚120mm，层高19.450m，结构表面考虑隐蔽；面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。支撑采用483.5mm钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm,壁厚3.5mm,截面积5.08cm2,回转半径i=1.58cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,

2、抗剪强度fv=125.00N/mm2。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算（自重时计算宽度为1m）荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 3.46 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 0.16 kN/m施工人员及施工设备荷载 3.00 kN/m2 1.0 1.4 = 4.20 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 8.17 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 3.31 kN/

3、m（2）楼板底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=900mm；W=bh2 /6=900182/6=48600mm3，I=bh3/12=900183/12=437400mm4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=-0.105M1=KMq1L2 =-0.1058.173002=-77207N.mm剪力系数KV=0.606V1=KVq1L=0.6068.17300=1485Nb.荷载支座弯矩系数KM=-0.105M2=KMq2L2 =-0.1053.973002=-37517N.mm跨中弯矩系数KM=0.077M3=KMq2L2 =0.0783.9

4、73002=27870N.mm剪力系数KV=0.606V2=KVq2L=0.6063.97300=722N挠度系数K=0.6442=Kq2L4/(100EI)=0.644(3.97/1.2)3004/(1006000437400)=0.07mmC施工人员及施工设备荷载按3.00kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.43.00=4.20kN ,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.200M4=KMPL=0.2004.20900300=226800N.mm支座弯矩系数KM=-0.100M5=KMPL=-0.1004.20900300=-113400N.mm剪力系数KV=0.600V3=K

5、VP=0.6004.20=2.52kN挠度系数K=1.4583=KPL3/(100EI)=1.458(4.20/1.4)10003003/(1006000437400)=0.45mm2）抗弯强度验算M1=-77207N.mmM2M5=-150917N.mmM3M4=254670N.mm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=254670N.mm=0.255kN.m=Mmax/W=254670/48600=5.24N/mm2 楼板底模抗弯强度=5.24N/mm2fm=15.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=1485NV2+ V3=722+252

6、0=3242N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：Vmax=3242N=3.24kN=3Vmax/（2bh）=33242/(290018)=0.30N/mm2 楼板底模抗剪强度=0.30N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算max=0.07+0.45=0.52mm =300/250=1.20mm楼板底模挠度max=0.52mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。3第一层龙骨验算钢管横向间距900mm,第一层龙骨间距300mm,计算跨数2跨；第一层龙骨采用木枋b=50mm,h=100mm；W=bh2/6=501002/6=83333mm3,

7、I=bh3/12=501003/12=4166400mm4。1)抗弯强度验算q=q1第一层龙骨间距/计算宽度=8.17300/1000=2.451kN/m弯矩系数KM=-0.125Mmax=KMqL2=-0.1252.4519002=-248164N.mm=-0.25kN.m=Mmax/W =248164/85333=3.0N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=3.0N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.625Vmax=KVqL=0.6252.451900=1379N=1.4kN=3Vmax/（2bh）=31379/(250100)=0.42N/mm2第一

8、层龙骨抗剪强度=0.42N/mm2fv=1.30N/mm2,满足要求。3)挠度验算q=q2第一层龙骨间距/计算宽度=3.97/1.2300/1000=1.00kN/m=1.00N/mm,挠度系数K=0.521 max=KqL4/(100EI)=0.5211.009004/(10090004166400)=0.09mm=900/250=3.60mm第一层龙骨挠度max=0.09mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。4第二层龙骨验算钢管纵向间距900mm,计算跨数5跨。第二层龙骨采用双钢管A=978mm2；W=10160mm3, I=243600mm4,1)抗弯承载力验算（一层龙骨

9、传递支座反力系数K=1.25）P=1.2502.451900=2760N=2.76kN弯矩系数KM=0.171Mmax=KMPL=0.1712760900=424764N.mm=0.42kN.m=Mmax/W=637146/10160=41.8N/mm2第二层龙骨抗弯强度=41.8N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.658Vmax=KVP=0.6582.761000=1816N=1.82kN=3Vmax/(2bh)=31816/(22489)=2.8N/mm2第二层龙骨抗剪强度=2.8N/mm2fv=125.00N/mm2,满足要求。3)挠度验算P

10、，=1.2501.00900=1125N=1.13kN挠度系数K=1.097max=KP，L3/(100EI)=1.09711259003/(100206000243600)=0.18mm=900/250=3.60mm第二层龙骨挠度max=0.18mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。5支撑强度验算（考虑风载）1)荷载计算传至每根立柱的最大支座力的系数=2.198每根钢管承载NQK1 =2.1982.761000=6067N每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=0.900.9011000=810N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =6067+810=687

11、7N 查JGJ130-2011表A.0.3的每米结构自重标准值Gk=0.1534kn/mNGK=0.153419.25=2.95钢管轴向力N=1.2NGKNQK =1.22950+6877=10417N2)立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.417kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算

12、值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； l0- 计算长度 (m)；满堂支撑架立杆的计算长度按下式计算，取整体稳定计算结果最不利值:顶部立杆段： l0 = k1(h+2a)；非顶部立杆段：l0 = k2h； k- 满堂支撑架立杆计算长度附加系数，按扣件式规范表5.4.6采用：K=1.217； h- 步距：h=1.5m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.2 m； 1、2 - 考虑满堂支撑架整体稳定因素的单杆计算长度系数，普通型构造按扣件式规范附录C表C-2、C-4采用：1=1.540，2=1.951立杆的计算长度计算结果最

13、不利值:顶部立杆段： l0 = 1.2171.540(1.5+20.2)=3.56m；非顶部立杆段：l0 = 1.2171.9511.5=3.56m；取l0 =3.813mLo/i=3560/15.8=225由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.144 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10417/(0.144489) = 148N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 148N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风载立杆稳定性验算考虑风荷载计算时活荷载乘以折减系数0.9，即立杆的轴心压力设计值 ：N =10417N 计算

14、立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 2.17立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)的规定采用： Wo = 0.400 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1.23 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.8；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.4001.2

15、30.8 = 0.4 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.9 1.4WkLah2/10 =0.9 1.40.40.900 1.5002/10 = 0.102 kN.m； = 10417/(0.186489.000)+102000/5080.000 = 168.1N/mm2；立杆稳定性计算 = 168.1N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！6可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)40 按上节计算可知，可调托座受力N6.877kNN40kN 满足要求！7地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg

16、 地基承载力设计值:C20混凝土fg = 10.0 N/mm2； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =10417/489=21.3 N/mm2 10.0 N/mm2故在钢管底部加10010050的木板，立杆基础底面的平均压力：p = N/A =10417/10000=1.04 N/mm2 10.0 N/mm2地基承载力满足要求！8计算结果底模楼模板18mm,第一层龙骨采用单枋b=50mm，h=100mm,间距300mm；第二层龙骨采用双钢管483.5，A=508mm2；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距1.50m；立杆下垫10010050的木板。二 300900梁模

17、板扣件钢管高支撑架计算书（240800梁按300900计算）计算依据钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程(DG/TJ08-16-2011)。 1 计算参数: 模板支架搭设高度为18.65m， 梁截面 BD=300mm900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 1.00m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。

18、 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.12m，梁两侧的楼板计算长度0.40m。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2025.1000.1200.4000.900=1.3kN。 采用的钢管类型为483.5。 2 底模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照单跨梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 （1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 梁高

19、(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 0.8(0.30 + 1.56 ) /0.31.2 = 1.8 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 1.0 0.9 1.2 = 25.92 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 1.0 0.9 1.2 = 1.62 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 1.0 1.4 = 2.8 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 32.14 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 24.45 kN/m活荷载F=2.8Kn 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.

20、001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； 第一层龙骨间距L=300mm，（由于实际宽度240mm，在计算挠度是宽度用240mm）计算跨数1跨。底模厚度18mm,板模宽度=900mm； 最大为跨中弯矩计算M=q1L2/ /8+FL/432.140.30.3/8+2.80.3/40.57KNM=Mmax/W=570000/48600=11.7N/mm2 楼板底模抗弯强度=11.7N/mm2fm=15.00N/mm2,满足要求。最大剪力计算V=q1L+F/2=32.140.3+2.82=6.221KN=3Vmax/（2

21、bh）=36221/(290018)=0.58N/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.58N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。最大挠度计算=5q2L4/(384EI)+FL3/48EI=524.452404/(3846000437400)+2.810002403/486000437400 =0.71mm =240/250=0.96mm楼板底模挠度max=0.71mm=0.960mm,满足要求。 3 梁底支撑木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 6.221/0.900=6.910kN/m 最大弯矩 M = 0

22、.1ql2=0.16.910.900.90=0.56kN.m 最大剪力 Q=0.60.9006.910=3.73kN 最大支座力 N=1.10.9006.910=6.84kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.56106/83333.3=6.72N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q

23、= 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33730/(250100)=1.119N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到24.450.320.9=4.075kN/m 最大变形 v =0.6774.075900.04/(1009000.004166666.8)=0.48mm 木方的最大挠度小于900.0/250=3.6mm,满足要求! 4 梁底支撑钢管计算 一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

24、 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图（KN） 钢管(双钢管）横向间距900mm,第一层龙骨间距300mm,计算跨数2跨；1) 抗弯强度验算F=第一层龙骨支座反力=6.84KN；板面传递荷载1.3KN。（计算时为简化计算将按均布集中荷载F=6.84计算）Mmax=KMFL=-0.3336.84500=-1140000N.mm=-1.14kN.m=Mmax/W =1140000/50802=112.1N/mm2 第二层龙骨抗弯强度=112.1N/mm2fm=205N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=1.333Vmax=KVF=1.3336.84500=9120N=9.1

25、2kN=3Vmax/（2bh）=39.12/(22489)=14N/mm2第一层龙骨抗剪强度=14N/mm2fv=125N/mm2,满足要求。 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图3)挠度验算P=1.1qL=1.14.0750.94.034KN挠度系数K=1.466 max=KPL3/(100EI)=1.4664.0345003/(100206000243600)=0.15mm=500/250=2mm第一层龙骨挠度max=0.15mm=2mm,满足要求。 支座反力计算Fa=Fb=0.6676.84=4.6KN中间支座反力F=2.6666.84=

26、18.2KN 二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 5 中间支座支托和边支座扣件抗滑移的计算 中间支座支托计算可调托座承载力容许值N(kN)40 按上节计算可知，可调托座受力N18.2kNN40kN 满足要求！ 边支座纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=4.6kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 6 立杆的稳定性计算（位于外侧3跨以内可不考虑风载） 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心

27、压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=18.2kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.153418.65=3.433kN N = 18.2+3.433=21.633kN - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； l0- 计算长度 (m)；满

28、堂支撑架立杆的计算长度按下式计算，取整体稳定计算结果最不利值:顶部立杆段： l0 = k1(h+2a)；非顶部立杆段：l0 = k2h； k- 满堂支撑架立杆计算长度附加系数，按扣件式规范表5.4.6采用：K=1.217； h- 步距：h=1.5m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.2 m； 1、2 - 考虑满堂支撑架整体稳定因素的单杆计算长度系数，普通型构造按扣件式规范附录C表C-2、C-4采用：1=1.540，2=1.951立杆的计算长度计算结果最不利值:顶部立杆段： l0 = 1.2171.540(1.5+20.2)=3.56m；非顶部立杆段：l0 =

29、1.2171.9511.5=3.56m；取l0 =3.813mLo/i=3560/15.8=225由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.144 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=21633/(0.1444892) = 153.6N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 153.6N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！7 地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:C20混凝土fg = 10.0 N/mm2； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =21633/978=22.1 N/mm2

30、 10.0 N/mm2故在钢管底部加20010050的木板，立杆基础底面的平均压力：p = N/A =21633/20000=1.08 N/mm2 10.0 N/mm2满足要求8 侧模板验算（梁高取900mm）(1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.005.001.201.152.000.5=51.52kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=25.0)F2=H=24梁高=240.9=21.6kN/m2 c混凝土的密度，取24KN/m3；t新浇筑砼的初凝时间（h）： t=200/(T+15)；T混凝土的入模温

31、度，取25.01外加剂修正系数，因采用泵送砼故取为1.2；2砼坍落度影响系数，2取为1.15；V浇筑速度（m/h），V=2.0m/h；H砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m）；梁取0.9；F1、F2两者取小值F=21.6kN/m2，有效压头高度=F/=0.9m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 21.6 kN/m2 G=1.2 25.92 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 31.52 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.221.6 kN/m2（2）侧

32、模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=780182/6=42120mm3， I=bh3/12=780183/12=379080mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105q=31.52(900-120)/1000=24.6kN/m=24.6N/mmMmax=KMqL2=-0.10524.63002=-232470N.mm=-0.23kN.m=Mmax/W=232470/42120=5.52N/mm2 侧模抗弯强度=5.52N/mm2fm=15.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.6

33、0624.6300/1000=4.5kN =3Vmax/（2bh）=34.51000/(218780)=0.48N/mm2 侧模抗剪强度=0.48N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=21.6(900-120)/1000=16.85kN/m=16.85N/mm，挠度系数K=0.644挠度max=Kq，L4/100EI=0.64416.853004/(1006000379080)=0.4mm=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.4mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9531

34、.54=30kN/m2;设2排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(900-120)/3=260mm=0.26m，N=abFs=0.600.2630=4.68kN；对拉螺栓14,容许拉力Ntb=17.80kN（查JGJ162-2008）对拉螺栓受力4.68kN容许拉力17.80kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度260mm；跨数3跨。木枋尺寸 b=50mm，h=100mm；W=bh2 /6=501002/6=83333mm3，I=bh3/12=501003/12=4166400mm4 。1）抗弯强度验算q=31.54300/1000=9.462N/mm；弯矩系数

35、KM=-0.100Mmax=KMqL2=-0.1009.4622602=-63963N.mm=-0.064kN.m=Mmax/W=63963/83333=0.77N/mm2 侧肋抗弯强度=0.77N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.600Vmax=KV qL =0.6009.462260/1000=1.5kN =3Vmax/（2bh）=31.51000/(250100)=0.44N/mm2 侧肋抗剪强度=0.44N/mm2fv=1.30N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=21.6300/1000=6.48N/mm；挠度系数K=0.677挠度ma

36、x=Kq，L4/100EI=0.6776.482604/(10090004166400)=0.006mm=L/250=260/250=1.04mm 侧肋挠度max=0.006mm=1.04mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图： 9 计算结果底模楼模板18mm,第一层龙骨采用单枋b=50mm，h=100mm,间距300mm；第二层龙骨采用双钢管483.5，A=508mm2；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距1.50m；立杆下垫10010050的木板.竖肋50100mm木枋300mm，对拉螺栓2排14,横向间距600mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚

37、度18mm。（在梁下一排钢管采用双钢管，立杆下垫20010050的木板）。三 1200400mm柱高支模计算（按圈梁与雨棚梁标高，柱分六次浇筑，最大计算高度4M）柱截面宽度B(mm):400.00；柱截面高度H(mm):1200.00；柱模板的总计算高度:H = 19.15m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；1 参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；木楞间距200mm；对拉螺杆间距350mm；抱箍间距400mm；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:3；柱截面高度H方向竖楞数目:7；对拉螺栓直径(mm):

38、M14；木楞间距200mm；对拉螺杆间距350mm；抱箍间距400mm；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.18；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):400；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):15.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.40；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2

39、):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.30；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；2 柱模板荷载标准值计算其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得4.444h； T - 混凝土的入模温度，取25.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.00m/h；待添加的隐藏文字内容3 H - 模板计算高度，取4.0m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土

40、坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 51.52 kN/m2、96.00 kN/m2，取较小值51.52 kN/m2作为本工程计算荷载。有效压头高度=F/=51.52/24=2.15M。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=51.52kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。3柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱