毕业设计（论文）斜三通管的注射模具设计.doc

《毕业设计（论文）斜三通管的注射模具设计.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《毕业设计（论文）斜三通管的注射模具设计.doc（32页珍藏版）》请在三一办公上搜索。

1、学院毕业设计（论文）课 题 斜三通塑料模具设计 所属教学单位 机电工程系 专 业 模具设计与制造 年 级 学 号 姓 名 指导教师 年 月 日摘要本设计主要是斜三通管的注射模具设计。通过对塑件进行工艺的分析及其结构分析，从产品结构工艺性,具体模具结构出发,对模具的浇注系统、模具成型部分的结构、顶出系统、注射机的选择及有关参数的校核都有详细的设计。介绍了斜三通管注塑模具的结构组成及工作原理。该模具一模一腔,采用斜导柱和侧滑块抽芯机构,结构合理,运行可靠。通过模具设计表明该模具能达到斜三通管的质量和加工工艺要求。关键词： 斜三通；注塑模具；注射机；侧型芯滑块；斜导柱Injection Mold D

2、esign of Diagonal Tee ConnectorAbstract：This design mainly applies to injection mold of Diagonal Tee Connector.It analyzes the process and structure through plastic parts. It gives detailed design on the injection system of molds, the structure of molding part, push-off system, selection of injector

3、 from the perspectives of product workmanship and specific mold structure. The mould features as one mould with one cavity, adopting slanted guide pillar side core-pulling mechanisms, reasonable structure and reliable working. It is to prove the mold can satisfy the quality and process requirements

4、of the Diagonal Tee Connector through the design. Keyword：Diagonal Tee Connector；plastic injection mould；plastic injection mould machine；Slide core-slide；slanted guide pillar目 录一、注塑成型概述 1二、塑件成型工艺的可行性分析. 2 2.1 设计任务书22.2 塑件分析. 22.3塑件的原材料分析 22.4成型工艺分析如下 3三、 注射成型机的选择与成型腔数的确定 33.1注射成型机的选择 33.2注塑机的校核 33.3

5、成型腔数的确定 43.4模具厚度校核 43.5模具安装尺寸校核 43.6开模行程校核 4四、浇注系统的设计 44.1 浇注系统的作用 44.2 浇注系统的组成 54.3 主流道设计 5五、成型零件结构设计 65.1 分型面的设计 65.2 型腔的分布 75.3 凹模的结构设计 75.4 凸模的结构设计 85.5 成型零件工作尺寸的计算 85.6 模具成型零件的工作尺寸计算 9六、排气系统的设计 116.1排气不良的危害 116.2排气系统的设计方法 11七、导向与脱模机构的设计127.1导柱、导套的设计 127.2脱模机构的确定 137.3推板结构的设计要求 147.4推板导柱导套的结构设计

6、14八、侧向分型与抽芯机构的设计158.1 斜导柱抽芯机构设计原则 158.2 抽芯机构的确定 158.3 斜导柱抽芯机构的有关参数计算 168.4 滑块的设计 198.5 导滑槽的设计 198.6 楔紧块 21九、冷却系统设计229.1冷却系统的设计原则 229.2 温度调节对塑件质量的影响 229.3 对温度调节系统的要求 229.4 冷却装置的设计要点 239.5冷却系统设计计算 23十、其它结构零部件的设计 24十一、模具安装和试模25十二、模具的总装图和工作原理 26十三、注释和参考文献27致谢28一、注塑成型概述近年来，随着我国经济的腾飞，塑料成型加工机械和成型模具发展十分迅速，高

7、效，自动化，大型，微型，精密，高寿命的模具在整个模具行业中所占的比例越来越大。我国大型、复杂、精密、高效和长寿命模具又上了一个新台阶，不少种类模具已能替代进口模具，模具CAD/CAM技术得到了较快推广应用并取得了良好效果，快速成形制造技术和设备有了长足发展并已开始进入实用推广阶段，高速铣等新一代制造技术已被人们重视并开始应用。从模具使用角度来说，要求高效，自动化，操作简便；从模具制造角度，要求结构合理，制造容易，低成本。现代塑料制品生产中，合理的加工工艺，高效的设备，先进的模具是必不可少的三项重要因素。模具与其他机械产品比较，一个重要特点就是技术含量高、净产值比重大。随着化工、轻工产业的快速发

8、展，我国的模具工业近年来一直以每年1315左右的增长速度高速发展，而各行业对模具的要求也越来越高。面对市场的变化，有着高技术含量的模具正在市场上崭露头角。随着工业发展，工业产品的品种、数量越来越多；对产品质量和外观的要求，更是日趋精美，华气。因此，结合中国具体情况，学习国外模具工业建设和模具生产的经验，宣传、推行科学合理化的模具生产，才能推进模具技术的进步。注塑成型是热塑性塑料制件最重要的加工方法。用此方法加工成型的塑料制件，其品种与样式之多是其他成型方法无可比拟的。起过程是借助与螺杆的推力，将已塑化的塑料熔体注入闭合的模具型腔内，经冷却固化定型后开模得到塑件。因此，构成注塑成型的三个必要条件

9、：一是塑件必须以熔融状态进入模腔；二是塑料溶体必须要有足够的压力和流速，以确保及时的充满整个模腔的各个角落；三是需有符合制件形状和尺寸并满足成型工艺的要求的模具。注塑成型技术与其他成型技术相比较有其独特的优势，表现在以下几个方面：其一是成型物料的熔融塑化和流动造型是分别是在塑料筒和模腔两处进行，模具可以始终处于是溶体很快冷凝或交联固化的状态，从而有利于缩短成型周期；其二是先锁紧模具然后才将塑料溶体注入，加之具有良好的流动性的溶体对模腔的磨损很小，因而可以用一套模具大批量成型复杂零件，表面图形与标记清晰和尺寸精度较高的制品；其三是成型过程的合模、加料、塑化、注塑、启模和顶出制品等全部成型操作均由

10、注塑机自动完成，从而使注塑工艺容易全自动化和实现程序控制。但我们也要看到注塑成型的不足之处，由于冷却条件的限制，很难用这种技术制的无缺陷、壁厚的变化又较大的热塑性塑料制品，另外由于注塑机和注塑模具的造价很高，成型设备的启始投资较大，所以注塑技术不适合于小批量制品的生产。注塑成型又称注射模塑或注射成型，是热塑性塑料制品成型的一种重要方法。除极少数几种热塑性塑料外，几乎所有的热塑性塑料都可以用此方法成型塑件。注塑成型可以成型各种形状、满足众多要求的塑料制件。注塑成型已经成功地运用于某些热固性塑料制件、甚至橡胶制品的工业生产中。注塑成型的过程是，将粒状或粉状塑料从注射机的料斗送入加热的料筒，经加热塑

11、化成熔融状态，由螺杆（或柱塞）施加压力而通过料筒底部的喷嘴注入低温的、闭合的模具型腔中，经冷却硬化而保持模腔所赋予的形样，开模取得所注塑成型塑件，在操作上完成了一个周期。注塑成型是塑料模塑成型的一种重要方法，生产中已有广泛的应用。它具有以下几方面的特点：成型周期短，能一次成型外形复杂、尺寸准确、带有金属或非金属嵌件的塑料制件。对成型各种塑料的适应性强。目前，除氟塑料外，几乎所有的热塑性塑料都可以用此方法成型，某些热固性塑料也可以采用注塑成型。生产效率高，易于实现自动化生产。注塑成型所需设备昂贵，模具结构比较复杂，制造成本高，所以注塑成型特别适合大批量生产。二、塑件成型工艺的可行性分析 2.1

12、设计任务书（1）塑件制品名称：斜三通。（2）成型方法与设备：SZ-800/3200注塑机上成型（3）塑料原料：硬聚氯乙烯（4）收缩率：0.1%-0.5%2.2 塑件分析 塑件三维图 塑件尺寸三通管工件如图所示，它是一种常见的塑料工件，广泛应用与建筑行业，由于塑件材料为聚氯乙烯，模具浇注系统应粗短 ，进料口截面宜大，溶料流程不易长，因此采用直接浇口。根据该塑件的结构特点，模具设计为上下开模，三向侧抽芯，由滑块上的型芯成型。为了使模具与注射机相匹配以提高生产力和经济性、保证塑件精度，并考虑模具设计时应合理确定型腔数目，该模具选择一次开模及一模一腔。2.3塑件的原材料分析该塑件的原材料为硬聚氯乙烯(

13、U-PVC),其价格便宜,应用广泛由于聚氯乙烯的化学稳定性高，所以可用于制作防腐管道，管件，输油管，离心泵和鼓风机等聚氯乙烯硬板广泛用于化学工业上制作各种贮槽的衬里，建筑物的瓦楞板，门窗结构，墙壁装饰物等建筑用材 基本特性：聚氯乙烯树脂为白色或浅黄色粉末，是线型结构，非结晶型的高聚物，其可溶性和可熔性较差，加热后塑性也很差，故纯聚氯乙烯不能直接用作塑料，一般都应加入添加剂在聚氯乙烯树脂中加入少量的增塑剂，可制成硬质聚氯乙烯，而软质聚氯乙烯树脂中则含有较多的增塑剂，起塑性，流动性比硬质聚氯乙烯好纯聚氯乙烯加入了增塑剂和填料等的聚氯乙烯塑件的密度范围一般为1.21.5g/cm3 成型特点：聚氯乙烯

14、成型性能较差，又是热敏性塑料，在成型温度下容易分解放出氯化氢因此，在成型时，必须加入稳定剂和润滑剂并严格控制温度及溶体的滞留时间应采用带预塑化装置的螺杆式注射成型模具浇注系统也应粗短，进料口截面宜大，模具应有冷却装置硬聚氯乙烯U-PVC物理性能和成型参数查阅相关资料确定本模具的注射参数如下：工艺参数内容工艺参数内容预热和干燥温度6070成型时间/s注射时间1560保压时间05时间2h冷却时间1560总周期40130料筒温度/后段140160螺杆转速/（r/min）2030中段165180前段170190喷嘴温度/170 190后处理方法红外线灯烘箱模具温度/3060温度/70注射压力/MPa0

15、.81.3时间/h242.4成型工艺分析如下2.41精度等级影响塑件精度的因素很多，塑料的收缩、注塑成型条件（时间、压力、温度）等，塑件形状、模具结构（浇口、分型面的选择），飞边、斜度、模具的磨损等都直接影响制品的精度。按 GB/T14486-1993标准，塑料件尺寸精度分为7级，本塑件精度取MT5级。2.42脱模斜度由于塑件冷却后产生收缩，会紧紧地包住模具型芯、型腔中凸出的部分，使塑件脱出困难，强行取出会导致塑件表面擦伤、拉毛。为了方便脱模，塑件设计时必须考虑与脱模（及轴芯）方向平行的内、外表面，设计足够的脱模斜度。制品上内孔深度较深 ,为便于脱模 ,应设计足够的脱模斜度 ,否则会发生脱模困

16、难，本设计内孔脱模斜度都为0.8。三、 注射成型机的选择与成型腔数的确定3.1注射成型机的选择 3.1.1 估算零件体积和投影面积。用Pro/e建模分析知塑件体积为体积：V=585.65 cm3，单侧投影面积为：A=46663mm3，由于此模具浇注系统采用直接浇口，其浇注系统凝料较小，估算浇注系统的体积为10cm3 ，所以可地一次总的注射量约为600cm3。3.12锁模力计算其所需锁模力为：F锁 =AP型=4666345Mp=2099.8KN 3.13选择注射机及注射机的主要参数查塑料模具设计大典，可知PVC的注射压力为100 -150MP，宜用螺杆式注射机，螺杆带止回环，喷嘴宜用自锁式。初选

17、SZ-800/3200型。其主要参数如下：型号：SZ800/3200 螺杆直径：67mm最大理论注射量：840cm3注射压力：150 MPa最大模具厚度：650 mm 最小模具厚度：300mm拉杆间距：750750mm合模力：3200KN移模行程：550mm喷嘴圆弧半径：20mm 喷嘴孔径：4mm 定位孔直径：150mm注射机顶出杆孔径： 100mm 3.2注塑机的校核（1） 最大注塑量效核 材料的利用率为600/840=0.71，符合注塑机利用率在0.30.80的要求。（2） 注射压力的效核 所选注塑机的注塑压力需大于成型塑件所需的注射压力，UPVC塑件的注塑压力一般要求为100150MPa

18、，所以该注塑机的注塑压力符合条件。（3） 锁模力效核 高压塑料熔体充满型腔时，会产生使模具沿分形面分开的胀模力，此力的大小等于塑件和流道系统在分形面上的投影等于型腔压力的成积。胀模力必须小于注塑机额定锁模力。型腔压力Pc可按下式粗略计算：Pc=kP（MPa）式中： Pc为型腔压力，MPa；P为注射压力，MPa；K为压力损耗系数，通常在0.250.5范围内选取。所以 ， Pc=KP=0.37120=45MPa，型腔压力决定后，可按下式校核注塑机的额定锁模力： TKPcA 式中： T为注塑机的额定锁模力，KN；A为塑件和流道系统在分形面上的投影面积，mm2；K为安全系数，通常取1.11.2；Kpc

19、A=1.2454.67104=2522KN 所以T=3200KN KPcA成立，即该注塑机的锁模力符合要求。3.3成型腔数的确定以机床的注射能力为基础，每次注射量不超过注射机最大注射量的80%计算： =1.3式中： N-型腔数S-注射机的注射量（g）W浇-浇注系统的重量（g）W件-塑件重量（g）因为，N=1.3240），即该注塑机的开模行程符合要求。由以上对各参数的效核可知该注塑机（SZ-800/3200型）符合要求四、浇注系统的设计4.1 浇注系统的作用 浇注系统是塑料熔体由注塑机喷嘴通向模具型腔的流动通道，因此它应能够顺利的引导熔体迅速有序地充满型腔各处，获得外观清晰，内在质量优良的塑件。

20、对浇注系统设计时一般应遵循如下基本原则：(1) 了解塑料的成型性能；(2) 尽量避免或减少产生熔接痕；(3) 有利于型腔中气体的排放；(4) 防止型芯的变形和嵌件的位移；(5) 尽量采用较短的流程充满型腔；(6) 流动距离比和流动面积比校核；4.2 浇注系统的组成浇注系统组成是：主流道、分流道、浇口、冷料穴。4.3 主流道设计 主流道通常位于模具的入口处，其作用是将注塑机喷嘴注出的塑料熔体导入分流道或型腔。其形状为圆锥形，以便于塑料熔体得流动及流道凝料的拔出。热塑性塑料注塑成型用的主流道，由于要与高温塑料及喷嘴反复接，所以主流道常设计成可拆卸的主流道衬套。浇口套的尺寸设计要求：（1）浇口套与注

21、射机喷嘴接触处球面的圆弧度必须吻合。设模具浇口套球面半径为R，注射机球面半径为r，其关系式如下： R= r+0.51mm=20+1=21mm; （2）浇口套进口的直径d应比注射机喷嘴孔d1直径大0.52mm。很据模具特点和设计要求浇口套的长度为146mm。 D=4+0.5=4.5mm （3）浇口套的形式如下，浇口锥度为2，长度为116mm。 浇口套（4）主流道衬套的固定因为采用的有托浇口套，所以用定位圈配合固定在模具的面板上。定位圈也是标准件，外径为150mm，内径50mm。具体固定形式如下图所示：定位圈（4） 浇口设计 浇口是连接分流道和型腔之间的一段细短流道（除直接浇口外），是塑料熔体进入

22、型腔的入口。它是浇注系统的关键部分。浇口的形状、数量、位置及尺寸对塑件的成型性能及成型质量影响很大。合理选择浇口的位置是提高塑件质量的重要环节，浇口位置不同，也将直接影响模具的结构。因为直接浇口被广泛采用且生产效率好，容易实现，尤其适用热敏性及高粘度材料，故浇口采用直接浇口。其示意图如下 ： 浇口位置分析五、成型零件结构设计5.1 分型面的设计 5.1.2分型面的分类实际的模具结构基本上有三种情况：1、型腔完全在动模一侧；2、型腔完全在定模一侧；3、型腔各有一部分在动定、模中。5.1.3分型面的分类及选择原则分型面的选择不仅关系到塑件的正常成型和脱模，而且设计末句结构和制造成本。一般来说，分型

23、面的总体选择原则有以下几条：1） 分型面的选择在塑件外形的最大轮廓处；2） 分型面的选择应有利于塑件的顺利脱模；3） 分型面的选择应保证塑件的精度要求；4） 分型面的选择应满足塑件的外观质量要求；5） 分型面的选择应有利于排气；5.1.4分型面的确定鉴于以上的要求，在该模具中分型面设在塑件截面尺寸最大的部位，如下。5.2 型腔的分布 模具型腔在模板上的排列方式通常有圆形排列、H形排列、直线排列、对称排列及复合排列等。该模具涉及三侧面抽芯，结构较为复杂，综合考虑模具设计为一模一腔，模具位于模板上的位于中心位置。5.3 凹模的结构设计 凹模用于成型塑件的外表面，又称为阴模、型腔。按其结构的不同可分

24、为整体式、整体嵌入式、局部镶嵌式和四壁镶嵌式5种。总体上说，整体是强度、刚度好，但不适于复杂的型腔。镶嵌式采用组合的模具结构，是复杂型腔加工相对容易，可避免采用同一材料，可利用拼接间隙排气，但刚度较差易于在塑件表面留下镶嵌块的拼接痕迹，模具结构复杂。由于该模具结构相对复杂，又属于中小型模具，外表面又要求一般，所以凹模板采用镶嵌式。凹模嵌块的的结构形式如下： 凹模5.4 凸模的结构设计 凸模用于成型塑件的内表面，又称型芯、阳模。凸模按结构分为整体式和镶拼组合式两类。由于凸模的加工相对凹模容易，所以大多数的凸模是整体式的，尤其是在小型模具中型芯、模板常做成一体，大、中型模具采用镶拼组合式。由于该塑

25、件是三向抽芯，两头大中间小，侧壁有孔，所以采用镶拼组合式型芯。凸模的分割形式如下图： 凸模5.5 成型零件工作尺寸的计算 设计模具时应该对成型零件的结构形式、计算尺寸、强度校核给以足够的重视。该模具型腔和圆形型腔磨具类似，故可按圆形型腔近似计算1。1.按刚度设计计算： 应使： 则= =54mm 2.按强度条件计算： 应使： 则： 式中： E 模具材料的弹性模量（Mpa），碳钢为2.1105 Mpa；P型腔压力（Mpa）；取45Mp刚度条件，即允许变形量（mm）为0.05mm模具材料的许用应力(Mpa)；为160Mpr型腔内径，r=68mm。综上型腔厚度初选为70mm，但根据塑料模具设计大典“中

26、小模架的选择”中的经验方法确定凹模嵌块的型腔壁厚为50mm，凹模板底部厚度为也50mm，故总的凹模壁厚为100mm，凹模板厚度为160mm。5.6 模具成型零件的工作尺寸计算 工作尺寸是指成型零部件上直接决定塑件形状的有关尺寸，主要包括：凹模、凸模的径向尺寸（含长、宽尺寸）与高度尺寸，以及中心距尺寸等。为了保证塑件质量，模具设计时必须根据塑件的尺寸与精度等级确定相应的成型零部件工作尺寸与精度。其中影响模具尺寸和精度的因素很多，主要包括以下几个方面7：1、成形收缩率：在实际工作中，成形收缩率的波动很大，从而引起塑件尺寸的误差很大，塑件尺寸的变化值为 Scp =(Smax-Smin)Ls 式中：

27、Scp为塑件收缩波动而引起的塑件尺寸误差（mm）；Smax为塑料的最大收缩率（%）；Smin为塑料的最小收缩率（%）；Ls为塑件尺寸（mm）。一般情况下，由收缩率波动而引起的塑件尺寸误差要求控制在塑件尺寸公差的1/3以内。2、模具成形零件的制造误差：实践证明，如果模具的成形零件的制造误差在IT7IT8级之间，成形零件的制造公差占塑件尺寸公差的1/3。3、零件的磨损：模具在使用过程中，由于种种原因会对型腔和型芯造成磨损，对于中小型塑件，模具的成形零件最大磨损应取塑件公差的1/6，而大型零件，应在1/6之下。4、模具的配合间隙的误差：模具的成形零件由于配合间隙的变化，会引起塑件的尺寸变化。模具的配

28、合间隙误差不应该影响成形零件的尺寸精度和位置精度。综上所述，在模具型腔与型芯的设计中，应综合考虑各种影响成形零件尺寸的因素，在设计时进行有效的补偿。由于影响因素很不稳定，补偿值应在试模后进行逐步修订。通常凹模、凸模组成的模腔工作尺寸简化后的计算方法有平均收缩率法和公差带法两种。其中平均收缩率法以平均概念进行计算，从收缩率的定义出发，按塑件收缩率、成形零件制造公差、磨损量都为平均值的计算，公式如以下7：（1）凹模的內形尺寸：D腔=(ds+ds Scp -3/4s ) +s/3 式中： D腔 为型腔內形尺寸(mm)；ds为塑件外径基本尺寸(mm),即塑件的实际外形尺寸；Scp为塑料平均收缩率(%)

29、，此处取0.3%；s为塑件公差，查表知PVC塑件精度等级取5级；塑件基本尺寸在5065mm公差取0.74mm；塑件基本尺寸在100120范围内其公差取1.14mm；在250280mm范围内公差取2.50mm；在160180mm范围内取1.80mm 。所以型腔尺寸如下：D1=(120+1200.003-3/41.14)+01.14/3=119.51 +0.83 0mmD2=(110+1110.003-3/41.14)+01.14/3=110.48 +0.83 0 mm型腔深度的尺寸计算：H腔=(Hs+Hs Scp +2/3s)+s/3式中： h腔凸模/型芯高度尺寸(mm)；Hs为塑件內形深度基本

30、尺寸(mm),即塑件的实际內形深度尺寸；s 、Scp、x 、m含义如（1）式中。H1=(54.5+54.50.003-2/30.74+0.74/3=54.17 +0.25 0mm H2=(270+2700.003-2/32.50+2.50/3=269.14 +0.83 0mm H3=(170+1700.003-2/31.8+1.8/3=169.31 +0.60 0mm （2）凸模的外形尺寸计算： d凸=(Ds+Ds Scp +s)-s/3 式中： d凸凸模/型芯外形尺寸(mm)； Ds为塑件內形基本尺寸(mm),即塑件的实际內形尺寸；s 、Scp、x 、m含义如（1）式中。由于该塑料的收缩率不

31、大为0.3%，故只需在型腔尺寸比较大的考虑其收缩率，在尺寸小的地方不用考虑由收缩率引起的尺寸偏差。所以型芯的尺寸如下：d1=(111+1110.003+3/41.14)-1.14/3=112.190 -0.38 mm d2=(102+1020.003+3/41.14)-1.14/3=103.160 -0.38 mm 型芯的深度尺寸计算：h腔=(Hs+Hs Scp +2/3s)-s/3 式中： h腔凸模/型芯高度尺寸(mm)；Hs为塑件內形深度基本尺寸(mm),即塑件的实际內形深度尺寸；s 、Scp、x 、m含义如（1）式中。三个型芯的高度分别为：H1=135( 1+0.003)+2/31.28

32、 -1.28/3=136.250 -0.43 mmH2=205( 1+0.003)+2/31.92 -1.92/3=206.890 -0.04 mm六、排气系统的设计从某种角度而言，注塑模也是一种置换装置。即塑料熔体注入模腔同时，必须置换出型腔内空气和从物料中逸出的挥发性气体。排气系统的设计相当重要。 6.1排气不良的危害1 塑件上酒会形成气泡，产生熔接痕不牢；2 表面轮廓不清及充填不满等成型缺陷；3 由于排气不良，降低了充模速度。6.2排气系统的设计方法1利用配合间隙进行排气；2在分型面上开设排气槽；本模具可以利用配合间隙排气，通常中小型模具的简单型腔，可利用推杆、活动型芯以及双支点的固定型

33、芯端部与模板的配合间隙进行排气，这里不再单独设计排气槽。七、脱模机构的设计7.2导柱、导套的设计导柱导向是指导柱与导套（导向孔）采用间隙配合使导柱在导套（导向孔）内滑动，配合间隙一般采用H7/f7级配合。7.21导柱的设计 导柱的结构形式有两种：一种为单节式导柱，另一种为台阶式导柱。小型模具采用单节式导柱，大型模具采用台阶式导柱。在导柱的工作部分上开设油槽，可以改善导向条件，减少摩擦，但增加了成本，由于该模具要求不高，所以不再加油槽。故导柱采用不加油槽的阶梯式导柱根据国家标准选用直径为50mm长度为306mm的导柱。7.22 导套的设计由于导柱已选定，由塑料模具设计与制造可查得与之相配的导套为

34、型带头导套，其直径为50mm，长度分别为160其示意图如下7.3脱模推出机构的确定 本模具采用的为一次顶出脱模机构，它包括常见的推杆、推管、推板、推块或活动镶块等脱模机构。该机构是最常用的顶出方式。即塑件在顶出机构的作用下，通过一次动作即可顶出。基于以上原则，该模具的脱模零部件设在动模上，选择推杆顶出形式。7.31推杆横截面直径的确定根据该塑件和模具的结构特点，在开模后塑件的收缩不仅不对侧凹成型零件产生包紧，反而会松开，故脱模力较小，可忽略不计，所以只能凭经验初选推杆的直径为 d=8mm。7.32推杆的形式 顶杆可以分为普通顶杆、成形顶杆、锥面顶杆，该模具的顶杆形式选择普通顶杆，如下图所示。

35、推杆 推杆长度的计算 ，顶杆总长度为：h杆=h凸+1+h动垫+S顶+2+h顶固 式中： h杆 为推杆的总长度；h凸 为凸模的总高度；h动垫 为动模垫板的厚度；S顶 为顶出行程；h顶固 为顶杆固定板的厚度；1为富裕量，一般为（0.050.1）mm，表示顶杆端面应比腔型的平面高出； 2为顶出行程富裕量，一般为36mm。根据以上公式计可得，推杆的总长度为295mm。其长度符合塑料模具设计指导与资料汇编P158推杆数据要求。7.4推板机构的设计要求1设计推出机构时尽量使塑件留在动模一侧；2 塑件的推出多程中不发生变形和损坏；3不损坏塑件的外观质量质量；4 合模时应使推出机构正确复位；5 推出机构动作可

36、靠；7.5推板导柱导套的结构设计推板导柱为推板动作导向，成滑动配合；推板导套与推板导柱配合，为了防止推板导套的磨损，应制成便于更换的淬火套。由塑料模具设计指导与资料汇编查的推板导柱导套的结构如下图所示：推板导柱推板导套八、侧向分型与抽芯机构的设计8.1斜导柱抽芯机构设计原则a、 活动型芯一般比较小，应牢固装在滑块上，防止在抽芯时松动滑脱。型芯与滑块连接部位要有一定的强度和刚度；b、 滑块在导滑槽中滑动要平稳，不要发生卡住、跳动等现象；c、 滑块限位装置要可靠，保证开模后滑块停止在一定位置上而不任意滑动；d、 锁模块要能承受注射时的侧向压力，应选用可靠的连接方式与模板连接。锁模块和模板可做成一体

37、。锁紧块的斜角1应大于斜导柱的倾斜角，一般取1- 23，否则斜导柱无法带动滑块运动。e、 滑块完成抽芯运动后，仍停留在导滑槽内，留在导滑槽内的长度不应小于滑块全长的2/3，否则，滑块在开始复位时容易倾斜而损坏模具。f、 防止滑块和推出机构复位时的相互干涉，尽量不使推杆和活动型芯水平投影重合。g、 滑块设在定模的情况下，为保证塑料制品留在定模上，开模前必须先抽出侧向型芯，最好采取定向定距拉紧装置。8.2 抽芯机构的确定由于该模具比较简单，抽芯力不大，故采用斜导柱外侧抽芯机构。8.3 斜导柱抽芯机构的有关参数计算该磨具中有三根斜导柱且长度相差不是很大，为设计和生产方便同时也为了降低了生产成本本次计算全部按最长的的斜导柱为主。8.3.1 抽芯距S抽芯距指型芯从成型位置抽至不妨碍脱模的位置时，型芯或滑块在抽芯方向所移动的距离。塑料模具设计大典查的抽芯距的计算公式为型芯从成型位置抽至不妨碍脱模位置再加上35mm余量，这里取5mm，按磨具中最长的型芯来计算其长度为170故抽芯距为175mm。8.3.2 斜导柱倾斜角的确定斜导柱的倾斜角是决定斜导柱抽芯机构工作效果的一个重要参数，它不仅决定了抽芯距离和斜导柱的长度，更重要的是它决定着斜导柱的受力状况。斜导柱受到的抽拔阻力和弯曲力的关系如8.1图所示。（