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1、项目隧道台车结构计算书 2007年03月 台车1 佰信特双线出口台车一 概况 模板台车就位完毕，整个台车两端各设一个底托传力到初支底面上。台车适用于佰信特双线隧道出口，轮廓半径为R=4010-7750mm，枕木高度H=200mm，钢轨型号为43Kg/m(H=140mm)，过车净空为BH=50004000mm。台车中心高8825mm，模板高8250mm。台车长度10m，二衬混凝土灌注厚度按0.6米计算，一次浇注成型。混凝土标号c30，w8，s150。模板支架如图1。计算参照建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）、水工混凝土施工规
2、范（DL/T5144-2001）、钢结构设计规范（GB50017-2003）。模板支架图二 荷载计算（1）荷载计算1）上部垂直荷载永久荷载标准值： 上部钢筋混凝土自重标准值：2.00.69.2725278.1KN 模板自重标准值：2.09.270.0178.514.55KN 弧板自重标准值：9.27（0.60.012+0.40.012）78.58.73KN 台梁立柱自重：0.0068（1.75+0.6）278.52.51KN 上部纵梁自重：0.220.52278.534.54KN可变荷载标准值： 施工人员及设备荷载标准值：2.5KN/m2 振捣混凝土时产生的荷载标准值：2.0KN/m22）中部
3、侧向荷载永久荷载标准值：新浇注混凝土对模板侧面的压力标准值：0.222581.21.1510.560.6KN/m2253.382.5KN/m2取两者中的较小值，故最大压力为60.6KN/m2有效压力高度h2.42m换算为集中荷载： 60.64.5/2136.35KN其中：F新浇混凝土对模板的最大侧压力； 混凝土的表观密度； 新浇混凝土的初凝时间； 混凝土的浇筑速度； 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度； 外加剂影响修正系数； 混凝土坍落度影响修正系数 有效压力高度。 可变荷载标准值： 倾倒混凝土荷载值：2.0 KN/m2 振捣混凝土时产生的荷载标准值：4.0KN/m2（2）荷载组合
4、 1）组合1 恒载1.2活载1.42）组合2 恒载1.0活载1.0三、钢模板设计钢模板的作用是保持隧洞衬砌混凝土浇筑的外形及承担混凝土浇筑载荷。钢模板主要由面板、弧形板、支撑角钢、立筋板、活动铰构成，活动铰将其分成几段，利用连接螺栓合成整理。A）设计假定：面板弧形板按照双铰耳设计，最大正负弯矩区采用加强措施；面板按四边支撑或三边支撑一边自由板计算。B）荷载及其组合：顶拱钢模面板的计算荷载包括设计衬砌混凝土浇筑荷载、允许超挖及局部过大超挖部分的混凝土浇筑荷载和面板的自重等。q=q0+ q1+ q2+ q3 式中 q面板计算载荷q0面板自重，按照初选面板厚度计算；q1设计衬砌混凝土荷载，q1=h钢
5、筋混凝土容重h设计衬砌厚度；q2允许超挖部分的混凝土载荷 (按允许0.20.3m计)q3局部过大超挖部分回填的混凝土荷载（不包括允许超挖部分），为1.2m。q4含义同，仅加载部位有异；q5混凝土侧压力。q 5= R， + C R，内部插入震捣器影响半径，采用0.75m；C混凝土入仓对模板的冲击力，目前，设计中采用0.2tf/m2。；荷 载荷 载 组 合q0 设计衬砌混凝土 q1 允许超挖部分回填 q2局部过大超挖回 q3 同q3 ,加载部位有 q4 混凝土侧压力 q5 面 板q1+ q2+ q3弧形板设计情况I(顶拱浇筑完时)q0+ q1 + q2设计情况II（侧墙浇筑到顶拱时）q5校核情况I
6、（中间1/4跨有局部超挖时）q0+ q1 + q2 + q4校核情况II（半跨有局部超挖时）q0+ q1+ q2+ q3（1）模板面板计算 面板是以肋板为支座的连续梁，可简化为五跨连续梁进行计算。按照荷载组合1，取1m宽的板条计算：面板计算简图 对拱顶面板：q1.21.0（251.0+78.50.01）+2.01.433.6KN/m对侧墙面板：q1.21.060.6+6.01.481.12KN/m取侧墙模板进行验算，取荷载调整系数0.85，有：q81.120.8568.95KN/m故：Mmax0.105ql20.10568.950.2820.57KN.m模板钢材Q235，10厚钢板的截面力学参
7、数截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W =1.610-5m3； I =8.310-8m4所以有： 强度验算：90.4N/mm2=215N/mm2 安全 刚度验算：0.644ql4/100EI0.64466.00.2864/（1002.061051.810-8）0.77mm/250=1.1mm 满足要求根据计算结果，钢模板面板适合采用10mm厚的钢板。（2）模板肋板计算 横肋布置按500mm考虑，计算简图如下：肋板计算简图 故：Mmax0.125ql20.12568.950.522.1KN.m模板钢材Q235，90566钢板的截面力学参数截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W =11.7410
8、-6m3； I =7.10310-7m4所以有： 强度验算：155.5N/mm2=215N/mm2 安全 刚度验算：5ql4/384EI0.3mm/250=1.1mm 满足要求（3）弧板计算顶模弧板采用A312钢板,宽度600mm，边模弧板宽度300mm，加强筋采用钢板及90*56*6的角钢，中心间距230mm。荷载为模板荷载和自重。1）对于边模弧板，考虑中间支座作用，采用ANSYS分析内力如下： 边模的弯矩图和剪力图最不利的弯矩和剪力为： 10326N.m =26975N 边模弧板的截面力学参数截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1.810-4m3； I =2.710-5m4所以有：
9、 49.9N/mm2=215N/mm2 安全 =50.0 N/mm2=125 N/mm2 安全边模的位移图采用组合1计算结果：刚度验算：8.25mm/250=24.3mm 满足要求2）对于顶模弧板，采用ANSYS分析内力如下： 顶模的弯矩图和剪力图最不利的弯矩和剪力为： 3802N.m =13698N 顶模弧板的截面力学参数截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W =7.210-4m3； I =2.1610-4m4所以有： 25.2N/mm2=215N/mm2 安全 =35.2 N/mm2=125 N/mm2 安全顶模的位移图采用组合1计算结果：刚度验算：0.54mm/250=29.7mm 满足
10、要求（4）模板支架的计算 模板支架按照钢框架结构计算，荷载见“二 荷载计算”，钢材Q235，门架横梁截面尺寸250700mm，结构为焊接工字型，上下面板14，立板为12。门架横梁钢的截面力学参数截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3.22106mm3； I =1.127109mm4；立柱截面尺寸250450mm，结构为焊接工字型，上下面板14，立板为12。立柱的截面力学参数截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=1.813106mm3； I= 4.079108mm4；图2 支架计算简图 采用SAP2000计算，组合2计算结果如下：支架弯矩图支架剪力图支架轴力图位置弯矩（KN.m）剪力（
11、KN）立柱顶88.979.7立柱中37.018.4立柱下58.343.0顶梁端部88.9158.9顶梁边66.4151.7顶梁中9.783.3斜撑5.61.21）立柱计算对各点进行受力验算，立柱最不利的弯矩和剪力、轴力为： 88900N.m =79700N N159430N所以有： =16.0 N/mm2=125 N/mm2 安全10.2+14.8 N/mm2=215 N/mm2 安全采用组合1计算结果：刚度验算：1.6mm/250=18mm 满足要求2）框架梁计算对各点进行受力验算，顶梁最不利的弯矩和剪力、轴力为： 88900N.m =158900N N79740N所以有： 6.6+27.6
12、N/mm2=215N/mm2 安全 =31.9 N/mm2=125 N/mm2 安全采用组合1计算结果：刚度验算：1.2mm=215N/mm2 =233.0 N/mm2=125 N/mm2 不安全采用组合1计算结果：刚度验算：67.8mm=215N/mm2 如果考虑底梁下的千斤顶的支座作用，结构是满足要求的；如果不考虑支座作用，结构靠整个大梁受力，则需加大底梁截面。台车2 佰信特双线出口台车一 概况 模板台车就位完毕，整个台车两端各设一个底托传力到初支底面上。台车适用于佰信特双线隧道进口，轮廓半径为R=5450mm，枕木高度H=200mm，钢轨型号为43Kg/m(H=140mm)，过车净空为B
13、H=60004000mm。台车中心高8775mm，模板高8400mm。台车长度10m，二衬混凝土灌注厚度按0.6米计算，一次浇注成型。混凝土标号c30，w8，s150。模板支架如图1。计算参照建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）、水工混凝土施工规范（DL/T5144-2001）、钢结构设计规范（GB50017-2003）。模板支架图二 荷载计算（1）荷载计算1）上部垂直荷载永久荷载标准值： 上部钢筋混凝土自重标准值：2.00.610.825324KN 模板自重标准值：2.010.80.0178.517.0KN 弧板自重标准值
14、：10.8（0.60.012+0.40.012）78.510.2KN 台梁立柱自重：0.0068（1.8+1.0）278.53.0KN 上部纵梁自重：（0.222+0.5）0.0122278.53.54KN可变荷载标准值： 施工人员及设备荷载标准值：2.5KN/m2 振捣混凝土时产生的荷载标准值：2.0KN/m22）中部侧向荷载永久荷载标准值：新浇注混凝土对模板侧面的压力标准值：0.222581.21.1510.560.6KN/m2253.382.5KN/m2取两者中的较小值，故最大压力为60.6KN/m2有效压力高度h2.42m换算为集中荷载： 60.6(6.3-2.42)+2.42/230
15、8.45KN其中：F新浇混凝土对模板的最大侧压力； 混凝土的表观密度； 新浇混凝土的初凝时间； 混凝土的浇筑速度； 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度； 外加剂影响修正系数； 混凝土坍落度影响修正系数 有效压力高度。 可变荷载标准值： 倾倒混凝土荷载值：2.0 KN/m2 振捣混凝土时产生的荷载标准值：4.0KN/m2（2）荷载组合 1）组合1 恒载1.2活载1.42）组合2 恒载1.0活载1.0三、钢模板设计钢模板的作用是保持隧洞衬砌混凝土浇筑的外形及承担混凝土浇筑载荷。钢模板主要由面板、弧形板、支撑角钢、立筋板、活动铰构成，活动铰将其分成几段，利用连接螺栓合成整理。A）设计假定
16、：面板弧形板按照双铰耳设计，最大正负弯矩区采用加强措施；面板按四边支撑或三边支撑一边自由板计算。B）荷载及其组合：顶拱钢模面板的计算荷载包括设计衬砌混凝土浇筑荷载、允许超挖及局部过大超挖部分的混凝土浇筑荷载和面板的自重等。q=q0+ q1+ q2+ q3 式中 q面板计算载荷q0面板自重，按照初选面板厚度计算；q1设计衬砌混凝土荷载，q1=h钢筋混凝土容重h设计衬砌厚度；q2允许超挖部分的混凝土载荷 (按允许0.20.3m计)q3局部过大超挖部分回填的混凝土荷载（不包括允许超挖部分），为1.2m。q4含义同，仅加载部位有异；q5混凝土侧压力。q 5= R， + C R，内部插入震捣器影响半径，
17、采用0.75m；C混凝土入仓对模板的冲击力，目前，设计中采用0.2tf/m2。；荷 载荷 载 组 合q0 设计衬砌混凝土 q1 允许超挖部分回填 q2局部过大超挖回 q3 同q3 ,加载部位有 q4 混凝土侧压力 q5 面 板q1+ q2+ q3弧形板设计情况I(顶拱浇筑完时)q0+ q1 + q2设计情况II（侧墙浇筑到顶拱时）q5校核情况I（中间1/4跨有局部超挖时）q0+ q1 + q2 + q4校核情况II（半跨有局部超挖时）q0+ q1+ q2+ q3（1）模板面板计算 面板是以肋板为支座的连续梁，可简化为五跨连续梁进行计算。按照荷载组合1，取1m宽的板条计算：面板计算简图 对拱顶面
18、板：q1.21.0（251.0+78.50.01）+2.01.433.6KN/m对侧墙面板：q1.21.060.6+6.01.481.12KN/m取侧墙模板进行验算，取荷载调整系数0.85，有：q81.120.8568.95KN/m故：Mmax0.105ql20.10568.950.2820.57KN.m模板钢材Q235，10厚钢板的截面力学参数截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W =1.610-5m3； I =8.310-8m4所以有： 强度验算：90.4N/mm2=215N/mm2 安全 刚度验算：0.644ql4/100EI0.64466.00.2864/（1002.061051.81
19、0-8）0.77mm/250=1.1mm 满足要求根据计算结果，钢模板面板适合采用10mm厚的钢板。（2）模板肋板计算 横肋布置按500mm考虑，计算简图如下：肋板计算简图 故：Mmax0.125ql20.12568.950.522.1KN.m模板钢材Q235，90566钢板的截面力学参数截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W =11.7410-6m3； I =7.10310-7m4所以有： 强度验算：155.5N/mm2=215N/mm2 安全 刚度验算：5ql4/384EI0.3mm/250=1.1mm 满足要求（3）弧板计算顶模弧板采用A312钢板,宽度600mm，边模弧板宽度300mm
20、，加强筋采用钢板及90*56*6的角钢，中心间距230mm。荷载为模板荷载和自重。1）对于边模弧板，考虑中间支座作用，采用ANSYS分析内力如下： 边模的弯矩图和剪力图最不利的弯矩和剪力为： 14139N.m =29036N 边模弧板的截面力学参数截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1.810-4m3； I =2.710-5m4所以有： 68.3N/mm2=215N/mm2 安全 =65.4 N/mm2=125 N/mm2 安全边模的位移图采用组合1计算结果：刚度验算：6.2mm/250=23.7mm 满足要求2）对于顶模弧板，采用ANSYS分析内力如下： 顶模的弯矩图和剪力图最不利的
21、弯矩和剪力为： 2809N.m =9923N 顶模弧板的截面力学参数截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W =7.210-4m3； I =2.1610-4m4所以有： 20.1N/mm2=215N/mm2 安全 =30.2 N/mm2=125 N/mm2 安全顶模的位移图采用组合1计算结果：刚度验算：1.1mm/250=36mm 满足要求（4）模板支架的计算 模板支架按照钢框架结构计算，荷载见“二 荷载计算”，钢材Q235，门架横梁截面尺寸250700mm，结构为焊接工字型，上下面板14，立板为12。门架横梁钢的截面力学参数截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3.22106mm3； I
22、 =1.127109mm4；立柱截面尺寸250450mm，结构为焊接工字型，上下面板14，立板为12。立柱的截面力学参数截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=1.813106mm3； I= 4.079108mm4；图2 支架计算简图 采用SAP2000计算，组合2计算结果如下：支架弯矩图支架剪力图支架轴力图位置弯矩（KN.m）剪力（KN）立柱顶181.4188.8立柱中167.888.8立柱下96.0132.2顶梁端部181.4182.1顶梁中89.081.0斜撑24.38.81）立柱计算对各点进行受力验算，立柱最不利的弯矩和剪力、轴力为： 181400N.m =188800N N18215
23、5N所以有：=1888002.7144106/（4.07910812）104.7 N/mm2=125 N/mm2 安全182155/12064+181400103/（1.151.813106）15.1+87102.1 N/mm2=215 N/mm2 安全采用组合1计算结果：刚度验算：3.4mm/250=19mm 满足要求2）框架梁计算对各点进行受力验算，顶梁最不利的弯矩和剪力、轴力为： 181400N.m =182100N N188760N所以有：188760/15064+181400103/（1.153.22106）12.5+48.9961.5N/mm2=215N/mm2 安全=182100
24、5.2724106/（1.12710912）71.0N/mm2=125 N/mm2 安全采用组合1计算结果：刚度验算：4.3mm=215N/mm2 =5638304.566106/（8.4910812）252.0 N/mm2=125 N/mm2 不安全采用组合1计算结果：刚度验算：78.8mm=215N/mm2 如果考虑底梁下的千斤顶的支座作用，结构是满足要求的；如果不考虑支座作用，结构靠整个大梁受力，则需加大底梁截面。台车3 中天山TBM台车一 概况 模板台车就位完毕，整个台车两端各设一个底托传力到初支底面上。台车适用于中天山TBM隧道，轮廓半径为R=4400mm，枕木高度H=200mm，钢
25、轨型号为43Kg/m(H=140mm)，过车净空为BH=42004200mm。台车中心高7825mm，模板高7450mm。台车长度10m，二衬混凝土灌注厚度按0.6米计算，一次浇注成型。混凝土标号c30，w8，s150。模板支架如图1。计算参照建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）、水工混凝土施工规范（DL/T5144-2001）、钢结构设计规范（GB50017-2003）。模板支架图二 荷载计算（1）荷载计算1）上部垂直荷载永久荷载标准值： 上部钢筋混凝土自重标准值：2.00.68.525255KN 模板自重标准值：2.08
26、.50.0178.513.3KN 弧板自重标准值：8.5（0.60.012+0.40.012）78.58.0KN 台梁立柱自重：0.00681.7278.51.8KN 上部纵梁自重：（0.222+0.5）0.0122278.53.54KN可变荷载标准值： 施工人员及设备荷载标准值：2.5KN/m2 振捣混凝土时产生的荷载标准值：2.0KN/m22）中部侧向荷载永久荷载标准值：新浇注混凝土对模板侧面的压力标准值：0.222581.21.1510.560.6KN/m2252.562.5KN/m2取两者中的较小值，故最大压力为60.6KN/m2有效压力高度h2.42m换算为集中荷载： 60.6(5-
27、2.42)+2.42/2229.67KN其中：F新浇混凝土对模板的最大侧压力； 混凝土的表观密度； 新浇混凝土的初凝时间； 混凝土的浇筑速度； 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度； 外加剂影响修正系数； 混凝土坍落度影响修正系数 有效压力高度。 可变荷载标准值： 倾倒混凝土荷载值：2.0 KN/m2 振捣混凝土时产生的荷载标准值：4.0KN/m2（2）荷载组合 1）组合1 恒载1.2活载1.42）组合2 恒载1.0活载1.0三、钢模板设计钢模板的作用是保持隧洞衬砌混凝土浇筑的外形及承担混凝土浇筑载荷。钢模板主要由面板、弧形板、支撑角钢、立筋板、活动铰构成，活动铰将其分成几段，利用连
28、接螺栓合成整理。A）设计假定：面板弧形板按照双铰耳设计，最大正负弯矩区采用加强措施；面板按四边支撑或三边支撑一边自由板计算。B）荷载及其组合：顶拱钢模面板的计算荷载包括设计衬砌混凝土浇筑荷载、允许超挖及局部过大超挖部分的混凝土浇筑荷载和面板的自重等。q=q0+ q1+ q2+ q3 式中 q面板计算载荷q0面板自重，按照初选面板厚度计算；q1设计衬砌混凝土荷载，q1=h钢筋混凝土容重h设计衬砌厚度；q2允许超挖部分的混凝土载荷 (按允许0.20.3m计)q3局部过大超挖部分回填的混凝土荷载（不包括允许超挖部分），为1.2m。q4含义同，仅加载部位有异；q5混凝土侧压力。q 5= R， + C
29、R，内部插入震捣器影响半径，采用0.75m；C混凝土入仓对模板的冲击力，目前，设计中采用0.2tf/m2。；荷 载荷 载 组 合q0 设计衬砌混凝土 q1 允许超挖部分回填 q2局部过大超挖回 q3 同q3 ,加载部位有 q4 混凝土侧压力 q5 面 板q1+ q2+ q3弧形板设计情况I(顶拱浇筑完时)q0+ q1 + q2设计情况II（侧墙浇筑到顶拱时）q5校核情况I（中间1/4跨有局部超挖时）q0+ q1 + q2 + q4校核情况II（半跨有局部超挖时）q0+ q1+ q2+ q3（1）模板面板计算 面板是以肋板为支座的连续梁，可简化为五跨连续梁进行计算。按照荷载组合1，取1m宽的板条
30、计算：面板计算简图 对拱顶面板：q1.21.0（251.0+78.50.01）+2.01.433.6KN/m对侧墙面板：q1.21.060.6+6.01.481.12KN/m取侧墙模板进行验算，取荷载调整系数0.85，有：q81.120.8568.95KN/m故：Mmax0.105ql20.10568.950.2820.57KN.m模板钢材Q235，10厚钢板的截面力学参数截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W =1.610-5m3； I =8.310-8m4所以有： 强度验算：90.4N/mm2=215N/mm2 安全 刚度验算：0.644ql4/100EI0.64466.00.2864/（
31、1002.061051.810-8）0.77mm/250=1.1mm 满足要求根据计算结果，钢模板面板适合采用10mm厚的钢板。（2）模板肋板计算 横肋布置按500mm考虑，计算简图如下：肋板计算简图 故：Mmax0.125ql20.12568.950.522.1KN.m模板钢材Q235，90566钢板的截面力学参数截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W =11.7410-6m3； I =7.10310-7m4所以有： 强度验算：155.5N/mm2=215N/mm2 安全 刚度验算：5ql4/384EI0.3mm/250=1.1mm 满足要求（3）弧板计算顶模弧板采用A312钢板,宽度600
32、mm，边模弧板宽度300mm，加强筋采用钢板及90*56*6的角钢，中心间距230mm。荷载为模板荷载和自重。1）对于边模弧板，考虑中间支座作用，采用ANSYS分析内力如下： 边模的弯矩图和剪力图最不利的弯矩和剪力为： 2238N.m =18948N 边模弧板的截面力学参数截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1.810-4m3； I =2.710-5m4所以有： 10.8N/mm2=215N/mm2 安全 =52.4 N/mm2=125 N/mm2 安全边模的位移图采用组合1计算结果：刚度验算：2.7mm/250=20mm 满足要求2）对于顶模弧板，采用ANSYS分析内力如下： 顶模的
33、弯矩图和剪力图最不利的弯矩和剪力为： 2959N.m =10033N 顶模弧板的截面力学参数截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W =7.210-4m3； I =2.1610-4m4所以有： 22.1N/mm2=215N/mm2 安全 =30.5 N/mm2=125 N/mm2 安全顶模的位移图采用组合1计算结果：刚度验算：1.0mm/250=29mm 满足要求（4）模板支架的计算 模板支架按照钢框架结构计算，荷载见“二 荷载计算”，钢材Q235，门架横梁截面尺寸250700mm，结构为焊接工字型，上下面板14，立板为12。门架横梁钢的截面力学参数截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3
34、.22106mm3； I =1.127109mm4；立柱截面尺寸250（450750）mm，结构为焊接工字型，上下面板14，立板为12。图2 支架计算简图 采用SAP2000计算，组合2计算结果如下：支架弯矩图支架剪力图支架轴力图位置弯矩（KN.m）剪力（KN）立柱顶124.8193.5立柱中127.2117.0顶梁端部124.8208.5顶梁中1.52.61）立柱计算对各点进行受力验算，立柱最不利的弯矩和剪力、轴力为： 127200N.m =193500N N210940N所以有：=1935002.7144106/（4.07910812）107.3 N/mm2=125 N/mm2 安全210
35、940/12064+127200103/（1.151.813106）17.5+6178.5 N/mm2=215 N/mm2 安全采用组合1计算结果：刚度验算：3.2mm/250=14mm 满足要求2）框架梁计算对各点进行受力验算，顶梁最不利的弯矩和剪力、轴力为： 124800N.m =208500N N193620N所以有：193620/15064+124800103/（1.153.22106）12.8+33.746.5N/mm2=215N/mm2 安全=2085005.2724106/（1.12710912）81.3N/mm2=125 N/mm2 安全采用组合1计算结果：刚度验算：5.1mm
36、=215N/mm2 =4350104.566106/（8.4910812）194.4 N/mm2=125 N/mm2 不安全采用组合1计算结果：刚度验算：56.6mm/250=40mm 不满足要求整体稳定性验算：1300280/（1.63400）=215N/mm2 如果考虑底梁下的千斤顶的支座作用，结构是满足要求的；如果不考虑支座作用，结构靠整个大梁受力，则需加大底梁截面。台车4 中天山级围岩单线隧道台车一 概况 模板台车就位完毕，整个台车两端各设一个底托传力到初支底面上。台车适用于中天山隧道级围岩单线段，钻爆法施工，轮廓半径为R=30106750mm，枕木高度H=200mm，钢轨型号为43Kg/m(H=140mm)，过车净空为BH=34004000mm。台车中心高7775mm，模板高7400mm。台车长度10m，二衬混凝土灌注厚度按0.6米计算，一次浇注成型。混凝土标号c30，w8，s150。模板支架如图1。计算参照建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）、水工混凝土施工规范
