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1、现场钻孔灌注桩吊放钢筋笼入孔时的质量通病及防治现场钻孔灌注桩吊放钢筋笼入孔时的质量通病及防治 钢筋笼碰坍桩孔 1现象：吊放钢筋笼入孔时。已钻好的孔壁发生坍塌。 2危害：施工无法正常进行，严重时埋住钢筋笼。 3原因分析： 钻孔孔壁倾斜、出现缩孔等孔壁极不规则时，由于钢筋笼入孔撞击而坍孔。 吊放钢筋笼时。孔内水位未保持住坍孔。 吊放钢筋笼不仔细，冲击孔壁产生坍孔。 4预防措施： 钻孔时，严格掌握孔径、孔垂直度或设计斜桩的斜度，尽量使孔壁较规则。如出现缩孔，必须加以治理和扩孔 在灌注水下混凝土前，要始终维持孔内有足够水头高。 吊放钢筋笼时，应对准孔中心，并竖直插入。 5治理方法：同“一、”的治理方法
2、。 钢筋笼放置的与设计要求不符 1现象：钢筋笼吊运中变形。钢筋笼保护层不够。钢筋笼底面标高与设计不符。 2危害：使桩基不能正确承载。造成桩基抗弯、抗剪强度降低。桩的耐久性大大削弱等。 3原因分析： 桩钢筋笼加工后，钢筋笼在堆放、运输、吊人时没有严格按规程办事，支垫数量不够或位置不当，造成变形。 钢筋笼上没有绑设足够垫块，吊人孔时也不够垂直，产生保护层过大及过小。 清孔后由于准备时间过长。孔内泥浆所含泥砂，钻渣逐渐又沉落孔底，灌注混凝土前没按规定清理干净，造成实际孔深与设计不符，形成钢筋笼底面标高有误。 4预防措施： 钢筋笼根据运输吊装能力分段制作运输。吊入钻孔内再焊接相连接成一根。 钢筋笼在运
3、输及吊装时，除预制焊接时每隔2.0m设置加强箍筋外，还应在钢筋笼内每隔3.04.0m装一个可拆卸的十字形临时加强架，待钢筋笼吊入钻孔后拆除。 钢筋笼周围主筋上，每隔一定间距没混凝上垫块或塑料小轮状垫块，使混凝上垫块厚和小轮半径符合设计保护层厚。 最好用导向钢管固定钢筋笼位置，钢筋笼顺导向钢管吊入孔中。这样，不仅可以保证钢筋的保护层厚符合设计要求，还可保证钢筋笼在灌注混凝土时，不会发生偏离。 做好清孔，严格控制孔底沉淀层厚度，清孔后，及早进行混凝土灌注。 现场钻孔桩在灌注水下混凝土时的质量通病及防治 导管进水 1现象：灌注桩首次灌注混凝土时，孔内泥浆及水从导管下口灌入导管；灌注中，导管接头处进水
4、；灌注中，提升导管过量，孔内水和泥浆从导管下口涌人导管等现象。 2危害：导管进水，轻者造成桩身混凝土离析，轻度央泥；重者产生桩身混凝土有夹层甚至发生断桩事故。 3原因分析： 首次灌注混凝土时，由丁灌满导管和导管下口至桩孔底部问隙所需的混凝土总量计箅不当，使首灌的混凝土不能埋住导管下口，而是全部冲出导管以外，造成导管底口进水事故。 灌注混凝土中，山于未连续灌注，在导管内产生气囊。当又一次聚集大量混凝士拌合物猛灌，导管内气囊产生高压，将两节导管间加入的封水橡皮垫挤出，致使导管接口漏空而进水。 导管拼装后，未进行水密性试验。由于接头不严密，水从接口处漏入导管。 测深时，误削造成导管提升过量，致使导管
5、底口脱离孔内的混凝上液面，使泥水进入。 4预防措施： 确保首批灌注的混凝土总方量，能满足填充导管下口与桩孔底面间隙和使导管下口首灌时被埋没深度1m的需要。首灌前，导管下口距孔底一般不超过0.4m。 在提升导管前，用标准测深锤测好混凝上表面的深度，控制导管提升高度，始终将导管底口埋于已灌入混凝上液面下不少于2m。 下导管前。导管应进行试拼，并进行导管的水密性、承压性和接头抗拉强度的试验。试拼的导管，还要检查其轴线是否住一条直线上。试拼合格后，各节导管应从下而上依次编号，并标示累计长度。入孔拼装时，各节导管的编号及编号所在的圆周方位，应与试拼时相同，不得错、乱，或编号不在一个方位。 首灌混凝土后，
6、要保持混凝土连续地灌注。尽量缩短间隔时间。当导管内混凝上不饱满时，应徐徐地灌注，防止导管内形成高压气囊。 5治理方法：首灌底口进水和灌注中导管提升过量的进水，一旦发生，停止灌注。利用导管作吸泥管，以空气吸泥法，将已灌注的混凝土拌合物全部吸出。针对发生原因，予以纠正后，重新灌注混凝土。 导管堵管 1现象：导管已提升很高，导管底口埋入混凝土接近1m。但是灌注在导管中的混凝土仍不能涌翻上来。 2危害：造成灌注中断，易在中断后灌注时形成高压气囊。严重时，易发展为断桩。 3原因分析： 由于各种原因使混凝土离析，粗骨料集中而造成导管堵塞。 由于灌注时间持续过长，最初灌注的混凝土已初凝，增大了管内混凝二卜下
7、落的阻力，使混凝土堵在管内。 4预防措施： 灌注混凝土的坍落度宜在1822cm之间。并保证具有良好和易性。在运输和灌注过程中不发生显著离析和泌水。 保证混凝土的连续灌注，中断灌注不应超过30min。 5治理方法：灌注开始不久发生堵管时，可用长杆冲、捣或用振动器振动导管。若无效果，拔出导管，用空气吸泥机或抓斗将已灌入孔底的混凝土清出。换新导管，准备足够储量混凝土，重新灌注。 提升导管时，导管卡挂钢筋笼 1现象：导管提升时，导管接头法兰盘或螺栓挂住钢筋笼，无法提升导管。 2危害：使灌注混凝土中断，易诱发导管堵塞。易演变成断桩、埋导管事故。 3原因分析： 导管拼装后，其轴线不顺直，弯折处偏移过大，提
8、升导管时，挂住钢筋笼。 钢筋笼搭接时，下节的主筋摆在外侧，上节的主筋在里侧，提升导管时被卡挂住。钢筋笼的加固筋焊在主筋内侧，也易挂在导管上。 钢筋笼变形成折线或者弯曲线，使导管与其发生卡、挂。 4预防措施： 导管拼装后轴线顺直，吊装时，导管应位于井孔中央，并在灌注前进行升降是否顺利的试验。法兰盘式接口的导管，在连接处罩以圆锥形白铁罩。白铁罩底部与法兰盘大小一致，白铁罩顶与套管头上卡住。 钢筋笼分段入孔前，应在其下端主筋端部加焊一道加强箍，入孔后各段相连时，应搭接方向适宜，接头处满焊。 5治理方法： 发生卡挂钢筋笼时。可转动导管，待其脱开钢筋笼后，将导管移至孔中央继续提升。 如转动后仍不能脱开时
9、，只好放弃导管，造成埋管。 钢筋笼在灌注混凝土时上浮 1现象：钢筋笼入孔后，虽已加以固定。但在孔内灌注混凝土时，钢筋笼向上浮移。 2危害：钢筋笼一旦发生上浮，基本无法使其归位，从而改变桩身配筋数量，损害桩身抗弯强度。 3原因分析：混凝土由漏斗顺导管向下灌注时，混凝土的位能产生一种顶托力。该种顶托力随灌注时混凝土位能的大小，灌注速度的快慢，首批混凝土的流动度。首批混凝土的表面标高大小而变化。当顶托力大于钢筋笼的重量时。钢筋笼会被浮推上升。 4预防措施： 摩擦桩应将钢筋骨架的几根主筋延伸至孔底，钢筋骨架上端在孔口处与护筒相接固定。 灌注中，当混凝土表面接近钢筋笼底时，应放慢混凝土灌注速度，并应使导
10、管保持较大埋深，使导管底口与钢筋笼底端问保持较大距离以便减小对钢筋笼的冲击。 混凝土液面进入钢筋笼一定深度后，应适当提升导管，使钢筋笼在导管下口有一定埋深。但注意导管埋入混凝土表面应不小于2m。 灌注混凝士时桩孔坍孔 1现象：灌注水下混凝土过程中，发现护简内泥浆水位忽然上升溢出护筒，随即骤降并冒出气泡，为坍孔征兆。如用测深锤探测混凝土面与原深度相差很多时，可确定为坍孔。 2危害：造成桩身扩径，桩身混凝土夹泥，严重时，会引发断桩事故。 3原因分析： 灌注混凝士过程中，孔内外水头未能保持一定高差。在潮汐地区，没有采取措施来稳定孔内水位。 护简刃脚周围漏水；孔外堆放重物或有机器振动，使孔壁在灌注混凝
11、土时坍孔。 导管卡挂钢筋笼及堵管时。均易同时发生坍孔。 4治理方法： 灌注混凝土过程中，要采取各种措施来稳定孔内水位。还要防止护筒及孔壁漏水，其措施同一、的预防措施。 用吸泥机吸出坍人孔内的泥土，同时保持或加大水头高，如不再坍孔，可继续灌注。 如用上法处治，坍孔仍不停时，或坍孔部位较深，宜将导管、钢筋笼拔出，回填粘土，重新钻孔。 埋导管事故 1现象：导管从已灌入孔内的混凝土中提升费劲，甚至拔不出，造成埋管事故。 2危害：埋导管使灌注水下混凝土施工中断，易发展为断桩事故。 3原因分析： 灌注过程中，由于导管埋入混凝土过深，一般往往大于6m。 由于各种原因，导管超过0.5h未提升，部分混凝土初凝，
12、抱住导管。 4预防措施： 导管采用接头形式宜为卡口式，可缩短卸导管引起的导管停留时间，各批混凝土均掺人缓凝剂，并采取措施，加快灌注速度。 随混凝土的灌人，勤提升导管，使导管埋深不大于6m。 5治理方法： 埋导管时，用链式滑车、千斤顶、卷扬机进行试拔。 若拔不出时，可加力拔断导管，然后按断桩处理。 桩头浇注高度短缺 1现象：已浇注的桩身混凝土，没有达到设计桩顶标高再加上0.51.0m的高度。 2危害：在有地下水时，造成水下施工。无地下水时，需进行接桩，产生人力、财力和时问的浪费，加大工程成本。 3原因分析： 混凝土灌注后期，灌注产生的超压力减小，此时导管埋深较小。由于测深时，仪器不精确，或将过稠
13、浆渣、坍落土层误判为混凝土表面，使导管提冒漏水。 测锤及吊锤索不标准，手感不明显，未沉至混凝土表面，误判已到要求标高。造成过早拔出导管，中止灌注。 不懂得首灌混凝土中，有一层混凝土从开始灌注到灌注完成，一直与水或泥浆接触，不仪受浸蚀，还难免有泥浆、钻渣等杂物混入，质量较差。必须在灌注后凿去。因此，对灌注桩的桩顶标高计算时，未在桩顶设计标高值上，增加0.51.0m的预留高度。从而在凿除后，桩顶低于没计标高。 4治理方法： 尽量采用准确的水下混凝土表面测深仪。提高判断的精确度。当使用标准测深锤检测时，可在灌注接近结束时，用取样盒等容器直接取样，鉴定良好混凝土面的位置。 对于水下灌注的桩身混凝土，为
14、防止剔桩头造成桩头短浇事故，必须在设计桩顶标高之上，增加0.51.0m的高度，低限值用丁泥浆比重小的、灌注过程正常的桩；高限值用于发生过堵管，坍孔等灌注不顺利的桩。 无地下水时，可开挖后做接桩处理。 有地下水时，接长护筒。沉至已灌注的混凝土面以下，然后抽水、清渣、按接桩处理。 夹泥、断桩 1现象：先后两次灌注的混凝土层之间，夹有泥浆或钻渣层，如存在于部分截面，为夹泥；如属于整个截面有夹泥层或混凝土有一层完全离析，基本无水泥浆粘结时，为断桩。 2危害：夹泥、断桩使桩身混凝士不连续，无法承受弯矩和地震引起的水平剪切力，使桩报废。 3原因分析： 灌注水下混凝土时，混凝土的坍落度过小。集料级配不良，粗
15、骨料颗粒太人，灌注前或灌注中混凝土发生离析；或导管进水等使桩身混凝土产生中断。 灌注中。发生堵塞导管又未能处理好；或灌注中发生导管卡挂钢筋笼，埋导管，严重坍孔，而处理不良时，都会演变为桩身严重夹泥，混凝上桩身中断的严重事故。 清孔不彻底或灌注时问过长，首批混凝土已初凝，而继续灌入的混凝土冲破顶层与泥浆相混；或导管进水，一般性灌注混凝土中坍孔，均会在两层混凝土中产生部分央有泥浆渣土的截面。 4预防措施： 混凝土坍落度严格按设计或规范要求控制住，尽量延长混凝士初凝时间。 灌注混凝土前，检查导管、混凝土罐车、搅拌机等设备是否正常，并有备用的设备、导管，确保混凝土能连续灌注。 随灌混凝上，随提升导管。
16、做到连灌、勤测、勤拔管，随时掌握导管埋入深度，避免导管埋入过深或过浅。 采取措施，避免导管卡、挂钢筋笼；避免出现堵导管、埋导管、灌注中坍孔、导管进水等质量通病的发生。 5治理方法： 断桩或夹泥发生在桩顶部时。可将其剔除。然后接长护筒，并将护筒压至灌注好的混凝土面以下，抽水、除渣，进行接桩处理。 对桩身在用地质钻机钻芯取样，表明有蜂窝、松散、裹浆等情况；桩身混凝士有局部混凝土松散或夹泥、局部断桩时，应采用压浆补强方法处理。 对于严重夹泥、断桩，要进行重钻补桩处理。 现场灌注桩质量标准 外观质量标准 1水下混凝土应连续灌注，严禁有夹层和松散层。混凝土坍落度及强度必须符合要求。 2钢筋笼不得上浮。
17、3凿除桩头混凝土后，无残余的松散混凝土。 实测实量质量标准 灌注桩允许偏差符合表2-2-12的规定。 现场灌注桩桩身混凝十质量的检验 由于现场钻孔灌注桩施工，从场地准备、成孔、清孔，直至灌注水下混凝土，各个环节均易发生各类质量缺陷。为了保证桩身混凝上的连续性、均匀性、检验混凝土强度和有无各种缺陷，必须对桩基础进行无破损检测及对桩身混凝土进行钻芯取样。 交通部的行业标准公路工程质量检验评定标准中。对钻孔灌注桩指出：按施工规范的要求，对有代表性的桩、对质量有怀疑以及因灌注故障处理过的桩，应按无破损法检测桩的质量。重要工程或重要部位的桩应按设计或建设单位的要求，抽取一定比例进行无破损检测或钻芯取样。
18、 1桩基无破损检测的方法 目前，国内较常用的灌注桩无破损检测方法有超声法、稳态激振机械阻抗法和水电效应法等。 超声检测法 其方法的基本原理是由超声检测仪中的压电式换能器，发射一系列周期性超声脉冲，使其穿过被检测的桩体，并被另一个压电式换能器所接收。超声检测仪显示出超声脉冲穿过被测桩体时的各种物理量。由于声波穿过不同介质时，这些物理量均不相同。因此，可根据这些物理量的变化，通过适当的判断，来判别桩身混凝土质量的变异情况及内部缺陷的性质、大小和位置。该法在灌注桩身混凝土时，要预埋23根管道，在横断面呈正三角形布置。该法不怕工地上其他声源式振动源的干扰。对混凝土严重缺陷的检出准确率达100%。 稳态
19、激振机械阻抗检测法 该法原理是：当对桩身结构施加作用力F时，桩身结构会产生位移、FB、FV和F 分别称为位移阻抗、速度阻抗和加速度阻抗而VF称为机械导纳。当用稳态激振扫频测试桩基时，机械阻抗是一个以激振频率f为自变量的复函数。利用阻抗或导纳随激振频率f变化的图象，可研究整个桩基系统的动态性能，可用来判别桩的质量和估计其承载力。 水电效应检测法 该法基本原理是在桩顶临时设置一个刚度较火的水箱，将同轴电极放在水中。利用大电流脉冲放电技术，在水中产生冲击波，使桩产生振动。应用水声法接收桩振动响应信号，应用信号数据处理技术，提取多种信号；应用波动理论分析桩的纵向振动，解释波形、频谱及传递函数等数据；通
20、过与足尺寸试验桩及破坏试验的结果对比，了解桩的完整性与这些信息的相关性，制定桩完整性的标准；利用振动信号与承载力相关性可估计桩的承载力。 2桩基质量类别的划分 稳态激振机械阻抗检测法和水电效应法都用桩身混凝土波速与导纳图上两谐振峰之间的频率差来划分桩基质量，分为六类，见表2-2-13。 满堂红支架受力计算 柏公坑分离立交桥为左、右幅分离式连续箱梁构造，全桥箱梁长137m,由于地形复杂，每跨高度不同，本方案按最高一跨进行计算：H=13m。 一. 上部结构核载 1. 新浇砼的重量: 2.804t/m2 2. 模板.支架重量: 0.06t/m2 3. 钢筋的重量: 0.381t/m2 4. 施工荷载
21、: 0.35t/m2 5. 振捣时的核载: 0.28t/m2 6. 倾倒砼时的荷载: 0.35t/m2 则: 1+2+3+4+5+6=2.804+0.06+0.381+0.35+0.28+0.35=4.162t/m2 钢材轴向容许应力: =140Mpa 受压构件容许长细比： =200 二钢管的布置、受力计算 柏公坑分离立交桥拟采用42mm,壁厚3mm的无缝钢管进行满堂支架立设，并用钢管卡进行联接。 通过上面计算，上部结构核载按4.162t/m2计，钢管间距0.60.6m间隔布置，则每区格面积： A1=0.60.6=0.36m2 每根立杆承受核载Q： Q=0.364.162=1.498t 竖向每
22、隔h=1m,设纵横向钢管，则钢管回转半径为： i=h/=10000.65/140=4.64mm 根据i0.35d,得出d=i/0.35,则 d=4.64/0.35=13.2mm,则选42mm钢管可。 42mm，壁厚3mm的钢管受力面积为： A2=2-2）2=367mm2 则坚向钢管支柱受力为： =Q/A2=1.498T/367mm2=1.49810310N/36710-6m2 =4.08107Pa=40.8MPa=140Mpa 应变为： =/E =40.8106/210109 =1.9410-4 长度改变 L=h =1.9410-413000 =2.52mm 做为预留量，提高模板标高。 通过上
23、式计算，确定采用42mm，外径，壁厚3 的无缝钢管做为满堂支架，间隔0.60.6m ，坚向每间隔1m设纵横向钢管，支架底部及顶部设剪刀撑，并在底部增设纵横向扫地撑，以保证满堂支架的整体稳定性。 三纵横楞计算 横楞间距取300 ，每根受力： q=4.162t3=1.387t/m 则横楞的弯矩： M=1/8qC2 C=0.3 m =1/81.3870.32 =15.6kgm 根据： M/=W=BS2/6 B/S=4/7 S 为方木高 则： M/=2S3/21，得出： B方木宽 S=1/3 =1/3 =7.76Ccm B=4S/7=47.76/7=4.44cm 根据计算选取510cm的方木，做为横楞。 下设纵楞间隔按600mm间距布置，则受力q为: q=4.162t/m20.3=1.2846t 则纵楞的弯矩 M=1/8qL2 =1/81.28461030.62 =57.8kgm 则 S=701/3 =7.91 通过上式计算选取方木1010方木，做为纵楞。 具体布置如图纸所示。
