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1、日处理100吨大豆生产工艺及设备计算车工艺按日浸出100吨大豆为基准，100吨大豆是按预处理后达到浸出工艺要求的指标，其中含杂质1%,大豆含水10%。则对应预处理车间各设备处理量可通过物料衡算求得：一：预处理车间工艺计算及设备选型。（一） 物料衡算：预处理车间工艺路线如下：原料斗升机刮板(1)振动筛比重去石机刮板(2)破碎机刮板(3) 水平刮板(4) 软化 刮板(5) 轧坯 刮板(6) 干燥 去浸出车间以上工艺可简化为如下流程进行物料衡算清理设备破碎软化轧坯干燥杂质(P) 脱水(W1) 脱水(W2)其中：F4=100吨/天; 含杂质10%; 大豆含水10%;预处理原料大豆各项指标如下：原料大豆
2、含水=16%,含杂质7%,软化后大豆含水15%.1) 对干燥器做物料衡算得：F4*(1-1%)*10%=(F3-F4*1%)*15%-W2F3=F4+W2即：100*0.99*0.1=(F3-0.01*100)*0.15-W2F3=100+W2联立求解得：F3= 106.2 (t/d) W2= 6.2 (t/d) 杂质净量1t/d 即：轧坯机和干燥器处理量为106.2 t/d2) 对软化锅做物料衡算得(F3-10)*0.15=(F2-10)*0,.16-W1F2=W1+106.2 即：(106.2-1)*0.15=(F2-1)*0.16-W1 F2=W1+106.2 联立求得： F2=107.
3、45 (t/d) W1=1.25 (t/d) 即：软化锅处理量为 107.45t/d, (破碎机处理量求为107.45t/d).3) 对清理设备做物料衡算 F=P+F2 F*7%=P+1即： F=P+107.45 F*7%=P+1联立求得：F=114.5(t/d), P=7 (t/d)根据上央物料衡算结果斗升机输送量为114.5t/d刮板(1)输送量为114.5t/d振动筛和比重去石机处理量为114.5t/d,去要能力7t/d刮板(2)输送量为107.45t/d破碎机处理量为107.45t/d刮板(3)及刮板(4)输送量为107.45t/d软化锅处理量为107.45t/d刮板(5)处理量为10
4、6.2t/d轧坯机处理量为106.2t/d刮板(6)输送量为106.2t/d干燥器处理量为106.2t/d, 干燥水分量为6.2t/d(二) 能理衡算预处理车间涉及能量的设备有软化锅和干燥器。已知条件：软化温度为60oC 干燥温度为 75 oC 取原料始温为 20 oC则：对软化锅（杂质量很小，按纯大豆计）传热负荷 Q=F2Cp (60-20) +W*r其中：Cp为大豆在2060 oC的平均比热。 r为水在 2060 oC的平均汽化潜热。查相关资料知：Cp=0.4975Kcal/Kg. oC 其中：大豆含油18% Cp 油=0.5 Kcal/Kg. oC 大豆含水16% Cp 水=1 Kcal
5、/Kg. oC 绝干物质66% Cp 干=0.375 Kcal/Kg. oC r=2400Kj/Kg=573Kcal/kg 则：Q1=F2Cp(60-20)+W*r =107.45*0.4975*(60-20)+1.25*5.73 *1000/24 =148781.4Kcal/h 若用0.5Kgf/cm2(表压)的蒸汽加热，对应r=533Kcal/kg热损失取总传热量的5%,则所需蒸汽量为D1=Q1/0.95r=148781.4/0.95/533=293.8Kg/h=7.05t/d对干燥器做能量衡算（忽略杂质影响）传热负荷 Q=(F4*Cp2*t2-F3*Cp1*t1)+W2*r其中：Cp2为
6、大豆含水10%时的比热。0.46 Kcal/Kg. oC Cp1为大豆含水15%时的比热 0.49Kcal/Kg. oC r为2075oC水的平均汽化潜热：2383Kj/Kg(569Kcal/Kg) 则：Q2=F4*Cp2*75-F3*Cp1*20+W2*r =100*0.46*75-106.2*0.49*20+6.2*569*1000/24 =247376.7Kcal/h若用1Kg/cm2(表压)蒸汽间接加热，则需蒸汽量为：r=5.6Kcal/Kg D2=Q/0.95r=247376.7/(0.95*526)=495Kg/h =11.88t/d则：预处理车间所需总蒸汽量为：D=D1+D2=7
7、.05+11.88=18.93t/d二浸出车间工艺和设备计算及选型（一） 浸出车间物料衡算 浸出车间工艺流程简图如下： 预热器 溶剂 浸出器 湿粕 蒸脱机 干粕 混合油 捕集器 自由气体 过滤 冷凝器 第一蒸发器 冷凝器 最后冷凝器 吸收塔 第二蒸发器 冷凝器 分水箱 汽提塔 冷凝器 毛油已知：原料大豆湿基含油18%(毛豆)，则：预处理前大豆油量为： 114.5*(1-7%)*18%=19.167(t/d)故：进浸出器大豆含油为：19.167/(100*(1-1%)*100%=19.36%1) 浸出器的物料衡算：已知：为将浸出效果，取混合油浓度为20%,粕残溶30%,粕残油小于1%(按1%计)
8、，则： 对总物料：F4+W=F5+F/5 对溶剂：W=F5*(1-X0)+(F/5-F4*1%)*30% (X0为混合油浓度)对油脂：F5*(1-1%)*18=F5*X0+(F/5-F4*1%-F/5*30%)*1%即：100+W=F5+F/5 W=0.8*F5+0.3*F/5-3 17.82=0.2*F5+0.007*F/5-0.1联立求解得：F=118.2 (t/d) F=84.9 (t/d) W=103.1 (t/d)若混合油浓度按25%计，则：100.+W=F5+F/5 W=0.75*F5+0.3*F/5-3 17.82=0.25*F5+0.007*F/5-0.1联立求得：F/5=11
9、8.2 (t/d) F5=68.0 (t/d) W=86.2 (t/d)2) 蒸发过程物料衡算：1 第一蒸发器物料衡算：已知：混合油浓度X0=0.25 处理量F5=68 t/d要求 一蒸完成液浓度X1=60% 操作压力0.04Mpa(真空度)。蒸发型式：升膜 设：第一蒸发器蒸发量为W1，完成液量为F6 (t/d)则：F5=F6+W1 F5*0.25=F6*0.6即：68=F6+W1 68*0.25=0.6F6联立求解得：F6=28.3 (t/d) W1=39.7 (t/d)2. 第二蒸发器的物料衡算： 已知：混合油浓度X1=0.6,处理是F6=28.3 t/d 要求完成液浓度X2=0.95,操
10、作压力0.045Mpa(真空度)，蒸发型式：升膜 设：第二蒸发器蒸发量为W2，完成液量为F7，则： F6=F7+W2 F6*0.6=F7*0.95 即 28.3=F7+W7 28.3*0.6=F7*0.95联立求得：F7=17.9 (t/d) W2=10.4 (t/d)3. 汽提塔物料衡算：经汽提塔汽提后，要求毛油残溶小于500PPm,已知：进塔混合油浓度95%，处理量F为17.9t/d,则： 设：毛油量为F8，汽提出溶剂量为W3 F8+W3=F7 F7*95%=F8*(1-500*10-6)即：17.9=F+W17.9*0.95=F8*(1-500*10-6)联立求得：F8=17.005 (
11、t/d) W3=0.895 (t/d)毛油中残溶净量=8.5Kg/d4. 蒸脱机物料衡算：湿粕经蒸脱机蒸脱后，要求产品粕中残溶越小越好。这里按湿粕中溶剂全部去除计算，则：最终得粕量为： F6=(F/5-F4*1%)*(1-0.3)+F4*15=(F/5-100*1%)*0.7+F*1%=(118.2-10)*0.7+10=83 (t/d) 其中：除去溶剂量为： W/1=F/5-F/6=118.2-83.0=35.2 (t/d)(二) 浸出车间能量衡算：1 溶剂预热器已知：溶剂用量W=86.2 t/d ,初始溶剂温度取20oC，要求加热至55oC.在对应条件下溶剂物性数据如下：比热：Cp=1.9
12、9Kj/Kg.oC密度：=652Kg/m3粕度：=0.36Cp导热系数：=0.136W/m2.oC (以上物性以进出品温度的算术平均值计) 加热介质：0.5Kgf/cm2（表压）水蒸汽，对应汽化潜热 r=2230Kj/Kg.冷凝液密 度=951Kg/m3 =0.684W/m.oC =0.26Cp 则： 传热负荷： Q=W*Cp*(t2-t1) =86.2*1000/(24*3600)*1.998(55-20) =69.5 (KW) 所需生蒸汽量：（按总传热量5%计热损失） D=Q/0.95r=69.5/(2230*0.95)=0.328 Kg/s =118.1Kg/h=2.834 (t/d)
13、若选用列管换热器加热溶剂，初选K=400W/m2.K 因0.5Kgf/cm2(表压)水蒸汽饱和温度为110oC.则： tm=(110-20)+(110-55)/2=72.5 S选=Q/(K*tm)=69.5*1000/(400*72.5)=24m2 加热管选用25X2.5mm,管长L=3m钢管，则需管数n为： n=S/(*d00*L)=24/(3.14*25*10-3*3) =10.2 (根) 采用单管程，双管程列管换热器，管心距t=1.4do,采用正三角形排列。则 壳径：D=t*(n1-1)+2*do =1.4*25*(1.1*(102)1/2-1)+2*25=403 （mm） 取：D=15
14、0(mm) 校核：管内溶剂流速： u=W/L/(n/2*/4*dI)=0.998*2/65.2/(10.2*/4*0.022)=0.955(m/s) Re=d*u*p/=0.02*0.955*65.2/(0.36*10-3)=3.46*104 Pr=Cp*/=1.99*103*0.36*10-3/0.136=5.27 aI=0.023*/dI*Re0.8*Pr0.4 =0.023*0.136/0.02*(3.46*104)0.8*5.270.4 =1300W/(m2.oC) 加热蒸汽走壳程： ao=0.725*(g*2*3*r/(N2/3*do*t)1/4 (N=7) =0.725*(9.81
15、*9512*0.6843*2230*103/(72/3*25*10-3*0.26*10-3*20)1/4 =7787 W/(m2.oC) 考虑不凝气的影响：取ao=0.6*7787=4672W/m2.oC 水蒸汽冷凝面污垢热阻：Rso=0.8598*10-4 m2.oC/W 溶剂的污垢热阻： Rsi=1.72*10-4 m2.oC/W 则1/R0=1/ao+ Rso+b*d0/(*dm)+ Rsi*do/di+ do/ai*di =1/4672+0.8598*10-4+0.0025/45*25/22.5+1.72*10_4*25/20 +25/(1300*20) =0.00158(m2.oC/
16、W) K0=650 W/(m2.oC) S计=Q/(K0*tm)=695*103/(650*72.5)=1.475(m2) S实=125%* S计=1.25*14.75=1.843(m2)2.4(m2) 故原设计换热器可用:(D=150mm,25X2.5mm,L=3m钢管,单壳程,双管程,n=10根,三角形排布)3) 蒸脱机能量衡算(以下计算,湿粕含杂忽略)已知条件及有关物性:总量(t/d)干物质(t/d)油(t/d)溶剂(t/d)水份(t/d)湿粕118.2720.82735.510成品粕83.0720.8270.047.2物料有关物性数据:湿度 C水 Kcal/KgoC C油Kcal/Kg
17、oC C干料 Kcal/KgoC C溶Kcal/KgoC C溶气Kcal/KgoC r水 Kcal/KgoC r溶 Kcal/KgoC450C0.9970.49650.3750.5135700C1.00.51540.3750.5375720C1.00.3750.53940.36255677.9810C1.0020.3750.55220.36455180.951020C1.0080.3755391050C1.0090.53850.3751) 蒸脱第一阶段热量衡算本阶段分为两部分 A)将湿粕从450C加热到720C B)湿粕脱溶过程A) 将湿粕从450C加热到720CQ水=m水*Cp水*(72-4
18、5)=10*103*1*(72-45)=2.7*105Kcal/dQ油=m油*Cp油*(72-45)=8.27*102*(0.4965+0.5154)/2*(72-45)=1.13*104Kcal/dQ干料=m干*Cp干*(72-45)=72*103*0.375*(72-45)=7.29*105Kcal/dQ油=m溶*Cp溶*(72-45)=35.5*103*(0.5135+0.5394)/2*(72-45)=5.05*105Kcal/dQ总=Q水+Q油+Q干料+Q油=2.7*105+1.13*104+7.29*105+5.05*105=1.515*106Kcal/d若用4Kgf/cm2(绝压
19、)的间接蒸汽加热,对应r=511Kcal/kg则所需消耗间接蒸汽量(按总传热量的5%计热损失)G1= Q总/0.95/r=1.515*106/(0.95*511)=3.121*104(Kg/d)=3.121 (t/d)B) 湿粕脱溶过程C) 用1.5Kgf/cm2(绝压)直接汽加热(r=530Kcal/kg),蒸汽冷凝水进入粕中,同时料温从720C升至810C,并使粕中含溶汽化为气体,直接蒸汽用量包括两部分(一)用于加热脱溶;(二)另一部分则未被冷凝下来与溶剂蒸汽构成混合蒸汽溶剂从720C升至810C且使溶剂汽化所需热量:Q溶=m溶*Cp溶*(81-72)+m溶*r溶=35.5*103*(0.
20、5394+0.5522)/2*(81-72)+35.5*103*77.9 =1.744*105+2.765*106=2.94*106Kcal/d干料,油和物料中水的升温所需的热量:Q=(m干*Cp干+m水*Cp水+m油*Cp油)*(82-72)=(72*103*0.375+10*103*1+8.27*102*0.52)*(81-72)=3.37*105Kcal/d则: 升温及脱溶所需直接汽量为G1= Q/r=(2.94*106+3.37*105 )/530=6.183*103Kg/d =6.183 (t/d) (忽略冷凝水显热)设: 被溶剂蒸汽饱和而未被冷凝下来的蒸汽量为G2 (不计空气)则:
21、 G2=P1/P0*(M1/M0*)*Go式中: P1 720C水蒸汽分压 (254.6mmHg) P0 720C溶剂蒸汽分压 (505.4mmHg)且在此条件下,溶剂饱和蒸汽压为317.5mmHg.M1 水蒸汽分子量 (18)M0 溶剂分子量 (93 按6#溶剂计)G0 蒸脱溶剂量 (355*103Kg/d:) 饱和和数 (取0.6)则: G2=P1/P0*(M1/M0*)*Go=(254.6*18)/(505.4*93*0.60)*355*103 =5.77*104(Kg/d)=5.77(t/d)故:直接蒸汽总用量为:G=G1+G2=5.88+5.77=11.65 (t/d) (2) 蒸脱
22、第二阶段的热量衡算: 此阶段用4Kgf/cm2(绝压)间接蒸汽加热,使粕温由810C升至1020C并脱水,此时,粕中含水量为: 10+5.88=15.88 (t/d)成品粕中含水按1%计 (0.72t/d) 则: 料温从810C升至1020C所需热量为:Q1=(m干*Cp干+m水*Cp水+m油*Cp油)*(102-81) =(72*103*0.375+15.88*103*1+0.827*103*(0.5154+0.5364)/2*21 =9.1*105Kcal/d蒸发水分(脱水)所需热量(除去水分量=15.88-7.2=8.68 t/d)Q2=m水*r=8.68*103*539=4.679*1
23、06Kcal/d则需间接蒸汽量为:(热损失按传热量的5%计)G2=(Q1+Q2)/(0.95r)=(4.679*106+9.1*105)/511=1.094*104(Kg/d)即: 蒸脱机所需间接蒸汽（4Kgf/cm2）总量为:G1+G2=3.121+10.94=14.061 t/d 所需直接蒸汽量：11.65 t/d (3) 成品粕冷却能量衡算: 此过程用空气(初温250C)将1020C的成品粕却到常温(按300C计) Q=(m干*Cp干+m油*Cp油+m水*Cp水)*(102-30) =(72*103*0.375+0.827*103*(0.5364+0.49)/2+7.2*103*1)*(
24、102-30) =2.03*106Kcal/d 若空气出口温度按600C计,则所需空气量为: W空气=Q/(Cp空*t)=2.03*107/(Cp空*(60-25) Cp空=Cg+H*Cv=1.013+0.03*1.88=1.07 Kj/kg. 0C=0.255Kcal/kg. 0C 故: W空气=Q/(Cp空*t)=2.03*107/(35*0.255)=2.27*106kg/d=2270 t/d 按常压下(1atm),常温(250C)计,空气的体积为: V=n*R*T/P=(2270*103/29)*0.082057*298)/1=1.914*106m3/d=79750 m3/h 5. 蒸
25、发预脱能量衡算及设备选型: 1) 第一蒸发器能量衡算及设备计算已知: 混合油处理量F=680 t/d; X0=25% X1=60% W1=397 t/d 操作压力:0.04Mpa (真空度) 加热介质: 蒸脱机的溶剂和水蒸汽混合气,湿度T=810C; 总量为355+57.7=412.7 (t/d) 来自喷射真空泵的蒸汽暂不考虑,混合气中溶剂气体所占的摩尔分率为: X溶=355/93/(355/93+57.7/18)=0.5435 810C时, r水=551Kcal/kg r溶=80.95 Kcal/kg rm=X溶* r溶+X水* r水 =0.5435*80.95+0.4565*551=295
26、 Kcal/kg 混合油料液比热:Cp0=Cp溶*(1- X0)+Cp油* X0 =0.52*0.75+0.4965*0.25=0.514Kcal/kg. 0C查混合油沸点曲线知：=25%时, 在0.04Mpa真空度下, tb=560C 当X=60%时,P=0.04Mpa(真空度)下, tb =630C溶剂在0.04Mpa(真空度)下的气化潜热r=79Kcal/kg则: 加热蒸汽消耗量为: D=F*Cp0*(t1-t0)+W*r/rm=680*0.514*(63-40)+397*79/295=134 t/d显然,来自蒸脱机的溶剂 蒸汽混合气(412.7 t/d)足够加热一蒸所需热量，剩余部分，
27、经后接冷却器冷凝并冷却。关于蒸发器：若选用蒸发管为32*3, 根据负压蒸发的特点. (L/d=150-200), 这里取 L=200d=200*32=6400mm。实际到m。在真空操作条件下，当上升汽速大于15m/s时,才能升膜过程成膜(由升膜蒸发流体力学特点定)。因：397T/d在0.04Mpa真度下，65下，（出口汽温略高于其和蒸汽温度）溶(460/760)*1.0133*105*93/8.314*(273+65)=2kg/m3则：二次蒸汽体积流量为397*103=1.985*105 m3/d设需蒸发管数为n，则：2.3/ (n*/4* d2)=15即: 2.3/ (n*/4* 0.026
28、2)=15 解得:n=290(根)考虑随着蒸发过程进行蒸发管内形成油污及升膜过程中管内形成的液膜层.取管数. n1=n*1.3=290*1.3=377(根)蒸发面积S=d0Ln1=377*0.032*6=227(m2)传热面积的校核：a、 管内升膜对流传热系数： i（1.3+128di）(/ di)Pre0.9ReL0.23Revp.34(L/v)0.25(V/L)其中：油0.178w/(mk) 溶=0.244 w/(mk) 则有: m=0.178*(0.25+0.6)/2+0.244*0.575=0.216 w/(mk) ReL以入口液相流量为基准。Rev以出口汽相流量为鞭准。查相关物性图得
29、：入口液相在40 , 0=0.9cp Cp0=0.514kcal/kg.。溶剂汽相粘度：V0.0077cpL以平均温度计（55）：此时油=7.42cp 油0.3cp查大豆混合油关系图。知：L1.9cp在55下, L=油X油+溶X溶 =920*0.425+700*0.575=793.5 kg/m3v =PM/RT= (460/760)*93/0.082057*(273+55)=2.09 kg/m340时,入口料液密度: L=920*0.25+700*0.75=755 kg/m3则: ReL= diL/0=0.026*755*680*103/24*3600*755*n*/4 di2 =680*10
30、3/24*3600* n* di*/4L =680*4*103/*24*3600* 377* 0.026*0.9*10-3 =1136Rev= diLV/v=diq/rV =397*103*4/24*3600* 377*0.026*0.0077*10-3 =7.754*104PrL=CPLL /L其中，CPLCP油X油+CP溶X溶 0.52*0.425+0.4965*0.375 0.5065kcal/kg.=2.12KJ/kg. PrL2.12*103*1.9*10-3/0.216=18.65则：i（1.3+126*0.026） *(0.216/0.026)*11360.23*775400.3
31、4*(793.5/2.09)0.26*18.650.9*0.0077/1.9=4.628*8.3077*5.044*45.97*4.414*13.9*0.0077/1.9=22172/(m2. )则:混合蒸汽冷凝对流传热系数0 冷凝液平均密谋按饷混合蒸汽冷凝计.汽相温度81时,冷凝液温度72,冷凝液中水含量254.6/760=0.335 (254.6为72时水蒸汽分压)72时, 水=977 kg/m3，溶690 kg/m3则：m=9770.335+6900.665=786kg/m378时 水=0.6676w/m 油=0.288w/m m=0.2330.665+0.66760.335=0.378
32、w/m78时 水=0.4cp 溶=0.37cp 因混合油蒸发过程中，温度变化由40-65 取 tm=15 则：另由于水蒸汽溶剂混合气中不可避免含有空气不凝气。会使其传热系数急剧降低，根据不凝气对0的影响关系 取： =0.40=0.43305=1322w/m2植物油污垢热阻：0.00052m2/w冷凝蒸汽污垢热阻：so=0.000172m2/w则：455w/m2 由于混合油污垢的累积性，实际取：实1.55=1.5150.7=226m2 227m2故原设可用（另由于在实际操作中，喷射真空泵的蒸汽要进入一蒸加热器，故实际加热蒸汽温度及冷凝液组成都要向有利于蒸发方向发展故取227m2,已非常安全）取
33、t=1.35d0 三角形排列 D=t(n1-1)+3d0=0.975 取D=12）第二蒸发器能量衡算及设备计算 已知：处理量：283t/d 入口温度：63 浓度：x1=0.6 出口浓度：x2=0.95 蒸发量104t/d 操作压力：0.045Mpa(真空度) 出口温度：115 原料液比热：Cp1=Cp油0.6+Cp溶0.4 =0.494.1870.6+0.534.1870.4 =2.12KJ/kg 在对应条件下，溶剂汽化潜热 =74kcal/kg则：Q=FCp(115-63)+W2 =2831032.12(115-63)/(243600)+1.4103744.187/( 24 3600 ) =
34、734kw用3kg/m2(绝压)水蒸汽做为加热介质 r=2169KJ/kg则生蒸汽消耗量（按传热量5%计热损失）关于蒸发器：根据真空蒸发特点，选用323 L=6m的蒸发管 要求上升汽速不小于15m/s因W2=104 t/d在0.045Mpa真空度下，115则：二次蒸发体积流量=104103/1.6=6.5104m3/d=0.75m3/s设：需加热管数为n则：n=95根考虑油污垢和液膜的影响，取n1.3n=1.395=123根取t=1.35dt(n1-1)+3d0=0.58m (三角形排列)取600mm传热面积校核：a. 管内对流传热系数：式中各物性定性温度不确定el以入口液相为基准：t=63R
35、ev以出口汽相为基准：t=115Prl及L,V以平均温度：t=(63+115)/2=89计在89下：油0.17w/m 溶0.258w/m Cp油0.52kcal/kg=2.18KJ/kg Cp溶0.56kcal/kg=2.34KJ/kg则：查混合油-t-图可知在77.5%浓度 89时 m=3Cp63 x=0.6m=2.4Cp溶剂蒸汽在115时 v=0.0085Cpb.管外蒸汽冷凝对流传热系数0 二蒸加热介质采用生蒸汽加热，根据混合油在蒸发中温度变化（tm=89） 采用3kg/cm2(绝压)水蒸汽作为加热介质，对应132.9 r=2169KJ/kg 132.9下，冷凝水的性质934kg/m3 =
36、0.6862w/Mk =0.2177cp 取t=TS-T22由于蒸汽中不凝汽的存在，使0急剧下降，实际取：0.40=0.44360=1744w/m2另：so=0.859810-4m2/wRsi=0.00052m2/wK0=498w/m2则：S2=Q/（Ktm）其中：tm=(139.9-63)-(132.9-115)/ln(132.9-63)/(132.9-115) =38.17 S2=734103/(49838.17)38.64m2 由于二蒸混合油温度高且浓度大，其形成污垢的可能性及速度越大，且考虑其污垢的累积性，原设计取S=74m2是合适的。（D=600mm）(3)汽提塔的能量衡算及设备计算
37、已知：原料:x=0.95 t=110 F=179t/d 操作压力0.067Mpa(真空度) 要求汽提后毛油残溶小于500ppm 完成液量为170t/d 去除溶剂量W38.95t/d 在对应操作条件下，95%混合油沸点为100 若用2kgf/cm2（绝压）直接蒸汽汽提，按热量平衡理论所需的蒸汽量为： G1=G0r-FCp油（110-90）/C1（t2-t1） 其中：G0=W3=9T/D r=75kcal/kg=314KJ/kg (100时，溶剂汽化潜热) C1=1.875KJ/kg(在此条件下，蒸发比热) Cp油=0.52kcal/kg=2.18KJ/kg T2=120 (2kgf/cm2(绝压
38、)蒸汽饱和蒸度) 显然，从能量方面考虑，由于汽提塔真空度较二蒸高，故混合油进入汽提塔闪蒸，同时温度降低的显热足以满足溶剂汽化所需的热量。常用的层碟式汽提塔所采用的间接蒸汽实际上只起保温作用，若取4kgf/cm2(绝压)的水蒸汽作为间接蒸汽，其用量可根据经验取1t/d .下面按解吸理论分析并计算有关层碟式汽提塔的结构尺寸及有关物料工艺要求数据。已知：处理量（混合油）L=179T/D=7458.3kg/h=8.38kmol/h其中溶剂：LS=1795%=8.95T/D=373kg/h=4.01kmol/h油：L0=17995%=170.05t/d=7085.4kg/h=7.96kmol/h混合油中溶剂摩尔分率x=4.01/(4.01+7.96)=0.447根据毛油产品质量要求，塔毛油中溶剂的摩尔分率：层碟式汽提塔属蒸馏脱去微量溶剂
