悬挑脚手架专项施工方案详解.doc

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1、编 制 目 录一、编制说明2二、编制依据2三、工程概况23四、脚手架方案的选择3五、脚手架材质要求及选择34六、脚手架搭设流程及要求49七、脚手架的劳动力安排10八、脚手架的检查与验收10九、脚手架搭设安全技术措施1013十、脚手架拆除安全技术措施1314十一、脚手架计算书1446十二、卸料平台搭设及其验算4753十三、悬挑工字钢的构造简图5354 一、 编制说明本方案为云南俊泽房地产有限公司-风华俊园项目脚手架专项施工方案，内容包括钢管落地脚手架和普通型钢悬挑脚手架的安装、拆除等分项工程。本工程主体结构施工4层以上采用普通型钢悬挑脚手架，4层以下采用钢管落地式脚手架。商业楼区域结构也采用钢管

2、落地式脚手架。为确保本工程优质、高效、安全地建成各项施工任务，特编制本方案以指导施工。二、编制依据 2.1建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施)中国建筑工业出版社；2.2建筑施工安全检查标准JGJ59-99中国建筑工业出版社；2.3建筑施工高处作业安全技术规程（JGJ80-91） 2.4建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 中国建筑工业出版社；2.5钢结构设计规范GB50017-2003 中国建筑工业出版社； 2.6建筑结构荷载规范GB50009-2001中国建筑工业出版社； 2.7建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；2.8建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版

3、社；2.9施工组织设计。三、工程概况 3.1、项目概况本工程为云南俊泽房地产风华俊园项目，包括施工图纸所包含的全部内容。项目总建筑面积为：48.9万平方米，我公司承建施工区域分10幢楼所组成的建筑群体：建设规模为总建筑面积约24.1万平方米，其中: 5、6、7、8栋为18层，9、10、11、12、13、14为高层;地下室主楼均为二层，其余为一层地下车库；结构：住宅为全剪力墙结构体系、桩筏基础。3.2、设计概况本项目建筑耐久年限为50年，建筑等级为一类高层建筑，耐火等级为一级，结构安全等级为二级，抗震设防分类为丙类设防烈度为8度，剪力墙抗震等级为一级，屋面防水等级为级，地下室防水等级级，人防为6

4、级二等人员掩蔽所，地基与基础设计等级为甲级。四、脚手架方案的选择本工程考虑到施工优质、高效、安全和合同要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和适用性。 2、架体的结构设计，力求做到技术先进适用，结构安全可靠，造价经济合理。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合上述几点，脚手架的搭设，还必须符合JGJ130-2011搭设检查标准要求，符合相关文明标化工地的有关标准。 6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综

5、合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案：、4层楼面以下采用钢管落地脚手架， -3.338.77m。、4层楼面以上采用普通型钢联梁悬挑脚手架，分五个悬挑段：悬挑段1，4层8.77m11层29.07m；悬挑段2，11层29.07m17层49.37m；悬挑段3，18层49.37m25层69.67m；悬挑段4，25层69.67m31层87.07m；悬挑段5，31层87.07m构架机房顶102.37m。五、脚手架材质要求及选择5.1 钢管：新进场脚手架用钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793 或低压流体输送用焊接钢管GB/T3091 中规定的 Q235 普通钢管；钢管的钢材质量应符

6、合现行国家标准碳素结构钢GB/T700 中 Q235 级钢的规定。脚手架钢管宜采用 483.5 钢管。每根钢管的最大质量不应大于25.8kg。5.2 扣件：扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831 的规定。扣件在螺栓拧紧扭力矩达到 65Nm 时，不得发生破坏。5.3 脚手板：木脚手板的单块质量小于30kg，脚手板厚度不应小于 50mm，两端宜各设置直径不小于 4mm 的镀锌钢丝箍两道。5.4 悬挑脚手架用型钢：悬挑脚手架用型钢的材质应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700或低合金高强度结构钢GB/T1591 的规定。用于固定型钢悬挑梁的 U 型

7、钢筋拉环或锚固螺栓材质应符合现行国家标准钢筋混凝土用钢 第 1 部分：热轧光圆钢筋GB1499.1 中 HPB235 级钢筋的规定。六、脚手架搭设流程及要求 6.1 钢管落地式脚手架 落地脚手架搭设的工艺流程为：材料配备定位设置通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板绑扎防护栏杆张挂安全网。 定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚

8、手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按下构造要求搭设。 6.1.1、主杆基础 本工程脚手架基础利用基坑支护平台混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求。 6.1.2、立杆间距 (1)脚手架立杆纵距1.5m，横距0.9m，步距1.8m；内排立杆距建筑物外墙外皮0.7m，小横杆内端距外墙皮20cm。 (2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。 (3)立杆应设置垫木，并设

9、置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。 (4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400。 (5)立杆及纵横向水平杆构造要求：6.2.3、剪刀撑 a.每道剪刀撑跨越立杆的根数在57根之间，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角为4560。b.在脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，斜杆相交点处于同一条直线上，由底至顶并沿架高连续设置，中间每道剪刀撑的净跨不应大于15m。c. 横向支撑的斜杆应在12步内，由底至顶层呈之字型连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。d.剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，

10、两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2至4个扣结点。e.所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。 f.剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度100cm，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10cm。 6.1.4、脚手板、脚手片的铺设要求(1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设层板：板宽为400mm，所有脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于15cm，靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15cm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。 (2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设

11、，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。(3)脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。(4)脚手架外侧用密目安全网实行全封闭。 6.1.5、防护栏杆 (1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。 (2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。 (3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。 (4)脚手架内侧形成临边的(如遇采光井、阳台等)，在脚手架内侧设1.2m的防

12、护栏杆和30cm高踢脚杆。 6.1.6、连墙件 (1)连墙杆间距竖直3.6m，水平4.5m(即二步三跨)； (2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每2.9米设一拉结点。 (3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。 (4)确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠。 (5)连墙件构造示意图 6.1.7、架体内封闭 (1)脚手架的架体里立杆距墙体净距最多为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。 (2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭

13、。 (3)施工层以下外架每隔3步以及底部用层板进行封闭。6.2 普通型钢悬挑脚手架 悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑工字钢纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板绑扎防护栏杆张挂安全网。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按下构造要求搭设。 立杆、剪刀撑、脚手板、脚手板、防护拦杆、连墙件、内排立杆封闭构造及要求同落地式脚手架。七、脚手架的劳动力安排 7.1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确

14、定本工程外脚手架搭设人员需要2025人，均有上岗作业证书。 7.2、建立由项目经理、技术负责人、专职安全员、施工员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。 7.3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。八、脚手架的检查与验收 钢管落地式脚手架、普通型钢悬挑脚手架 a、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。 b、高度在20m及20m以下的脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收。高度大于20m的脚手架，应由上一级技术负责人随工程进

15、行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。 c、验收时应具备下列文件： (1)脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志； (2)脚手架工程的施工记录及质量检查记录； (3)脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录。 d、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。 (1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格紧固可靠； (2)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全； (3)基础是否平整坚实、支垫是否符合规定； (4)连墙件的数量、位置和设置是否符合要求；(5)垂直度及水平度是否合格。九、脚手架搭设安全技术措施钢管落地式脚手架、普通型钢悬

16、挑脚手架a、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。b、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。c、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。d、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。e、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及两层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。f、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。g、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意

17、不得任意拆除脚手架部件。h、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。i、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层。j、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。k、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。9.1、技术保障措施 9.1.1 架子搭设完毕，用合格密目安全网、水平兜网铺围护于架子的外围、底部。 9.1.2 扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现

18、滑丝的严禁使用。9.1.3 脚手架在下列阶段必须进行检查与验收：a.架子搭设到68m（4步架）高度时；b.达到悬挑高度时（20.30）；c.作业层上施加荷载前（外墙装修前）；d.遇有六级强风及以上大风或大雨后；e.停用超过一个月（春节收假开工前）。由架子搭设人员进行自检；架子搭设完毕后由搭设会同施工单位、监理单位和质检单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。 9.1.4 该脚手架作为建筑物装饰作业时，安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。 9.1.5 脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性

19、来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。 9.2、质量保障措施 9.2.1 操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。 9.2.2 技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。9.2.3 脚手架必须严格依据本施工方案进行搭设；搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。 9.2.4 脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。 9.3、安全保障措施 9.3.1 操作

20、人员必须持有登高作业操作证，方可上岗。 9.3.2 架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。 9.3.3 在架子上施工的各工种作业人员,应注意自身安全(尤其是在卸料平台上的工作人员)；不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。 9.3.4 雨、雪、雾及六级以上大风等天气，严禁进行脚手架搭设、拆除工作。 9.3.5 应设安全员负责对脚手架进行经常检查和保修。 检查保修项目 a. 各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工方案的要求； b. 扣件螺丝是否松动；

21、c. 安全防护措施是否符合要求。 9.3.6 在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护,安全员巡视检查。 9.3.7 脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。 9.3.8 搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。十、脚手架拆除安全技术措施 钢管落地脚手架、普通型钢悬挑脚手架 10.1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。 10.2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。 10.3、

22、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。 10.4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆脚手板、剪刀撑，而后拆小横杆、大横杆、拉杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。 10.5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。 10.6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。 10.7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。 10.8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电

23、事故。 10.9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 10.10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。 10.11、高层建筑脚手架拆除，应配备通讯良好的对讲机。 10.12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。 10.13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。 10.14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，应停止脚手架的拆除，严禁夜间拆除。 10.15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留

24、物从高处坠落伤人。十一、脚手架计算书 11.1 钢管落地式脚手架11.1.1、参数信息:a.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 8.80 m，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的横距为 0.9m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.20m；采用的钢管类型为 483.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；b.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；c.风荷载参数本工程地处云南昆明

25、市呈贡区，基本风压0.30kN/m2；风荷载高度变化系数z 为1.00，风荷载体型系数s 为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用；d.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:4；e.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:

26、1.00。 11.1.2、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。a.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30.9/(2+1)=0.09 kN/m ；活荷载标准值: Q=30.9/(2+1)=0.9 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.09=0.148 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.9=1.26 kN/m； 图1 大横杆设计

27、荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)b.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1481.52+0.101.261.52 =0.31 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1481.52-0.1171.261.52 =-0.365 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.31106,0.365106)/4490=81.292 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 81.292 N/mm2 小于 大

28、横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！c.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.09=0.123 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.9 kN/m；最大挠度计算值为：=0 .6770.12315004/(1002.06105107800)+0.9900.915004/(1002.06105107800) = 2.222 mm；大横杆的最大挠度 2.222 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！11.1.3、小横杆的计算:根据JGJ13

29、0-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。a.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.91.5/(2+1)=0.135 kN；活荷载标准值：Q=30.91.5/(2+1) =1.350 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.05+0.135)+1.4 1.35 = 2.112 kN； 小横杆计算简图b.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯

30、矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0330.92/8 = 0.004 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.1120.9/3 = 0.634 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.638 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.638106/4490=142.011 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =142.011 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！c.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大

31、挠度计算公式如下: qmax=50.0339004/(3842.06105107800) = 0.013 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.135+1.35 = 1.535 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: pmax = 1534.95900(39002-49002/9 ) /(722.06105107800) = 1.788 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.013+1.788 = 1.801 mm；小横杆的最大挠度为 1.801 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10 mm,满足要求！

32、11.1.4、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0330.9/2=0.015 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.91.5/2=0.202 kN；活荷载标准

33、值: Q = 30.91.5 /2 = 2.025 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.05+0.015+0.202)+1.42.025=3.156 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 11.1.5、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8016.20 = 2.471kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.341.5(0.9+0.3)/2

34、= 1.08 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1541.5/2 = 0.45 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.516.2 = 0.122 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.123 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 30.91.52/2 = 4.05 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照

35、建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.3 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为1.13；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.311.13 = 0.356 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.123+ 1.44.05= 10.617 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.123+ 0.851.44.05= 9

36、.767 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.3561.5 1.82/10 = 0.206 kN.m；11.1.6、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 10.617 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比

37、Lo/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 10617/(0.188424)=133.197 N/mm2；立杆稳定性计算 = 133.197 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.767 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣

38、件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 9766.872/(0.188424)+205860.123/4490 = 168.376 N/mm2；立杆稳定性计算 = 168.376 N/mm2

39、小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！11.1.7、最大搭设高度的计算: 按规范5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.652 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.05 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.1884.2410-4205103-(1.21.652+1.44.05)/(1.20.125)=58.021 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大

40、于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 58.021 /(1+0.00158.021)=54.839 m；H= 54.839 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为8.8m，小于H，满足要求！按规范5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.652 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.05 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标

41、准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.206 /(1.4 0.85) = 0.173 kN.m；Hs =( 0.1884.2410-4205103-(1.21.652+0.851.4(4.05+0.1884.241000.173/4.49)/(1.20.125)=39.296 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 39.296 /(1+0.00139.296)=37.81 m；H= 37.81 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =37.81 m。脚手架单立杆搭设高度为8.8m，小于H

42、，满足要求！11.1.8、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.356 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 8.073 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 13.073 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l/i

43、 = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 13.073 Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 13.073小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图11.1.9、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 : p fg 地基承载力设计值: fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =53.087 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10.617 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=5