承台桩基工程水上沉桩施工方案.doc

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1、上海国际航运中心洋山深水港区中港区前期工程码头及承台桩基工程水上沉桩施工方案1。编制说明1.1 编制依据1.1.1 业主提供的施工委托书。1.1。2 上海国际航运中心洋山深水港区工程码头及驳岸工程岩土工程勘察报告（中交第三航务工程勘察设计院勘察工程公司）。1.1.3 上海国际航运中心洋山深水港区小洋山中港区码头和接岸结构专题研究报告（中交第三航务工程勘察设计院）。1。1。4 业主提供的上海国际航运中心洋山深水港区中港区前期工程码头第1分段第7分段及承台120分段桩位图（2005033D码头S001S007）。1.1.5 测量基线上海国际航运中心洋山港一期工程港区总施工控制网测量（第六次）技术报

2、告.1。2 执行规范标准水运工程测量规范 （JTJ 2032001）全球定位系统（GPS）测量型接收机检定规程 （CH801695）全球定位系统城市测量技术规程 (CJJ73-97)港口工程桩基规范 （JTJ 254-98）港口工程质量检验评定标准 (JTJ 22198）港口工程质量检验评定标准（局部修订) （JTJ 22198）高桩码头设计与施工规范 （JTJ 29198)海港工程钢结构防腐蚀技术规定 （JTJ 23089）国家和地方政府颁布的有关现行规范及标准等。1.3 其他说明本施工方案为“洋山深水港区中港区前期工程码头及承台桩基工程水上沉桩专项施工技术方案，码头第1分段和承台13分段的

3、冲孔桩已编制专项方案。2工程综述2。1 工程概况2。1.1 工程名称上海国际航运中心洋山深水港区中港区前期工程-码头及承台桩基工程。2.1.2 工程地点拟建洋山深水港区中港区前期工程位于杭州湾口东北部,上海芦潮港东南的崎岖列岛海区小洋山岛南侧岸线，在镬盖塘岛与小岩礁岛之间，顺接已建洋山深水港区一期码头的东部。工程所在地南距大洋山岛约4km，东北距嵊泗县城菜园镇约40km,西北距上海吴淞口约110km、距上海芦潮港约32km,北距长江口灯船约72km,距宁波北仑港约90km,向东经黄泽洋直通外海，与国际远洋航线相距约104km。2。1.3 工程内容业主暂定由我局承建范围：洋山深水港区中港区前期工

4、程码头工程约500m岸线，即码头17分段、承台120#.洋山深水港区中港区前期工程码头宽为42。5m，第1分段长84m，第26分段长66m，第7分段长为78m。第一分段排架间距为10m、每个排架有8根1800钢管桩，27分段排架间距为12m,每个排架有10根1500钢管桩,码头伸缩缝排架间距为6m。码头第一分段全部为直桩，27分段均为斜度4：120:1、平面扭角0o35 o的斜桩。码头17分段桩基总数量为435根（其中1分段冲孔沉桩36根）。承台1#3宽度为15m，其它承台宽均为13m.1#承台长26。31m、2#、3#承台长28m，420#承台长24m。4#20承台每个承台桩基由4根支承桩、

5、12根板桩墙桩和4根斜顶桩组成，承台支承桩桩径为1500、板桩墙桩桩径为1900、斜顶桩桩径为2000.板桩墙桩为密排桩，桩间净距为100mm，斜顶桩斜度为3:1。120承台桩基总数量为402根（其中1#3承台冲孔沉桩58根)。码头第一分段大部分区域及承台13#所有区域处于东围堤护岸抛石区,位于抛石区的码头36根桩基和13承台58根桩基沉桩采用钢套管冲孔沉桩工艺（采用液压锤吊打沉桩），码头及承台其它桩基均采用锤击沉桩。码头17分段和120承台桩基总数量为837根，其中水上沉桩共计743根（承台344根、码头399根），冲孔沉桩94根。码头17分段和1#20承台桩基工程数量和规格见表-1。 码头

6、17分段和承台120分段桩基工程数量汇总表 表1桩径（mm）桩长（mm)承台码头累计备注15006300012126400037376500044781226600028639167000138138680004242180062000232323根冲孔后沉桩69000656536根冲孔后沉桩190049000404050000404053000424226根冲孔后沉桩54000885500032325600057579根冲孔后沉桩58000202020006700044680001212690005252沉桩方式水上沉桩344399743冲孔后沉桩583694总 计4024358372。1.

7、4 主要参建单位建设单位：洋山同盛港口建设有限公司勘察单位：中交第三航务工程勘察设计院勘察工程公司设计单位：中交第三航务工程勘察设计院质监单位:交通部基本建设质量监督总站上海市港口工程建设安全与质量监督站监理单位:南华建设监理所洋山深水港区中港区前期工程监理部施工单位：中港第三航务工程局2.2 自然条件2。2。1 气象情况洋山海区属亚热带海洋性季风气候，位于北亚热带南缘的东亚季风盛行区，因受季风影响，本区冬冷夏热，四季分明，降水充沛，气候变化比较复杂.根据小洋山气象观测资料，1997年8月2001年12月间气象要素如下：1)气温年平均气温：17.2C 1月平均气温：6.5C(98年）8月平均气

8、温：27。8C（98年)极端最高气温：34.9C 极端最底气温:3。5C2)风况本海区受冬、夏季风影响,全年多偏北和偏东南向风，风向的季节变化明显，夏半年（4月8月）多偏东南向风,冬半年(9月翌年2月)多偏北向风，3月份冷暖空气交替频繁，以东南和北向风为主。常风向为NNWNNE,合计频率为36。3；次常风向为ESESSE向，合计频率为30.7%。3）雾况本地区一年内各月均有雾日出现，陆岸区雾日相对集中在冬季11月份翌年1月份，海岛区雾日相对集中在春季36月份。本区雾类分布陆岸区以辐射雾为主,海岛区则为锋面雾平流雾居多.工程海区周边站位多年平均雾日数海岛区大于陆岸区,在陆岸区雾日平均为28.8天

9、,在海岛区雾日数平均为3050天。4）降水本地区雷暴日在年内各月份均有出现,其中8月份雷暴活动相对频繁：79月份常受热带气候影响，而12月份翌年1月份则常受寒潮影响。年平均降水量 1013.0mm年平均降雨日数 138d其中：中雨以上日数（10mm） 30.9d 大雨以上日数(25mm） 9。5d 暴雨日数（50mm) 0.9d2。3.2 水文情况1）潮汐洋山港区所在崎岖列岛海域潮汐主要受东海前进波控制，施工区海域潮汐类型属非正规浅海半日潮。本海区潮汐日不等现象明显，一般表现为从春分至秋分夜潮大于日潮、从秋分至春分日潮大于夜潮。本海区潮汐强度为中等，年平均潮差为2。76m.平均涨潮历时为5 h

10、 49 min，平均落潮历时为6 h 36 min.根据小洋山潮位站1997年08月2001年12月四年的观测资料显示（本工程潮位资料均以小洋山理论最低潮面作为起算面）：最高高潮位： 5.71m 最低低潮位：-0.47m平均高潮位： 3.88m 平均低潮位: 1.15m平均潮差: 2。75m 平均潮位: 2.56m在码头区域近镬盖塘侧（K 0+00）位置涨潮垂线平均流速最大，为1。54m/s,该垂线的涨潮垂线平均流速1.2m/s，历时最长为2：03，涨潮垂线平均流速1.5m/s，历时为0:12；(K0+600K1+300）间垂线大潮落潮垂线平均流速最大，中部（0K+800）大潮落潮垂线平均流速

11、为1.72m/s ，落潮垂线平均流速1.50m/s，历时为2:11.2）工程海区波况一期工程东侧北围堤建成后，小洋山中港区NESE向将受到有效掩护，经大洋山等岛屿绕射进入SW向波浪得到折减，小洋山波浪相对较小，见表-2。 SW向五年一遇设计波要素表 表-2位 置设计水位H1%（m)H5%(m）H13（m）T（s)L(m)B1（西段）极端高水位1.631。341。105。039。0设计高水位1。611.321.094。937。5设计低水位1。491.231.014.328。9极端低水位1.291。050。864。126。2B2（中段）极端高水位1.431。170。965.038。8设计高水位1.

12、160。950.784.937.2设计低水位1。110.910.764.328。6极端低水位0。920。750。624.126.0B3(东段）极端高水位1。461。190。995。038.9设计高水位1.361.110。914。937。3设计低水位0。960.790.644.338.7极端低水位0。960.750.614.126。12。3.3 地质条件 1）地形、地貌工程区位于镬盖塘岛与小岩礁岛之间海域。镬盖塘岛呈东西向发育，主要由花岗岩组成,原峰顶高程+59。8m，现已爆破开山至+8m左右，小岩礁岛亦呈东西向发育,主要由火山岩碎屑岩层组成。属海蚀残丘礁岛地貌类型.镬盖塘岛与小岩礁岛之间海域地

13、形变化较小，仅在小岩礁西端一线向西南发育深槽，拟建码头前沿泥面标高为-1528。0m。2)工程区域地质土层分布特征工程区域第四纪覆盖层相变频繁且厚度变化大，下伏基岩呈波状起伏，从陆域向海域基岩顶板埋深总的趋势渐降低，在镬盖塘岛与小岩礁岛之间口门中呈三次起伏，在小岩礁岛向口门侧约500m、在镬盖塘岛向口门侧约400m及口门中部各存在一驼峰。施工区大部分区段泥面标高起伏较小，仅在镬盖塘岛与小岩礁岛之间中部区域的东南区段起伏较大，标高为-6。7-28.2m.仅有少量层分布于海底表部,层分布于海底浅部，大部分区域顶板直接露海底,厚0.77.5m；层分布较广泛，厚度变化大，厚约3.640.0m，以淤泥质

14、软粘性土为主，工程地质差，大部分直接出露海底，该层中存在着较多的粉细砂夹层;层分布稳定，厚度随下伏基岩起伏变化较大，一般为3.017。5m,以砂性土为主，该层工程地质性质相对较好,据其顶板埋藏深度（12。2-54。5m)，宜作为中、小荷载拟建物的桩基持力层，尚嫌不足;工程地质层顶板标高一般为-2。4-77。3m，该层各亚层工程地质性质相对较好，埋藏适中，分布稳定，在基岩埋深较深区段可作为拟建码头打入桩的理想桩基持力层.各层土的地质特征描述见表-3。工程区域各层土的地质特征描述 表3序号名 称特性描述顶板标高（m）厚度（m）实测标灌击数N击I0灰黄色淤泥质粉质粘土饱和，流塑软塑.切面稍粗糙,夹粉

15、砂薄层，局部混较多粉砂，近砂质粘土.为新近淤积而成.-5。97-15。870。51612灰黄灰色砂质粉土饱和,松散。含少量云母及贝壳碎片，摇震反应较明显,局部为砂质粉土。该土层主要分布于拟建码头区表部，局部上部覆盖淤泥。-11。41-17.700.516253灰黄灰色粉细纱饱和，松散,局部稍密。含云母、贝壳碎片及少量腐植物，夹粘性土微薄层，摇震反应明显，该土层主要分布于拟建码头西北区段.-11。7222.401。55.525局部91311灰黄灰色淤泥饱和，流塑。切面光滑，含少量贝壳碎片及腐植物，夹少量粉细纱微薄层，摇震反应较慢。该土层一般零星分布于勘察2层中+0.3627。181.512。21

16、1-2灰黄灰色淤泥质粘土饱和,流塑软塑。切面光滑,含少量黑色有机质、贝壳碎片及腐植物，夹少量粉细砂微薄层，局部近淤泥质粘土夹粉细砂。该土层在勘探区内主要分布于镬盖塘与小岩礁岛中间海域。7。78-31。621。112.5132灰黄灰色淤泥质粉质粘土饱和，流塑软塑。切面稍粗糙，含少量砂眼、贝壳碎片及腐植物，夹较多粉细砂微薄层，局部混粉砂。+0。2845。812。024.2133灰黄灰色粉细纱饱和,松散稍密。含少量腐植物及贝壳碎片，夹粘性土微薄层，摇震反应较慢.该土层主要分布于拟建码头西北端及中部区域。-16。5644。560。916。14111-1灰绿灰黄色粉质粘土局部褐黄、灰色，可塑偏硬，局部硬

17、塑.切面稍粗糙,含少量氧化绣斑，呈油脂光泽,无摇震反应，局部粉土含量高或夹粉细砂微薄层，混少量砾石和胶结块。-15。44-52.451.19。892312褐黄灰色粉质粘土局部灰黄、灰绿色，饱和,可塑可塑偏硬。切面较光滑，土质较均匀，无摇震反应，含黑色有机质。该土层在勘察区域分布较稳定.12。1734。651.18.25112灰灰绿色粘土局部灰黄色,饱和，可塑可塑偏硬。切面光滑，土质较均匀，呈油脂光泽，无摇震反应，含灰白色泥质结核和黑色有机质。该土层在拟建区域分布较少.-34.88-47。061。89。56123灰绿灰黄色粉质粘土混砂砾饱和，可塑偏硬硬塑。含大量石英颗粒和小砾石,无摇震反应,局部

18、为砾石混粉质粘土。-4。06-51。570。512。81334局部504灰灰黄色粉细砂饱和，中密密实.颗粒均匀，质纯，含云母碎片，夹粉质粘土薄层，局部为粉细砂夹粉质粘土。该土层在拟建区域分布较稳定，仅在靠近一期工程的西段和靠近小岩礁岛的基岩浅埋区缺失。-30。02-48.131.518。718372杂色粉质粘土颜色以灰黄、绿灰、褐黄色为主，饱和，硬塑.切面稍粗糙，混较多小碎砾与颗粒，无摇震反应，11.78-53。922。71015242。3。4 自然条件分析对比洋山港一期、二期工程，本工程在北侧围堤建成后，受风浪的影响减小，东东南向的波浪影响较大,流速相应减小，仅靠近小岩礁的区域流速大于1。8

19、m/s。整个区域施工条件西段较好，东段相对较差。表层软基层的土的力学性质也好于二期工程的西部,基本与一期工程的东端相类似，部分区域底部4层厚度较大，桩尖穿透较为困难。3。 施工组织机构和总体施工部署3.1 施工组织机构3.1.1 施工组织机构的设立成立局直属的“中港三航局洋山中港区前期工程项目经理部”,具体负责洋山中港区工程的实施.项目经理部组织机构如下：各作业班组项目总经理项目常务副总经理工程计划部安全部技术质量部设备器材部办公室项目生产副经理项目经营副经理项目行政副经理项目总工程师三航局局机关经营财务部3.1。2 项目经理部的管理职责项目经理部的运作实行项目总经理负责制，由局直接管理，与项

20、目总经理签订项目管理目标责任书，进行目标控制，确保项目各项目标的实现.项目总经理必须贯彻执行国家、行政主管部门有关法律、法规、政策和标准，执行局各项管理制度.项目经理部直接对局负责。3.2 施工总体安排根据港口分指挥对洋山中港区总体策划和安排，码头及承台水上沉桩拟从中港区西端（冲孔桩除外）开始向小岩礁方向推进施工.计划在2005年9月30日前完成指挥部要求的05年中港区码头和承台沉桩任务（三航局承建区域）.根据沉桩部位将码头及承台沉桩分为三个阶段，水上沉桩总数为590根,其中码头沉桩246根、承台沉桩344根.第一阶段2005年6月6日2005年6月25日：码头1、2分段、4#6承台沉桩114

21、根（抛石区冲孔桩及预留阶梯形桩除外，码头桩66根、承台48根)，为码头1分段冲孔桩施工创造必要的条件。第二阶段2005年6月26日2005年8月25日：720#承台沉桩296根。第三阶段2005年8月26日2005年9月30日：码头35分段沉桩180根.根据指挥部总体安排、沉桩数量、桩型布置和打桩船沉桩能力等因素，本工程采用我局桩15#打桩船沉桩。2005年年内沉桩总体安排见图-1.4.测量控制点布设和施工坐标系的建立4.1 测量坐标和高程系统1)坐标系统：54北京坐标系（任意带，L0=122o）2）高程系统:1985年国家高程基准、小洋山理论最低潮面1985年国家高程基准与小洋山理论最低潮面

22、关系如下：4.2 起始数据测量控制点的布设引用上海国际航运中心洋山港一期工程港区总施工控制网测量（第六次)技术报告中的成果，以SK01、SK10、ZK13为起算点，和加密控制点GK01、GK02、GK03、GK04组成网形进行观测，网中已知点3个，未知点4个。采用GPS静态测设各控制点坐标，采用三等水准测量测设控制点高程，起算数据见表-4.测量控制点位置见图2：“上海国际航运中心洋山深水港区中港区前期工程加密测量控制点平面布置图”. 测量控制点起算数据表 表-4点号54北京坐标（L0122o)85高程备注X（m）Y(m）SK013389659.813507368.9786.527埋石SK103

23、386370。347507485。6356。858*埋石ZK133390094。795505862.1959.869埋石注：表中高程为国家85高程，标高为参考4。3 测量控制点测设使用法国DSP公司产的3套SCORPIO 6502 RTK双频GPS接收机（标称精度5mm+1ppm）GPS静态观测，经外业测设、外业数据检核、GPS内业计算和平差等，测设出各控制点坐标。采用PENTAXAP124自动安平水准仪进行几何水准高程观测，水准观测路线为ZK13GK05GK04GK03GK02GK01SK01,按三等水准测量要求施测，从ZK13至SK01做附合水准线路。控制点测量成果见表5。控制点测量成果表

24、 表-5点号控制点坐标控制点高程备注X（m）Y（m）H（m）SK013389659。813507368.978埋石（业主提供)SK103386370。347507485。635埋石(业主提供)ZK133390094.795505862.19512.229埋石（业主提供）GK013389050.771506995.205加密埋石GK023388886.423506703.2735。509加密埋石GK033388733。320506302。176加密钢支架GK043389023.000505998。0608。098加密埋石注:上表中的高程以小洋山理论最低潮面为基准.4。4 施工坐标系统的建立为便于

25、计算,以拟建码头西南角点作为施工坐标系的原点，以垂直于中港区码头前沿线向小洋山（岸侧）方向作为施工坐标系纵方向A轴，沿中港区码头前沿线向小岩礁岛方向作为施工坐标系横方向B轴，如图-3所示。施工坐标系原点0在54北京坐标系（L0=122任意带)中的坐标为:3388725。398,506296。100,P为施工坐标系纵向轴A轴在54北京坐标系（L0=122任意带）中的方位角36o.5。 钢管桩沉桩5.1 沉桩施工工艺流程图制桩（甲供）落驳运桩船舶抛锚定位捆 桩吊 桩锤击沉桩钢桩加固船机进场测量定位测量基线布设施工准备5。2 钢管桩运输和起吊沉桩前提前一个月编制下月沉桩计划和沉桩顺序，并报监理工程师

26、和业主代表审核。落驳前10天编制详细沉桩顺序及落驳单报监理审核，并由监理工程师向钢管桩预制厂家签发落驳单。根据沉桩需求，运输方驳拖运至上海供桩单位指定码头后由供桩单位落驳。落驳前，运输方驳做好防止钢桩涂层损坏的保护措施；落驳时，桩的叠放方式及数量应按照落驳单的要求进行，并由供桩单位代表、驻厂监理工程师和项目部驻厂代表共同验收落驳的钢管桩.运桩方驳为三航驳208、401#和402#.钢管桩落驳和沉桩起吊时，采用两点吊，吊点位置严格遵照设计规定。5。3 沉桩设备的选用5.3.1 打桩船的选用根据本工程基桩布置形式及规格等参数，采用我局桩15#沉桩船沉桩，其船型参数见表-6。 三航桩15#主要船型参

27、数表 表-6型 长型 宽型 深满载吃水总吨位架 高最大沉桩长度63。6m27m5。2m2。7m3057t93.5m80m+水深5。3.2 桩锤的选择设计提议采用D125柴油锤,三航桩15目前使用的是D160柴油锤。本工程拟采用D160柴油锤施打钢管桩。D125和D160锤的主要技术性能见表7和表8。 D125柴油锤主要技术参数表 表-7型 号D125上活塞重（Kg）12500锤重（Kg）24320下活塞外径（mm）910锤总高度（mm)7783每次最大打击能量（Nm）417000打击次数(次/分）3645作用于桩最大爆炸力（KN）3600适宜打桩最大规格（Kg）50000 D160柴油锤主要技

28、术参数表 表8型 号D125上活塞重（Kg）16000锤重(Kg）35000下活塞外径（mm）1070锤总高度（mm）8000每次最大打击能量(Nm）533000打击次数(次/分）3645作用于桩最大爆炸力（KN）4500适宜打桩最大规格（Kg）70000D160柴油锤的二档打击能量基本与D125柴油锤的四档最大打击能量相当，沉桩时一般采用D160柴油锤二档，其锤击能量为最大锤击能量的77左右,当遇较厚的4层地基出现沉桩困难时，采用三档施打，其锤击能量为最大锤击能量的83%左右.5.4 沉桩顺序本工程总体沉桩顺序由码头第1分段（4承台）向小岩礁方向施打.由于码头第1分段、第2分段10#排架和1

29、#4承台位于洋山一期工程的东围堤抛石护岸区，大部分桩位处的抛石厚度大于6m，钢管桩无法直接锤击沉桩，需采用冲击成孔后再沉桩.为保证码头冲孔桩的钢平台能与已沉桩基进行联结，保证钢平台的稳定性，位于抛石区的码头第9、10#和承台4分段局部已进行挖石削坡,降低块石厚度，使该区域的桩基能直接沉桩。为尽快施打完成码头第1分段桩基以便冲孔桩能早日开工，同时考虑到5#承台中与码头排架轴线呈90布置的纵向斜顶桩能顺利打入，打桩初期的沉桩顺序较为复杂，针对码头和承台各区域桩型布置,打桩船需采用横流和顺流、在码头海侧和岸侧等多种抛锚定位方式沉桩。4#6#承台沉桩顺序见图-4，码头沉桩按岸侧向海侧、一期码头向小岩礁

30、方向呈阶梯形逐根施打。5.5 打桩船抛锚定位方式施打图4中编号120桩基时，打桩船船头向岸侧横流抛锚定位;施打图中编号2136桩基时，打桩船船头向一期码头方向顺流抛锚定位;施打图中承台编号3748桩基和码头1分段29根、2分段35根、4分段2根桩基时，打桩船在承台海侧船头向岸侧横流抛锚定位；第二阶段施打承台桩时,打桩船先在承台岸侧船头向海侧横流抛锚定位顺接第一阶段已沉承台桩施打，当承台桩形成反向阶梯形时，打桩船调至承台海侧横流抛锚定位,不断呈阶梯形向小岩礁方向施打承台桩(承台岸侧施工水域砂桩船施打27。5m宽范围内的砂桩)；第三阶段施打码头桩时，打桩船船头向岸侧横流抛锚定位沉桩。当在承台结构完

31、成后，施打码头桩时，打桩船前抽心缆可系在承台的锚固设施上。打桩船三种抛锚定位方式见图5、图-6、图-7。5。6 桩位计算沉桩前由项目部测量工程师根据设计桩位计算每个桩位的中心坐标及采用常规仪器测量的交会角等沉桩定位有关数据,经项目部技术质量部审核后分阶段报测量监理工程师审核。承台桩位为桩中心线与承台底标高5.10m相交处的位置。码头桩位为桩中心线与桩帽底相交的位置，各分段桩帽底标高分别为：码头第1分段桩帽底标高为3。0m；码头其它分段前、后沿桩帽标高为3。2m，中间桩帽底标高为3.5m。本次施打的码头第一分段29根1800*69000钢管桩因搭设冲孔桩施工平台需要已加长500mm修改为1800

32、69500,其桩顶标高由+4.0m相应调整为+4。5m.5。7 沉桩定位本次沉桩定位以GPS定位为主，常规仪器定位斜顶桩,并采用常规仪器校核、比对GPS定位.5.7。1 GPS沉桩定位GPS定位沉桩是我局的成熟工艺.三航局开发的海洋工程远距离GPS打桩定位系统软件，已经在东海大桥、杭州湾大桥等多个工程项目的实际应用中已取得成功，并广泛等到应用。采用GPS定位沉桩,不仅大大的提高了沉桩效率,减轻了测量人员的劳动强度,同时具有较好的沉桩精度。三航桩15船上配备3台GPS、一个测倾仪、二个测距仪、摄像机、电脑、声控记数器等。打桩船GPS设备布置示意图见图8。图-8 打桩船GPS设备布置示意图5.7。

33、2 常规仪器定位沉桩平面位置由岸上一台全站仪、二台经纬仪按前方任意角交会法控制。选取测量控制点时，保证交会角在60120度之间。常规测量仪器主要用于对GPS定位系统的比对测量和承台3:1斜顶桩定位测量。现场拟采用的常规测量仪器见表9. 现场拟采用的常规测量仪器表 表-9仪器名精 度测站点位施工安排PENTAXETH-302电子经纬仪2秒级GK06侧面观测PENTAXETH-302电子经纬仪2秒级GK02校 核Leica-TC402全站仪2秒级、1mm+2ppmGK01正面观测、高程Leica-NA724自动安平水准仪3mm/kmHG临水贯入度观测斜桩定位前，先抄出提高后的控制标高，岸上仪器按提

34、高后的观测角度进行桩位控制。必要时，根据施工区域水流、泥面坡度、倾斜度大小等情况适当设置提前、落后量,使下桩后的桩位能满足设计要求。定位时,只有当所有测量仪器观测结果一致时，才能下桩.下桩后，若偏位较大，应起桩，重新定位，尽量减少沉桩偏位。偏位按港口工程质量检验评定标准（JTJ221-98）无隐护离岸水域沉桩标准控制。桩身扭角、倾斜度:桩身扭角由设置在打桩船上的经纬仪按放样角度控制.即在打桩船轴线上设置一观测点,以轴线往船头方向为起始方向，旋转仪器对准岸上测量点,使仪器读数为理论角度值，扭角误差符合设计要求和规范规定。桩身倾斜度由读取打桩船桩架上的刻度尺读数控制，倾斜度误差满足规范要求。桩顶标

35、高由岸上水准仪按高程测量法读取桩身或替打上的读数控制。桩身、替打上的刻度线要划分精确，并保证正确延续.5.7.3 承台板桩墙钢管桩沉桩定位控制承台板桩墙钢管桩为密排桩,沉桩时尽量利用平潮期按设计要求跳打定位桩，施打完成一定数量的板桩墙定位桩后，再施打板桩墙定位桩之间的2根钢管桩，并均匀布置2根桩在纵向轴线上的位置。位于承台5分段的部分板桩墙钢管桩由于受90纵向斜桩影响，无法按间隔跳打方法沉桩,需连续沉桩。5。8 沉桩停锤控制标准本次沉桩以标高控制为主，以贯入度控制为校核。根据设计要求，当采用D160柴油锤三档施打时（D160柴油锤三档能量大于D125柴油锤的四档能量），停锤标准如下：最后100

36、mm贯入度3mm/击,距离设计标高1m，总锤击数大于1500击可以停锤。如最后100mm贯入度3mm/击,距离设计标高1m，需及时与设计联系。沉桩过程中，测量人员要随时掌握贯入度变化和桩顶标高下沉情况，并做好记录.当达到设计要求的停锤标准时，准确发出停锤信号,如出现异常情况，应立即停止锤击，及时与设计、监理等部门取得联系，协量一致意见后,方可继续沉桩.5.9 抛石区沉桩控制及可能出现的问题码头第9#、10排架及承台4分段部分桩基位于抛石区,部分区域已进行挖石削坡砂袋置换处理，预计局部区域的抛石厚度仍有56m左右。施打该区域桩基时，如发现下桩偏位较大，则需拔桩后重新下桩，经反复拔桩、下桩仍有偏位

37、时,须立即通报监理工程师和设计代表研究解决。施打板桩墙桩时，因受块石影响，定位桩出现偏位后,定位桩之间的钢管桩可能无法按设计桩位沉桩（定位桩之间的间距小于2倍桩径时）,此时需采取梅花形布置（及时请示设计代表）.同时承台4分段的斜顶桩需穿透56m的块石，与设计协商后，可适当调整桩身斜度。5。10 沉桩质量保证措施1） 项目部总工程师组织相关施工技术人员学习和审阅设计图纸，领会设计意图，核对图纸内容，对存在问题和建议适当修改的内容进行汇总,报请业主、设计和监理审核。2） 认真分析施工区域水文、地质资料，掌握现场水文、地质特点。3） 沉桩定位前项目部总工程师组织参与沉桩的施工管理人员、测量人员和打桩

38、船负责人等进行详细的沉桩技术交底。4） 严格控制船体扭角和平衡，及时调整锚缆和压仓水。5） 尽量在平潮时定位和施打承台桩板墙定位桩。6） 打板桩墙定位桩之间的桩基时，根据放样情况及时进行桩距微调,使板桩墙桩之间的间距均衡确保不漏块石。7） 沉桩后及时进行桩间连接和加固，可形成桩帽的钢管桩直接采用20槽钢电焊连接。8） 独立采用GPS定位系统沉桩定位前,必须采用常规测量仪器比对测量定位10根桩以上，确保GPS测量定位参数的可靠性和精度。沉桩过程中每周仍需定期进行比对测量一次以上.9） 急涨潮或急落潮时,暂停沉桩防止走锚，确保沉桩定位的精度。10）锤击过程中，保证锤、替打、桩在一条轴线上,防止出现

39、偏心锤击。11）及时进行已沉桩基的沉桩偏位测量,并进行统计分析，根据偏位情况制定相应的控制措施，保证沉桩正位率达到90以上,即达到优良等级。12)测量组定期进行阶段性沉桩汇总(码头每1个分段汇总一次、承台每3个分段汇总一次），并及时将沉桩记录和汇总资料(含电子数据）交技术质量部统一归档保存。6.落驳运输及沉桩过程中对钢管桩涂层的保护措施钢管桩防腐涂层保护事关工程百年大计，在运输、沉桩以及沉桩后结构施工时,必须对钢管桩防腐涂层进行有效的保护.6。1落驳运输和起吊时对防腐涂层的保护1)驳船钢管桩底部至少垫4道以上枕木或橡胶带。2）钢管桩之间用木枋隔开，并在与桩接触面垫一层3cm厚胶带。3）钢桩固定

40、架有可能与钢桩涂层接触的部位均需包裹3cm厚胶带。4)钢管桩防腐涂层完成后,在所有的吊运过程中，均不得采用钢丝绳直接捆绑吊运，尽量使用桩上的吊耳板吊运。5）运输过程中需使用钢丝绳加固钢桩，防止桩在运输中的滚动,固定钢桩的钢丝绳包覆消防水带或土工布。6.2沉桩施工1）打桩船在沉桩过程中严禁前穿心缆在吊桩移位时对已沉设的钢桩产生夹桩现象，同时及时对已沉钢管桩进行纵向连接加固，特别是打桩船施打承台桩时及时采用槽钢将板桩墙钢管桩进行连接加固，以便将打桩船的前抽心缆架空于连接加固的槽钢上面。2）捆桩用钢丝缆必须包裹3层土工布，并用尼龙绳间隔20cm捆扎牢固。沉桩施工负责人随时检查其损伤程度,发现破损及时

41、组织人员更换。3)打桩船吊桩时，不得在钢桩上拖拉钢丝绳.4）因板桩墙1900桩的防腐涂层距桩顶仅200mm，施打该系列桩时，采用无外帽或外帽高度小于160mm的替打，防止替打帽“啃桩”后造成防腐涂层的损坏。5)打桩船与钢管桩涂层直接接触的部位如导向轮、抱桩器等包裹土工布,防止涂层被破坏。6）施工船舶及交通艇在靠近钢管桩作业时，在外侧先抛锚再减速就位，船体不得直接碰桩钢管桩。船上人员须随时观察涨落潮的情况,及时调整锚位以防船体碰撞钢管桩;为防止施工船舶碰撞钢管桩，船舷必须满挂旧轮胎。7）合理安排沉桩施工顺序和布置打桩船船位，尽量避免沉桩施工时打桩船的锚缆刮碰钢管桩防腐涂层.8)对已沉桩及时设置警

42、示标志，以免过往船只碰撞。9）加强对施工人员和船舶使用人员的防腐涂层保护意识教育，制定严格的钢管桩防腐涂层损坏处罚制度。10）施工期间派专人负责对钢管桩防腐涂层的日常检查，从沉桩、桩基加固和结构施工等对防腐涂层进行全方位监控。11）一旦防腐涂层有损坏现象，及时作好记录，并立即通知专业涂层修补单位进行防腐涂层修补。7.施工进度计划根据指挥部对洋山深水港区中港区前期工程的总体策划和施工安排，2005年年内完成码头沉桩246根、承台沉桩344根，合计完成水上沉桩510根，计划在2005年9月30日前完成。详细水上沉桩施工计划见附表1：洋山深水港区中港区前期工程2005年水上沉桩进度计划表。8.沉桩施工船机使用计划沉桩施工使用计划见表-10.沉桩施工船机使用计划表 表-10序号船机名称性能或功率单 位数 量1三航桩15打桩船艘12拖轮16003000HP艘33运桩方驳31三航驳2082500t艘13-2三航驳4014000t艘133三航驳4024000t艘14抛锚艇起重60t艘15交通艇80t艘29。沉桩作业安全管