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1、目 录1、 编制依据22、 工程概况23、 后浇带模板体系34、 验算65、 后浇带砼浇筑186、 安全生产、现场文明施工要求 197、 附图201、编制依据1。1银盛泰国际商务港施工合同文本1。2青岛腾达设计事务所设计的图纸1。3混凝土结构工程施工质量验收规范 (GBJ50204-2002）1。4建筑工程施工质量验收统一标准 （GBJ503002001）1。5建筑施工计算手册 1.6钢筋混凝土高层建筑结构设计及施工规范 （JGJ391)1.7混凝土强度检验评定标准 （GBJ10787)2、工程概况银盛泰国际商务港位于青岛市城阳区中心位置,北邻正阳路，西邻山城路。工程东西长为122.2米,南北
2、宽为78。4米，建筑面积6。5万平方米.工程地下两层,分别为地下车库和设备用房，地上十三层，其中一、二层为商业网点，三十三层为商务办公用房。本工程为框架筒体结构，底板为梁板式筏板基础，地上结构构件为柱和梁及电梯井、楼梯井筒体.工程地下二层为错层结构，轴北1300mm处地下室层高为6米，轴北1300mm轴部分层高为5.55米，/轴右4米轴左4米部分层高为4。6米。地下一层层高为3。9米，一层层高为5.1米，二、三层层高为4.2米，四、五层层高为5。4米，六十二层层高为3。6米,十三层层高为4。8米，本工程占地面积较大，东西轴线间距离为122.2米，南北轴线间距离为78。4米.为减少砼施工过程中的
3、温度应力和消除部分砼伸缩应力，主楼于、轴间设置两道南北向伸缩后浇带，裙房轴间设置一道南北向伸缩后浇带，主楼和裙房间设置一道东西向伸缩后浇带.后浇带宽1500mm，厚度同墙、梁、板厚度。筏板砼为C35 S8，其它部位为C40,后浇带砼比同部位砼高一个等级。3、后浇带模板体系1）底板后浇带支模按附图进行，方法为：根据图纸设计位置，放出后浇带位置线，在边线内侧抹50mm宽，50mm高（东西向后浇带）或75mm高（南北向后浇带)C25细石砼埂（筏板钢筋为先布置25200南北向钢筋)，以防止筏板砼砂浆从下层钢筋网片下渗入后浇带内。绑扎筏板、地梁及设计加强筋，然后在后浇带中心线的一侧，沿后浇带立支一个高3
4、0cm的钢筋网片，网片上下各放置一根12钢筋,两根钢筋之间用12的立筋连接，立筋间距100，每1000范围内将立筋和筏板钢筋焊接750mm长12斜撑，以固定网片。网片立好后,将双层20目钢丝网固定在钢筋网片上，再焊接3330mm止水钢板，同法固定止水钢板上半部钢丝网,上层钢筋网片上绑扎50mm厚带锯齿型木条，阻挡筏板上层钢筋网片以上砼浆.2)地下室外墙后浇带,因工程要先回填土，然后再补浇后浇带。墙体砼浇筑后，后浇带外侧部分模板拆除，采用预制80mm厚C20砼板，通过和外墙预埋钢板焊接后封闭外墙外侧，预制板之间用1：2水泥砂浆嵌缝。如图:3）梁、板后浇带在通过后浇带的梁头两侧各200处根据设计设
5、置独立定型支撑，该竖向独立支撑直接支撑在梁底砼面,即梁端竖向独立支撑在第一次支模时,支撑顶面顶板标高设同梁底标高，顶板作该部位梁底的模板使用,垫一层油毡防止支撑头与梁底模之间的缝隙漏浆,撑杆下端支在楼板或底板上。平台及梁模板拆除后，独立支撑即作为后浇带的临时支撑,直至结构砼伸缩及建筑物沉降稳定后，二次支后浇带模板并浇筑后浇带砼，按规范留置同条件试块,在砼达到设计强度后拆除后浇带部位模板。上下层独立支撑立杆必须在同一条中心线上,以免荷载破坏楼板结构。竖向独立支撑平面设置原则为:凡与后浇带相交的梁底均在后浇带两侧各设一根,独立支撑在各层平面位置相同，以使上下层立杆上下中心线对齐。1、地下二层部位，
6、因层高为5.556米，层高较高，顶板为180mm厚，框架梁及次梁截面较大，选用槽钢18a（允许荷载4060KN，允许高度39006000mm）格构式独立支撑及槽钢16a(允许荷载4060KN，允许高度28004500mm)格构式独立支撑，局部跨度（1.35米）较小次梁选用可调钢管定型竖向支撑(允许荷载40KN，允许高度5600mm）。2、其余部分至地上五层框架梁及次梁选用槽钢16a（允许荷载4060KN，允许高度28004500mm、27003900mm两种）格构式独立支撑，框架梁梁端设双道支撑,次梁除梁端设一道支撑外，梁与梁之间增设一道。3、六层至十二层框架梁选用槽钢16a（允许荷载4060
7、KN，允许高度27003900mm）格构式独立支撑,次梁选用可调钢管定型竖向支撑(允许荷载60KN，允许高度3800mm）.4、十三层框架梁选用槽钢16a（允许荷载4060KN，允许高度28004500mm）格构式独立支撑，次梁选用可调钢管定型竖向支撑（允许荷载40KN，允许高度4500mm）.各种支撑型号如附表。4、验算由于立杆中心线上下对齐,故假定上层立杆荷载通过楼板直接传至下层立杆。地下二层顶板梁验算1:（计算结构范围如附图）一、选轴KL45作分析,板厚h=180，主梁b=500，h=950，计算跨度l=5.55m。计算假定：1）轴井字梁截面为300650，将该范围井字梁转化为板厚：则轴
8、右侧板厚h0。18/（5。1 5.2)h0.254m则轴左侧板厚h0.187.250。30。652（5.20.3）0。30。65/（7.25 5.2)h0.268m则:1、轴右侧楼板荷载计算：板自重250。254=6.35KN/m2轴左侧楼板荷载计算:板自重250。268=6。7KN/m2轴右侧楼板传至KL14荷载（计算至右侧跨度1/3部位）: 6.355。1/310.795KN/m轴左侧楼板传至KL45荷载（计算至左侧跨度1/3部位)： 6。77。25/316.192KN/mKL45自重q=250。50。95=11.875 KN/m2、施工人员及设备等动荷载：2KN/m23、KL45上均布线
9、荷载q=（板、梁恒载）+（动荷载）本计算采用支撑体系安全系数取2,支撑加固偏与安全,故计算不考虑静荷载分项系数。支撑上方梁板浇筑砼期间，该范围搭设有满堂模板支撑，故计算可不必考虑动荷载的分项系数.)q=10。79516.19211。875+2（5.1/37.25/3)q=47。095 KN/m则KL14均布线荷载q=47.095KN/m本计算将KL45看作一端固定，一端简支的承受均布荷载的单跨梁,如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载:R3/8ql（l为计算跨度 l5。550m)R3/847。0955.55098。016 KN4、后浇带边缘L88考虑由KL35、L6、KL45、L7
10、0及轴挡土墙共同承受则KL14受到L88集中荷载为：P2。650.30。6525P12。92 KN因本层为地下二层屋面，上层传至荷载R=0则独立支撑承受荷载N RP98。01612.92110.936 KN该处支撑点设两个C型槽钢16a格构式支撑，该支撑允许荷载为4060KN，允许高度为28004500mm.该处梁底距地面为4.25米，高度满足要求。N120KN支撑体系安全二、对L70分析:板厚h=180，L70梁b=300，h=650，计算跨度l=5。55m。同理，将该范围井字梁转化为板厚：（此将L70已转化为板厚）h0.185。10.30。65（5。20.3）0.30。65/(5.1 5。
11、2)h0。254m则：1、楼板荷载计算：板自重250.254=6。35KN/m2楼板传至L70荷载(该处取板计算跨度为2.7米)：6.352.717。145KN/mL70自重q=250.3（0.650。254）=2。97 KN/m2、施工人员及设备等动荷载:2KN/m23、L70上均布线荷载q=板、梁恒载+动荷载q=17.145+2。9722。7q=25.51 KN/m则L70均布线荷载q=25.51 KN/m本计算将L70看作一端固定,另一端简支的承受均布荷载的单跨梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：R3/8ql（l为L70的计算跨度 l5.55m）R3/825.515.
12、55R53.09 KN4、后浇带边缘L88考虑由KL14、L70及轴挡土墙共同承受则L70受到L88集中荷载为：P2。70.30。65251。2P15。795 KN因本层为地下二层屋面,上层传至荷载R=0则独立支撑承受荷载N=R+P=53。09+15。795=68.885KN该处支撑点设一个G型可调钢管定型竖向支撑（允许荷载45KN，允许高度4500mm）。该处梁底距地面为4。25米，高度满足要求.68.885/451。53在支撑体系安全系数2。0范围内，支撑安全.三、轴KL2作分析,右侧板厚h=180,左侧板厚h=120，KL2 b=350，h=700，KL35 b=500，h=950，计算
13、跨度ll=5.55m。计算假定：1）轴左板标高为3.95M,轴右板标高为2.7M,KL2、KL35合并为一个整体支撑加固,取其组合梁b=500,h=1。950（结构计算偏与安全），井字梁截面轴左为250450，轴右为300650，将该范围井字梁转化为板厚:则轴左侧板厚h0。127。650。250。452（5.20.25)0。250。45/(7。65 5.2）h0.17m则轴右侧板厚h0。18/(7。25 5.2)h0.268m则：1、轴左侧楼板荷载计算：板自重250。17=4。25KN/m2轴右侧楼板荷载计算：板自重250。268=6.7KN/m2轴左侧楼板传至组合梁荷载（计算至左侧跨度1/3
14、部位）：4。252.711。475KN/m轴右侧楼板传至组合梁荷载(计算至右侧跨度1/3部位)：6。72。617。42KN/m组合梁自重q=250。51.95=24.375 KN/m2、施工人员及设备等动荷载：2KN/m23、KL14上均布线荷载q=板、梁恒载+动荷载q=11.47517.4224。375+2(2.72。6）q=63.83KN/m则组合梁均布线荷载q=63。83 KN/m本计算将KL14看作一端固定，设有两个简支的承受均布荷载的单跨梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：R23/8ql(l为计算跨度 l2.525m）R23/863。832。525R260.439
15、KNR1(3/8ql2R22。525）/l（l为KL14的计算跨度 l5.55m）R1（3/863。835。55260.4392.525)/5.55R1105.349 KN4、后浇带边缘L47 L88考虑由KL35、L29、L30、L6、KL14共同承受则组合梁受到L47 L88集中荷载为：P2.60。30.65252。70。250。4525在此,组合梁两侧考虑满跨P20.27KN暂假定上层传至荷载R=0则独立支撑承受荷载N1=R1+P=105。349+20。27=125。619KNN2=R2=60。439KN该处于N1设两个，N2设一个，共设三个A型槽钢16a格构式支撑,该支撑允许荷载为40
16、60KN,允许高度为27003900mm。该处梁底距地面为3。25米，高度满足要求。N1/1202N2/602支撑体系安全四、轴KL37作分析，板厚h=120，KL24 b=350，h=550，计算跨度l=3。175m。计算假定：1）/轴间井字梁截面为250450,将该范围井字梁转化为板厚：S7。5518.65140.81V井字梁18。650.250。332（3。4750.25）0.250.33 5V井字梁4。41m3转化为板厚hh4.41/140。810。031m则：1、楼板荷载计算：板自重25（0。1200.031)=3。775KN/m2轴北侧楼板传至KL24荷载(计算至北侧跨度1/3部位
17、)： 3.7753.412.835KN/m轴南侧楼板传至KL24荷载（计算至南侧跨度1/3部位)：3。7752.93311.072KN/mKL24自重q=250。350.55=4.813 KN/m2、施工人员及设备等动荷载:2KN/m23、KL37上均布线荷载q=板、梁恒载+动荷载q=12。83511.0724。813+2（3.42。933）q=41。386KN/m则组合梁均布线荷载q=41。386KN/m本计算将KL24看作一端固定，一端简支的承受均布荷载的单跨梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：R3/8ql（l为计算跨度 l3。175m）R3/841.3863.175R
18、49.25KN则独立支撑承受荷载NR49。25KN该处设一个A型槽钢16a格构式支撑，该支撑允许荷载为4060KN,允许高度为27003900mm。该处梁底距地面为3.4米，高度满足要求。N60KN支撑体系安全2）对/轴间井字梁L37作分析，井字梁截面为250450，计算跨度l=3.475m：则：1、楼板荷载计算:板自重25（0。1200。031）=3。775KN/m2楼板传至L45荷载（计算取2.8m）： 3。7752.810.57KN/m2、施工人员及设备等动荷载：2KN/m23、L上均布线荷载q=板恒载+动荷载q=10。57+22.8q=16.17KN/m则组合梁均布线荷载q=16.17
19、KN/m本计算将L37看作一端固定,一端简支的承受均布荷载的单跨梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：R3/8ql(l为计算跨度 l3。475m)R3/816.173。475R21.07KN则独立支撑承受荷载NR21。07KN该处设一个C型槽钢16a格构式支撑，该支撑允许荷载为4060KN，允许高度为28004500mm。该处梁底距地面为4.1米，高度满足要求。N60KN支撑体系安全因该处在结构筒体部位,故框架梁梁端和井字梁中间各增设一个C型槽钢16a格构式支撑。本工程后浇带属伸缩后浇带，按设计要求60天后即可封闭，因此预计浇筑地下室后浇带时工程主体施工至地上四层。则：49.
20、2521.0770。32KN (每层荷载）70。325351.6KN （5层荷载）施工期间对后浇带部位封闭管理，严禁在该区域堆放物体和进行施工，因此实际15不可能每层都有活荷载，上述五层累计荷载折算为:351.595%334.02KN334.02/(460）=1.39支撑安全系数2结构安全5、后浇带砼的浇筑进场砼必须每车核对配合比、坍落度、砼标号、抗渗等级及外加剂掺量是否与设计要求一致。后浇带在浇筑砼前，必须将整个砼表面按照施工缝的要求进行处理。地下室底板与本层的外墙后浇砼一起浇筑，采用比两侧砼提高一个强度等级的补偿收缩性砼浇筑，养护时间不宜少于28d，后浇带混凝土终凝后2小时即开始养护，表面
21、覆盖一层薄膜,必要时加盖一层麻袋片，并浇水养护，浇水次数以保证砼始终处于湿润状态为准。地下室的后浇带1或后浇带2均应一次性浇筑,地上部分可根据现场实际情况而定，但前后两次之间的施工缝应按规范要求设置在剪力较小处.浇筑所有后浇带砼时，应按有关规定留置标准养护试块,用于确定砼28天强度；基础底板及地下室外墙均需留置抗渗试块;浇筑顶板后浇带砼时,应留置拆模试块,用于确定拆模时间,后浇带模板必须在后浇带砼达到设计强度的100%方可拆模。后浇带砼采用泵送的方法运送至浇筑地点。严格控制外墙拆模时间,防止因拆模过早而引起外墙穿墙螺杆松动。砼浇筑时，振动棒严禁碰撞预应力钢绞线。后浇带砼应振捣密实，与两侧砼之间
22、的接缝收口必须顺畅、密实.6、安全文明施工要求1、施工现场所有用电设备，除作保护接零外,必须在设备保护线的首端处设置漏电保护装置。2、每台用电设备应有各自专用的开关箱,必须实行“一机一闸”。3、在砼罐车卸料处路面满铺钢板，防止砼罐车压坏路面,进而影响基坑安全.4、施工人员必须正确使用好各种劳保用品。5、夜间施工照明充足。上下马道必须做防滑措施。6、泵送砼作业过程中，软管末端出口与浇筑面应保持0。51m，防止埋入砼内,造成管内瞬时压力增高爆管伤人。7、严禁在外墙后浇带的钢筋网片上攀爬。8、砼浇筑前，应对振动器进行试运转，振动器操作人员应穿绝缘靴、戴绝缘手套；振动器不能挂在钢筋上，湿手不能接触绝缘开关。9、施工时应先将上层的后浇带洞口用夹板等遮盖严实并设置警戒区域，以防坠物伤人.10、夜间施工时使用聚光灯照射施工点以防对环境造成光污染。11、砼罐车每次出场应清理下料斗，防止砼遗洒污染交通路面。12、散落在楼板上的砼废料要及时清理。注： 插销插孔100,两方向设置,互相垂直,每根支撑上插销不少于2道.注: 1.插销插孔100,两方向设置,互相垂直，每根支撑上插销不少于2道.2.固定钢板套扣与微调螺栓配套使用，并与从构可靠焊接。
