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1、专题设计部分烟风系统设计1 原始数据1.1、热力系统计算汇总表（由锅炉厂家提供） 1、燃煤（设计煤种）收到基成分CyHyOyNySYWyAy50.503.506.001.001.008.0030.0挥发物Vr25.50应用基低位发热量（KJ/Kg）20013 低位发热量： 2、可磨系数： 灰熔点温度: 变形温度t11250 软化温度t2 1350 熔化温度 t314501.2 烟风阻力计算汇总（锅炉厂家提供） 1、锅炉本体烟气阻力：2516 Pa，不计尾部竖井自生通风阻力。 2、锅炉预热器二次风阻力：845 Pa，不计热风道和燃烧器阻力。 3、燃烧器二次风阻力：1100 Pa，燃烧器计算书。
2、4、锅炉预热器一次风阻力：476 Pa，不计热风道和燃烧器阻力 5、燃烧器一次风阻力：1400 Pa，燃烧器计算书。1.3 热力特性汇总表 序号名称符号单位数值1锅炉蒸发量Dt/h9102蒸汽出口压力PgrPa17.31063蒸汽出口温度tgr5404给水温度tgs2745送风温度t206排烟温度py1307化学不完全燃烧损失q 308机械不完全燃烧损失q 41.39排烟损失q 25.2410散热损失q 50.211灰渣损失q 6012锅炉计算效率93.2613燃料消耗量Bt/h128.1614热风温度（二次风）trf3442 烟风系统热力计算2.1 烟风系统设计方案拟定 在锅炉燃烧过程中，必
3、须连续不断的把燃烧所需要的空气送入炉内同时把燃烧产物排除出去，这样连续送风和排除燃烧产物的过程称为锅炉的通风过程。本次拟采用平衡通风，即在锅炉的烟风道中采用送风机、引风机、一次风机装置，利用送风机来克服锅炉风道系统阻力，利用引风机来克服烟道系统的阻力，利用一次风机主要克服制粉系统阻力，并使炉膛出口处保持一定的负压。其优点是锅炉的全部烟道都在负压下工作，锅炉房的安全及卫生条件较好，与负压通风相比，其烟道负压较小，漏风量较少。各部分正负压示意图为 因为平衡通风方式装有送风机、引风机和一次风机，也可以称此种通风为强制通风。为减少附近地区的大气污染程度，在强制通风时必须建造一定高度的烟囱，以便把烟气中
4、的灰粒和有害气体排到高空之中。 由此可知，烟风系统由冷风道、热风道、送引风机、一次风机、蒸汽锅炉尾部烟道，烟囱、烟道及除尘器等构成。可采用下图所示的烟风道原则性系统图。 两股风同时通过空气预热器，一部分进入磨煤机然后输送燃料进入炉膛，另一部分则作为二次风直接进入燃烧器喷嘴。此外，在中间仓储式制粉系统中，利用再循环管束来协调磨煤、干燥和燃烧三方面的风量所需：将部分磨煤乏气从排粉风机后返回磨煤机，然后再回至排粉机型再循环。这样既可以降低磨煤机入口干燥剂的温度，增加磨煤机通风量，也能兼顾燃烧所需要一次风的要求，协调了磨煤风量和一次风量。2.2 锅炉燃烧消耗量计算2.2.1实际燃料消耗量： （1）过热
5、蒸汽焓igr根据查锅炉计算手册表2-50 得： （2）饱和蒸汽焓 , 饱和水焓 根据汽包压力,查锅炉计算手册表2-50得：（3）给水焓根据 查锅炉计算手册表2-50 得： （4）再热蒸汽进口焓根据 查锅炉计算手册表2-50得： （5） 再热蒸汽出口焓根据 查锅炉计算手册表2-50得： （6）排污水流量已知 （7）再热减温水的流量已知 （8）锅炉有效利用热（忽略减温水和自用蒸汽吸热部分）,(见锅炉计算手册表7-2） (9)燃料消耗量B2.2.2 计算燃料量：在进行燃料计算时，由于存在机械未完全燃烧损失q，使得实际燃烧所需要的空气的容积及生成烟气容积均相应的减少，故需要对燃烧量进行修正，即按照计算
6、燃料消耗量进行。由锅炉原理P41：2.3 理论空气量和燃烧产物实际体积计算2.3.1 理论空气量的计算：参照锅炉原理P20知1Kg固体燃料完全燃烧所需空气量为： 2.3.2 理论烟气容积的计算： 以下各公式均参照锅炉原理给出：（1）三原子气体的容积 （2）N2的理论容积 （3）H2O水蒸汽的理论容积 /Kg （4）烟气的理论容积 2.3.3 燃烧产物实际体积的计算 由电厂锅炉原理及设备P28知道： 过热器： 省煤器： 空气预热器 炉膛出口过量空气系数 排烟处过量空气系数 故实际单位排烟容积根据锅炉原理知: 2.4 锅炉各处烟空气量计算2.4.1实际所需要的吸入的空气量 说明,式中为空气预热器相
7、对漏风率。所以所吸入的空气量为： 2.4.2一次风量计算根据锅炉课程设计取一次风率为25-30。由制粉系统热力计算知一次风占炉膛总风量的份额为=28，热空气占干燥剂的份额为=37，一次风过量空气系数：根据电站实用设计手册式中:干燥剂最终计算温度 磨煤机出口干燥剂温度，由Wy=825且为烟煤故取 从而一次风量计算： 2.4.3 二次风量计算： 由于燃烧所需要的空气量，全部由一次风机和送风机提供，所以，送风机流量（二次风量）为： 2.5 吸风机进口烟气量计算各公式均参照燃烧及制粉系统计算手册拟采用四电场静电除尘器。2.5.1 烟气计算：1、烟气温降：（1）除尘器进口烟气湿分量= (2)除尘器进出口
8、烟气比重： (3)除尘器进口烟气重量流量：(4)除尘器进口烟气含湿量： (5)出口烟气温度：根据技术手册取除尘器的温降为5除尘器出口烟气温度: 2.5.2吸风机进口烟气量： 1、从空气预热器出口到吸风机前烟道漏风系数： （1）、根据表2-4知锅炉的烟道每10米长对钢板烟道有： 从而: （2）、查表知静电除尘器漏风系数: （3）、由以上知该段总漏风系数： 2、吸风机进口每千克燃料产生的烟气量： 3、吸风机进口烟气量： 2.6 烟风系统热力计算结果汇总表：序号名称单位数值备注1锅炉蒸发量t/h9102锅炉燃煤量t/h128.163锅炉计算燃煤量t/h126.494理论空气量Nm3/kg5.255每
9、台送风机进口风温206每台送风机送风量/h390333.545计算风量不包括裕量7一次风量/h272167.568二次风量/h780667.099每台吸风机进口烟量Nm3/h1458841.14计算烟气量不包括裕量3 空气通道阻力计算及送风机选型本章的主要任务是进行空气动力计算，算出空气侧全压降，从而选择合理的送风机，以保证燃烧过程的良好进行，并满足锅炉设计的技术经济指标。送风机的压头应按二次风道的阻力加以计算。3.1 吸风口到送风机进口风道设计及计算已知：单台送风机入口风量：每台送风机入口风温：空气的密度根据小型热电站实用设计手册P238 式中： 标准状况下空气的密度，取1.293kg/m3
10、从而每台送风机入口空气密度值为： 3.1.1 管型设计：据火力发电厂烟风煤粉管道技术规定知：送风机吸风道推荐流速为10-12m/s取其风速为10 m/s 式中：F风烟管道截面积 V实际空气或烟气量 W空气或烟气选用流速 将相应数据代入得：查制粉系统设计与运行知：选用标准矩形风道28003500 对风道壁厚可根据小型热电站实用设计手册P235壁厚一般取值如下：送风机进口前冷风道为3mm，送风机出口后冷风道及热风道为3-4mm,从而选用矩形风道280035003mm。对吸风口可选用标准吸风口35003000mm吸风口处工质流速为：送风机进口风速取则有：选用圆形截面风道，公称通经为2300mm。实际
11、风速为：管型设计如下页3-1图：3.1.2 局部阻力计算：据锅炉计算手册我们可以得到下面的阻力计算公式此段的管型结构如下页图。图3-1 吸风口到送风机入口管型图上式中： 局部阻力 局部阻力系数 计算局部阻力处的气流密度 气流速度以下各公式均参自锅炉设备及空气动力计算：1、滤网的阻力：选用5050网孔：d=4根据表根据公式可以计算阻力为：2、吸风接头管阻力：参照表中第5项，有调节挡板时，3、缓转弯阻力：根据锅炉设备及空气动力计算：可知4、调节风门阻力：参照表中第6项，插扳门全开时取=0.15、75度缓转弯-收缩管的阻力：根据锅炉计算手册查得： 6、75度转弯入口风箱阻力：参照锅炉设备及空气动力计
12、算中2-32及-14项知按图-10制造的风箱 7、局部阻力汇总：3.1.3 摩擦阻力计算：根据锅炉手册P424：式中： 摩擦阻力 Pa； 摩擦阻力； L管子长度； 当量直径，其值等于四倍的管道流通截面积除以流体 和管道避面的接触周 界m； 工质密度kg/m3； 工质流速m/s；据锅炉设备及空气动力计算中3-3项及表-2，风道的摩擦阻力系数近似的采用无内衬的钢烟道。1、对280035003管段摩擦阻力计算：L=10根据上面公式得：2、入口风箱的摩擦阻力：L=3 m 摩擦阻力汇总：3.1.4 该管段总阻力：=3.2 送风机到空气预热器入口风道设计及计算3.2.1 管型设计：据燃烧及制粉系统计算手册
13、表2-11知：送风机送风道推荐流速为10-12m/s，取其风速为12m/s。根据制粉系统设计与运行选取标准矩形风道300030003mm对送风机出口，取其风速为22m/s。相应选取标准矩形风道240020003mm实际出口风速：扩散管后直通道，取其风速为20m/s，即有效面积：相应选取标准矩形风道为280020003mm实际该直通道风速为：对空气预热器进口处风道取10m/s，则截面积为：取标准矩形风道350030003mm管型设计如下图： 图3-2 送风机到空预器管型图3.2.2 局部阻力计算：1、送风机后扩散管阻力：查锅炉计算手册可以得知：2、调节风门阻力：查锅炉设备及空气动力计算表中第16
14、项，对全厂的插扳门取3、缓转弯阻力据锅炉计算手册知：4、缓转弯变截面阻力：据锅炉计算手册知：5、局部阻力汇总：3.2.3 摩擦阻力计算：1、AB段阻力：L=1.5 m=4.209 Pa2、BC段阻力： L=3 m3 、 CD段阻力 L=3mm= 1.742 Pa4 、各段摩擦阻力汇总： 3.2.4 该区段总阻力： 3.3 空预器出口到燃烧器入口风道设计及计算已知：空气预热器出口风量： 空气预热器出口风温：从而该段空气的密度是：3.3.1 管型设计：据燃烧及制粉系统计算手册表2-11中二次风道推荐流速为12-25m/s，取空气预热器出口风速为23m/s则有：据小型热电站使用设计手册P236中表7
15、-21选取标准矩形风道为240020003mm对AB段取W=30m/s则有：相应选取标准矩形风道为200018003mm对CD段，取风速W=25m/s该段属二次风道相应选取标准风道180012003mm该区段的管型见下3-3图图3-3 空预器到燃烧器管型对DD段取风速W=35m/s相应选取标准风道100014003mm3.3.2 局部阻力计算：1、变截面90度转弯-收缩管阻力：查锅炉计算手册得：2 、调节风门阻力： 查锅炉计算手册对全开的挡板门：3 、锥形大小头阻力：L=1200mm从而求得：查小型热电站实用设计手册P239取4 、局部阻力汇总：3.3.3 摩擦阻力计算：1、AB段阻力：L=8
16、m2、CD段阻力：L=6m3 、DD段阻力：L=6m 4 、摩擦阻力汇总：3.3.4 该区段风道总阻力：3.4 烟风系统二次风侧阻力汇总下表为空气侧阻力汇总表序号名称数值单位备注1吸风口到送风机入口阻力343.834Pa含消音器2送风机出口到空气预热器入口阻力195.344Pa3空气预热器本体阻力845Pa厂家提供4空气预热器出口到燃烧器入口阻力316.649Pa5燃烧器阻力（二次风）1100Pa厂家提供6炉膛内空气进口高度上负压-143.207Pa7空气侧总阻力2657.62Pa总阻力附注：据陈听宽锅炉原理P269知炉膛内空气进口高度上的负压值为：式中：炉膛出口负压，其值选择见本说明书P12
17、0。H燃烧室烟气出口截面最高点与空气进入燃烧室的中间界面之间的垂直距离18.529m。有彭城电厂剖面图计算得 ：。3.5 送风机的计算和选型：风机的主要参数是流量和压头，在确定了锅炉额定负荷下烟风道的阻力和流量后，可据此选择风机的型号。送风机的作用是保证供给锅炉燃料燃烧时所需要的空气，送风机所要克服的阻力包括风道、空气预热器和燃烧设备的阻力，其输送的介质为低温干净空气，空气条件较好在结构上无特殊的要求。 以下公式均参照陈学俊锅炉原理3.5.1 风机的流量：式中：V额定负荷时空气的流量，据热力计算知值为。流量储备系数，取送风机进口工质压力取分别代入上式得： 3.5.2 风机的计算及折算压头：式中
18、： 压力储备系数，取 锅炉风道内全压降从而得知： 在制造厂设计风机时以标准大气压下的空气为介质，并预选某一设计温度，对送风机可取20，故选择风机时须将计算压头折算到制造厂设计条件下的压头：对送风机有：式中： T在额定负荷时，送风机中空气的绝对温度 制造厂设计时取用的计算温度 3.5.3 电动机功率：式中:电动机功率储备系数，取 在计算工况下风机的运行效率，采用机翼型叶片的高效离心式风机分别代入上式得：3.5.4 送风机的选择： 根据以上的计算所得送风机流量是429366.8995m3/h，折算压头为3189.144Pa，选择风机型号，常用的有轴流式和离心式风机。根据济南风机产品样本选用的送风机
19、型号为G4-73型No29.5F。它的基本参数值如下： 流量： 转速：580转 全压： 内效率： 内功率： 电动机：Y800-10/180 4 一次风道阻力计算及一次风机选型本章的主要任务是进行空气动力计算，算出一次风的全压降，从而选择合理的一次风机。以保证磨煤所需要的干燥风等其它作用。一次风机的压头按照一次风机的阻力加以计算。在阻力计算中一般分为如下几段（1）吸风口到一次风机阻力（2）从一次风机到空气预热器阻力（3）从空气预热器到磨煤机的阻力（4）从磨煤机到燃烧器的阻力计算，计算出每一段然后相加，再加上各个本体阻力就是一次风道的总阻力。4.1 吸风口到一次风机的阻力计算4.1.1 管型设计：
20、每台一次风机送风量为一次风机出口风道设计：根据火力发电厂烟风煤粉管道技术规定知道一次风推荐流速为10-12m/s。不妨假定设计流速为11.5m/s。则其截面积为：根据小型热电站设计手册选取矩形风道为对吸风口可以选用所以其速度可以求得为：4.1.2 局部阻力计算：（1）、吸风接头管阻力： 由锅炉动力计算标准方法表的规定，我们选取其管型结构用图表示如下图：图4-1 吸风口到一次风机所以根据公式：（2）、根据火力发电厂烟风煤粉管到设计技术规范的有关规定，网格选取所以局部阻力系数：（3）、调节风门的阻力：由锅炉动力计算标准方法表的规定，挡板门全开时，我们选取，所以：（4）、2个弯管的阻力：局部阻力系数
21、公式为：式中：和截面高宽比有关的修正系数。按图确定为。 转弯修正系数，按锅炉动力计算标准方法中的规定，。 包含管壁粗糙度影响的纯气体下转弯原始阻力系数，是实验得出的弯管的阻力系数，按锅炉动力计算标准方法图6-3-4确定为。所以：4.1.3 管道摩擦阻力计算：按锅炉动力计算标准方法中3-3项及表，风道的摩擦阻力系数近似的采用无内衬得钢管道。所以：4.1.4 消声器的阻力:按锅炉动力计算标准方法中表知，所以吸风口到一次风机的阻力为： 4.2 一次风机至空气预热器风道阻力（包含暖风机）：1、由电厂操作系统提供其数值为：。2、空预器的本体阻力（一次风侧）：由生产厂家提供：其数值为：。4.3 空预器到磨
22、煤机风道阻力：4.3.1 通往磨煤机的各风管流量为：通往磨煤机的冷风管流量为：当气体通过空预器后温度升高的同时，其压力体积都会发生变化，根据温度修正系数计算得知如下：（1）空气预热器出口热一次风道流量为：。 (2)热一次风总风道流量为：。 (3)至磨煤机总风道风量为：。（4）一次风机出口调温风道为：。4.3.2 管型设计： （1）空气预热器出口热一次风道： 根据锅炉设计手册推荐流速为 ,选取流速为，则： 选取直径为1500mm。则其实际速度为：(2)热一次风总风道流量为： 根据锅炉设计手册推荐流速为 ,选取流速为，则： 选取直径为1600mm。则其实际速度为： (3)至磨煤机总风道风量为：根据
23、锅炉设计手册推荐流速为 ,选取流速为，则：,则其实际速度为：(4）一次风机出口调温风道为：根据锅炉设计手册推荐流速为 ,选取流速为，则： 选取直径为810mm。则其实际速度为：管型结构图如下（见下页图4-2）：图4-2 空预器到磨煤机4.3.3 局部阻力计算：（1）3个弯管的阻力：当时空气密度是：所以其局部阻力为：（2）热风总风管至磨煤机间的2个分流式三通： 根据锅炉计算手册知，所以：（3）电动风门（包括热一次风道上，调温风道上，至磨煤机风道上，一共有9只风门），查锅炉计算手册知：，所以：（4）、热一次风出口阻力由表，知道，所以：（5）2个合流式三通（热风与调温风混合）：由锅炉计算手册知：21
24、8时空气的密度为：4.3.4 摩擦阻力计算： （1）热一次风道阻力：(2)冷风道阻力：所以，总阻力为： 4.3.5 磨煤机本体阻力：由生产厂家提供：。4.4 磨煤机至燃烧器阻力：4.4.1 煤粉分配器阻力： 同理根据温度修正可以得知：送粉管道的流量为：根据推荐范围，选取，则： 选取直径为480mm。则其实际速度为：平均阻力系数为：煤粉流的密度为：（2）、由于管道布置图缺损，摩擦阻力和其它局部阻力计算忽略，但整段阻力根据系统提供为3889Pa。4.4.2 燃烧器阻力（一次风侧）：由电厂提供为：。4.4.3 燃烧器处负压及管道空气自吸力为：系统给定：4.5 燃烧系统空气动力计算汇总表：序号管段单位
25、阻力数值1一次风机前冷风道阻力（含消声器）Pa200.3932一次风机至空预器阻力（含暖风机）Pa4263空预器阻力Pa4764空预器至磨煤机风道阻力Pa1072.285磨煤机本体阻力Pa65106磨煤机至燃烧器间阻力Pa38897燃烧器本体阻力（一次风侧）Pa14008燃烧器处负压及管道空气自吸力Pa-350一次风段总阻力为：4.6 一次风机的计算和选型：4.6.1风机的流量：额定负荷时空气的流量，据热力计算知值为136083.78Nm3/h。流量储备系数，取送风机进口工质压力取分别代入上式得： 4.6.2 风机的计算及折算压头：压力储备系数，取 锅炉风道内全压降： 在制造厂设计风机时以标准
26、大气压下的空气为介质，并预选某一设计温度，对送风机可取20，故选择风机时须将计算压头折算到制造厂设计条件下的压头：式中 T在额定负荷时，送风机中空气的绝对温度 制造厂设计时取用的计算温度4.6.3 电动机功率：式中:电动机功率储备系数，取 在计算工况下风机的运行效率，采用机翼型叶片的高效离心式风机分别代入上式得：根据风机流量和功率选择风机型号为：JLG220-13A.N018.F。其基本参数为： 流量： 转速： 全压： 内功率： 电动机：Y500-4 大气压力： 气体温度： 5 烟气通道阻力计算及引风机的选型5.1 空预器出口到除尘入口烟道设计及计算5.1.1管型设计：已知：空预器出口到该段的
27、烟气量：排烟温度：烟气密度：据燃烧及制粉系统表2-11，空预器后烟道推荐流速为10-18m/s，故可取W=18m/s，从而截面积F：据制粉系统设计与运行选用标准矩形风道35003500mm已知烟道壁厚取5mm，所以该矩形烟道规格为350035005mm空预器出口取 选取标准矩形烟道400040005mm该区段管型如下： （见下页图5-1）图5-1 空预器到除尘器管型设计5.1.2 局部阻力计算：1、锥形渐缩管从而求得：，查锅炉计算手册P600得：2、急转弯头阻力：查锅炉计算手册取3、缓转弯头阻力：4、两个挡板门阻力：根据锅炉计算手册，挡板门全开时5、局部阻力汇总：5.1.3 摩擦阻力计算：查锅
28、炉设备及空气动力计算图-2取L=15m5.1.4 该区段总阻力：5.2 除尘器出口到引风机入口烟道设计及计算已知：除尘器出口烟气量：除尘器出口烟温：除尘器出口烟气密度：5.2.1 管型设计：据燃烧及制粉系统计算手册表2-11知烟道推荐流速为10-18m/s 取W=15m/s，则有效截面积F：据制粉系统设计运行表7-21选取标准矩形风道：400035005mm5.2.2 局部阻力计算：1、90缓转弯阻力：该段管型设计为如下： 图5-2 除尘器出口到引风机2、两个挡板门阻力：据锅炉计算手册，当挡板门全开时：3、引风机入口阻力： 引风机入口烟速取15m/s，从而由制粉系统设计与运行，选用圆形截面风道
29、，公称通经为4200mm实际风速为：据工业锅炉房设计手册表2-3中第29项：4、变截面扩散管阻力：随之得到：查锅炉设备及空气动力循环计算图-12及图-11知：3 、局部阻力汇总： 5.2.3 摩擦阻力计算：查锅炉设备及空气动力计算图-2取L=26m5.2.4 该区段总阻力：5.3 引风机出口到烟囱入口烟道设计及计算5.3.1 管型设计：据燃烧及制粉系统计算手册表2-11知烟道推荐流速为10-18m/s 取W=15m/s，则有效截面积F： 据制粉系统设计与运行可以知道取标准矩形烟道350040005mm引风机出口处烟速取选用圆形截面风道，公称通经为3600mm，实际风速为：管型结构图如下：图5-
30、3 引风机到烟囱5.3.2 局部阻力计算： 1、引风机出口扩散管阻力：查锅炉设备及空气动力计算图-14知：2、2个45缓转弯阻力：根据锅炉设计手册得;3、2个挡板门阻力：据锅炉设计手册，挡板门全开时：4、烟囱入口阻力 因选用双侧引入烟道方式查表：5、局部阻力汇总： 5.3.3 摩擦阻力计算：5.3.4 该区段总阻力：5.4 除尘器的选择除尘器的选型：双室四电场静电除尘器：根据电厂初设时的要求除尘效率大于99，炉膛燃烧产生的烟气量为1338937.006/h，又两个烟道，所以每一个除尘器大约处理烟气量669468.503，根据除尘器的选型，拟采用双室四电场静电除尘器。此种静电除尘器基本参数：序号
31、项 目单位供房提供的内容1设计效率保证效率%99.87%99.7%2本体阻力pa250 （3本体漏风率%34噪声db805烟气飞灰比电阻/cm4.910116.910116除尘器入口烟气流量m3/h6.71057除尘器入口表态烟气浓度g/ m3308室数/电场数2/49阳极板型式及总有效面积480C SPCC 1843210阴极线型式总长度 M2RSB线 1843211壳体材料Q235-A12每台除尘器灰斗数量个813灰斗加热形式电加热5.5 烟囱的设计及阻力计算5.5.1 烟囱的设计 1、烟囱的高度设计： 风时烟囱的作用是将烟气排向高空，使附近的环境处于允许的污染程度之下。参照锅炉手册P44
32、3页，烟气中SO2的排放量：)式中：锅炉中烟道排除飞灰所带走的SO2份额，据表11-7取 烟气中飞灰排出量：式中：除尘器除尘效率，取 飞灰份额，据燃烧及制粉系统计算手册2-2：对中速磨为。 电厂共设两台锅炉，建成后两炉共用一座烟囱，从而：参照表11-9电站锅炉高度推荐值为100-120米。对烟囱考虑此电厂以后有可能扩建，为使扩建后能满足要求，将其高度推荐值定为210米。2、烟囱出口内径设计：据锅炉设备及空气动力计算2-44项：式中：通过烟囱的烟气量，按接入两台锅炉在额定负荷运行 确定： 烟囱出口烟速，据-46及表-14知：烟囱高度为210米时推荐流速为20-30米/秒取据据-45及表-44，采
33、用标准出口直径为7.2m。3、烟气在烟囱中的温度降：据工业锅炉房手册P38知：式中：烟气在烟囱中每米高度的温降/m在该式中：A修正系数，据表2-11取 D合用一座烟囱的所有锅炉额定蒸发量之和：从而将、H值代入表达式：4、烟囱中平均烟温：5.5.2 烟囱阻力计算： 据锅炉手册P343烟囱阻力由摩擦阻力和出口阻力组成，其入口阻力已包括在前面的热力计算中。式中：摩擦阻力系数，陈听宽锅炉原理下册表 i烟囱锥度 烟囱出口阻力系数 烟囱中烟气密度，采用引风机烟温下的密度，不考虑烟囱中的冷却，故5.5.3烟囱的自生通风力计算：据锅炉手册P435式中：周围空气温度设为20，取 烟道中烟气的密度，其值为：该式中
34、：烟道中烟气温度取为124.508 标准大气压及0时烟气密度，计算公式为：式中：烟囱中过量空气系数由热力计算取值：5.6 烟气系统烟气侧阻力汇总烟气侧阻力汇总表序号名称单位数值备注1炉膛出口负压Pa29.4212锅炉本体烟气侧阻力Pa2516包括空预器3空预器出口至除尘器入口阻力Pa212.1354四电场静电除尘器Pa2505除尘器出口至引风机入口阻力Pa123.85176引风机出口至烟囱入口阻力Pa171.7147烟囱总阻力Pa232.368烟囱自生通风力Pa-604.4549烟气侧总阻力Pa2931.0277附注：1、据工业锅炉房设计手册P26挡有送风机时，炉膛负压为2-4mm，取值为3m
35、m为炉膛出口负压： 2、引风机入口负压值：5.7 引风机选择该部分均参照陈听宽锅炉手册下册：5.7.1 风机的流量：额定负荷时烟气的流量，据热力计算知值为731695.51 Nm3/h。 流量储备系数，取 送风机进口工质压力取分别代入上式得：5.7.2风机的计算及折算压头：式中：压力储备系数，=1.2 锅炉烟道内全压降式中 T在额定负荷时，引风机中烟气的绝对温度 制造厂设计时取用的计算温度 =1.3295.7.3 电动机功率： 式中 电动机功率储备系数，取 在计算工况下风机的运行效率， 分别代入上式得：5.7.4 引风机选型： 根据及值参照济南风机产品样本选取引风机型号为JLY410-213A
36、 No23.5F（适用于单台引风机）。其基本参数为： 流量： 转速： 全压： 内效率： 内功率： 大气压力： 进气温度：结 论我的这次毕业设计的专题部分是烟风道阻力设计计算以及风机的选型，在这次设计中，要正确地算出烟风道阻力及选好风机，首先要设计出管道的形状，然后通过推荐流速和管道的形状尺寸，查各种手册、表格、文献求出各种阻力系数，然后选对公式，从而才能正确的计算出各段阻力，进而选对风机。一些重要的计算数据如下：一次风总量： 二次风总量：引风机一次风机送风机流量827950.0859149692.158429366.8995压力Pa4674.40316348.40763189.144功率KW9
37、43.734793.083443.759引风机型号：JLY410-213A No23.5F一次风机型号：JLG220-13A.N018.F送风机型号：G4-73型No29.5F 通过前面的计算数据，可以看出一次风量要小于二次风量，因为二次风量担负提供燃烧所需的大量的氧气。而且我们也能看出一次风的折算压头是大于二次风的，这是因为一次风道包括磨煤机等阻力较大辅助设备，所以它要想顺利地到达炉膛，它的压头必然会很大；引风机是用来在烟道中提供压头，以使烟气能够顺利地排到外面，虽然它的压头不是很大，但是它的流量是非常大的。通过计算出它们三者的流量、折算压头和功率，根据风机产品样本进行选型，最终选型结果显示设计完全正确。 总之，通过这次设计，我不但提高了独立分析问题的能力而且也对电厂烟风道系统和风机选型有了彻底的了解，收获了很多的知识。参考文献1 范从振，锅炉原理，中国电力出版社。1998。2 庞麓鸣、陈早健，水和水蒸气热力性质图和简表，高等教育出版社1992。3 航天部第七设计研究所，工业锅炉房设计手册，中国建筑工业出版社，1986。4 贾鸿翔，制
