扬子石化200万吨渣油加氢处理装置构1基础施工技术方案.doc

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1、重大专项一般扬子石化油品质量升级及原油劣质化改造项目200万吨/年渣油加氢处理装置构-1基础施 工 技 术 方 案编制：校审：批准：中石化第四建设有限公司南京扬子炼油改造工程项目部二零一二年九月十九日目 录目 录2工程概况12.1工程简述12.2参建单位12.3工程特点及施工技术关键12.3.1工程特点12.4施工技术关键23编制依据24主要施工工序及施工工艺34.1主要施工工序34.2施工段划分44.2.1施工准备阶段54.3基础施工阶段54.4主要施工工艺54.4.1测量放线54.5土方开挖64.6截桩74.7混凝土垫层84.7.2二次放线84.7.3钢筋加工84.7.4钢筋安装104.7

2、.5模板安装114.7.6螺栓安装244.7.7混凝土养护344.7.8混凝土拆模344.7.9底板后浇带混凝土浇筑344.7.10基础回填354.7.11交安装355主要资源需求计划355.1主要施工机具需求计划355.2劳动力需求计划365.3主要措施用料366质量保证措施376.1原材料、施工设备控制376.2施工过程中的控制386.3质量标准406.4质量控制点427施工现场照明、临时道路及现场临时设施，现场排水428HSE保证措施438.1HSE目标438.2安全组织体系448.3HSE保证措施448.3.1入场教育448.3.2日常教育448.4HSE检查458.5奖惩制度458.

3、6现场施工安全规定468.6.1个人保护468.6.2现场规定468.6.3不安全行为478.6.4施工机械478.6.5照明装置488.6.6吊装作业488.7环境保护498.8机械设备及文明施工要求508.9JHA分析报告509雨季施工措施539.1组织措施539.2保证措施549.2.1预防准备措施549.2.2施工防护措施559.2.3吊装作业569.2.4施工用电569.2.5运输561 工程概况1.1 工程简述本工程为中国石化扬子石油化工有限公司油品质量升级及原油劣质化改造项目常减压-渣油加氢联合装置200万吨/年渣油加氢处理装置构-1（反应器R-101、102、103、104）基

4、础，为首件样板工程，根据项目组要求。特编制此施工方案进行指导施工。基础桩为预应力混凝土管桩。反应器基础采用联合筏板基础，基础承台高度2000mm，上部环墙高度1100mm，环墙厚度为700mm。基础上均布有10个短柱，短柱截面为900mm900mm1100mm。R-101/102基础的预埋螺栓各为36根M48，R-103/104基础的预埋螺栓各为48根M64，预埋螺栓材质为Q235-B未经冷加工的钢材制作。基础混凝土采用一次性浇筑。基础混凝土强度等级C30。基础沿承台高度设置3层双向钢筋，配筋强度等级为HPB300、HRB335E、HRB400E三种；基础钢筋保护层厚度为40mm，桩顶锚入承台

5、内100mm。0.000相对于绝对标高24.500m。设备安装完成后基础灌浆层采用高强无收缩灌浆料。在R-102、103中间位置留置宽度1300mm的底板后浇带。1.2 参建单位a） 工程建设单位： 中国石化扬子石油化工有限公司；b） 工程监理单位：南京扬子石化工程监理有限责任公司；c） 工程设计单位：中国石化洛阳石油化工工程公司；d） 工程施工单位：中石化第四建设有限公司；e） 工程检测单位：南京裕扬工程检测有限责任公司。1.3 工程特点及施工技术关键1.4 工程特点a） 基础承台厚度2.0m，属大体积混凝土施工。根据这些特点，拟定商品混凝土泵送布料，除必须满足混凝土强度和耐久性等要求外，其

6、关键是确保混凝土的可泵性、浇筑的连续性、控制混凝土的最高温升及其内外温差，防止结构出现有害裂缝。因此，混凝土浇筑和后期养护较为关键；b） 基础螺栓数量较多，螺栓固定难度大，为满足施工安全及质量要求，应采用必要的螺栓固定措施；c） 钢筋用量大，层数多，钢筋绑扎和固定以及钢筋网片成品保护难度较大；d） 基础承台根据螺栓预埋情况，R-101104基础承台及环墙需一次浇注，上部环墙支设悬模。e） 基础施工阶段赶上南京地区的雨季，应在晴好的无雨天气尽快施工承台,尽快回填。 1.5 施工技术关键a） 基础定位和预埋螺栓质量；b） 承台基础混凝土浇注顺序外部保温措施的选择；c） 基础模板安装加固方案的选择；

7、d） 基础混凝土浇注施工缝的处理；e） 施工中的安全、环保措施的选择；f） 钢筋绑扎与固定；g） 大体积混凝土浇注质量保证措施。2 编制依据a） 中国石化集团洛阳石油化工工程公司设计施工图；b） 混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011版）；c） 建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-2002；d） 建筑工程施工质量验收统一规范GB50300-2001；e） 石油化工设备混凝土基础工程施工及验收规范SH 3510-2011；f） 工程测量规范GB 50026-2007；g） 混凝土强度检验标准评定GB 50107-2010；h） 钢筋焊接及验收规范JGJ 18

8、-2012；i） 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011；j） 石油化工建设工程项目施工安全技术规范GB 50484-2008；k） 大体积混凝土施工规范GB 50496-2009；l） 钢筋机械连接技术规程 JGJ 107-2010；m） 混凝土结构工程施工规范 GB 506662011；n） 水泥基灌浆材料应用技术规范 GB/T 50448-2008o） 本公司在同类工程中的施工经验、施工工艺及企业标准；p） 施工现场的实际情况； 3 主要施工工序及施工工艺3.1 主要施工工序（见下页）整改否是钢筋、模板、螺栓安装钢筋、模板加工否施工准备测量放线预 验是否合格土方开挖

9、、验槽预 检整改是否合格养护 基础验收基础回填、交安装混凝土浇筑是整改否预 验是否合格是截桩 、桩芯处理垫层混凝土、养护二次放线桩基检测3.2 施工段划分3.3 施工准备阶段施工准备阶段主要做好坐标点、水准点数据交接，建立控制桩。施工区域按照业主方相关要求采用成品透空钢丝网围墙维护。施工区域内挖临时排水明沟，保证明沟排水畅通、确保地表水及基坑水及时排入排水管网,明沟过路处用与明沟截面相当的钢管或混凝土管通过。施工电源、水源的准备。临时设置做法及位置见平面布置图。 施工机具进行完好性检查、施工人员进行安全教育、熟悉现场情况。做好施工技术准备，编制施工技术方案，进行施工技术交底。3.4 基础施工阶

10、段反应器基础施工：2012年09月25日2012年11月30日。反应器基础严格按设计施工图纸及混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）、石油化工设备混凝土基础工程施工及验收规范（SH3510-2011）和其它现行有关的施工质量验收规范组织施工。每道工序在自检合格后报监理验收，合格后进行下道工序施工。3.5 主要施工工艺3.6 测量放线根据设计施工图纸所示的平面坐标位置，采用经纬仪（全站仪）和钢盘尺准确的放出轴线控制桩，桩位中心误差控制在5mm以内，并准确详实的做好定位测量记录，请验线单位进行复测。 定位控制桩经验线单位复测确认合格后进行土方开挖。待混凝土垫层施工完毕后，再复测

11、确认控制桩。定位控制桩要设置在距离基坑开挖边线2m范围外，并妥善保管，用钢管进行维护。定期对引入的临时点进行复测（特别是雨后），及时修正标定值。3.7 土方开挖因本工程基础施工期间正赶上南京地区的雨季施工，基坑开挖的放坡系数取1：1。桩承台部分施工作业面为1000mm。基坑的土方开挖采用机械挖土，人工配合清理基底，机械挖土时预留200mm厚的土方人工挖除（该200mm土层等破桩完成后再挖除），挖出的土方用自卸汽车运输到指定的堆土地点。机械挖土时设专人指挥挖土机械，防止挖掘机碰撞桩身，桩间土机械挖除困难时采用人工开挖。在基底的基础垫层边线位置外1000mm的位置挖宽度300mm，深度300mm的

12、排水沟，并在基底适当位置挖设集水坑，集水坑深度（直径）不小于800mm；排水沟按照3的坡度坡向集水坑。坑内的积水及时用水泵排除坑外。当地下水较丰富时，在基坑底纵横方向再挖设排水沟，宽度300mm深度300mm间距不大于3m。基坑开挖后，在坑口开挖边线外1.5m位置处用钢管搭设防护栏杆，栏杆高度1.2m并设三道水平杆进行防护。土方开挖至设计标高后及时自检基底的标高及平整度，自检合格后报监理单位及勘察设计单位检查验收，并及时作好地基验槽记录。基坑开挖边坡呈台阶状，施工人员上下基坑必须由专用的扶梯上下。边坡必须修整平整，拍实。 2红砖1槽底1000500150 50 300600240台阶剖面图为防

13、止地表水流入坑内，在距离基坑坡顶1.0m处用粘土填筑宽度300mm高度300mm的土围堰；为防止下雨冲刷边坡而引起坍塌，准备足够数量的防雨塑料布，根据天气预报情况适时对边坡覆盖3.8 截桩本工程的基础桩为预制钢筋混凝土管桩，设计桩顶嵌入承台内100mm。预应力混凝土管桩与承台连接按照10G409第4142页施工。截桩采用机械施工，人工配合用钢钎将桩顶剔凿平整。截桩前在设计桩顶标高上50mm位置用红色油漆做标识，然后用风镐将标识以上的混凝土破除，用气焊将外露的桩内箍筋割除。再用人工将桩顶剔凿至设计标高。设计要求桩身内全部纵向预应力钢筋锚入承台，锚固长度为40d（d为钢筋直径）；管桩桩顶填芯混凝土

14、长度为1.5m，混凝土强度为C30。3.9 混凝土垫层a） 垫层混凝土为100mm厚的C15混凝土，垫层每边宽出基础外缘100mm；垫层混凝土模板采用100mm宽的钢（木）模板；垫层混凝土施工前，在垫层模板上用红油漆标识混凝土顶标高位置，标高标识为每米模板不少于1个。b） 混凝土采用商品混凝土，坍落度150mm（30mm）；机械搅拌，混凝土搅拌车运输，泵送入模、人工摊平后用平板振捣器捣实。 c） 垫层混凝土初凝前用木抹子搓平，终凝后浇水养护。d） 垫层混凝土浇筑施工中，在监理的见证下现场抽取试样，制作试块。e） 混凝土试块取样频率：1） 每拌制/浇筑100m3的同配合比的混凝土，取样不得少于1

15、次；2） 每工作班拌制的同一配合比的混凝土不足100 m3时，取样不得少于1 次；3.10 二次放线待垫层混凝土终凝可以上人后(强度达到1.2Mpa以上)，进行基础的二次放线工作。将基础的每条轴线及基础边线、上部结构边线全部投影到混凝土垫层上，并弹好墨线和其他标识工作，将基础的定位轴线引到附近的永久建、构筑物上。基础垫层上的二次放线完成后，由验线单位进行复测，复测合格后进行钢筋、模板安装施工。3.11 钢筋加工基础承台、上部结构的钢筋机械加工手工安装。a） 钢筋接头：底板钢筋采用直螺纹机械连接（级接头）；接头位置相互错开35d，位于同一连接区段内的接头面积百分率50，接头按500个为一个检验批

16、次。b） 钢筋的规格、型号按照设计施工图纸要求在预制厂进行制作（切割、弯曲及部分机连接及加工）。c） 钢筋加工前由钢筋班长按照施工图纸编制钢筋料表，施工技术员对此料表进行核实，确认无误后才可按照施工料表组织工人下料。d） 弯曲成型前，对形状复杂的钢筋，根据钢筋料牌上标明的尺寸，用石笔将各弯曲点位置划出，应根据不同弯曲角度扣除弯曲调整值。HPB300钢筋末端做180弯钩时，其弯弧内直径为2.5d（d为被弯曲钢筋的直径），平直部分长度为10d；HRB33E钢筋末端需作90或135弯折时，HRB335E钢筋的弯曲直径为5d。箍筋、拉筋的末端应做135弯钩，其平直段长度应10d，其弯弧内直径不应小于钢

17、筋直径的2.5倍。e） 基础内的形状复杂钢筋要放样制作。f） 当需要进行钢筋代换时，必须用工程联络单或材料代用单的形式得到设计单位的同意。g） 预制加工好的钢筋自检合格后分类、分部位挂牌堆放，堆放钢筋的场地必须进行硬化处理，且钢筋下部用枕木垫起高度200mm，上部用塑料布或麻袋进行覆盖，防止雨天施工人员对钢筋踩踏泥水污染钢筋。h） 钢筋保护层厚度为：承台底部100mm、其余40mm。i） 机械连接接头质量控制措施：1） 钢筋下料时，应采用砂轮切割机，切口的端面应与轴线垂直，不得有马蹄形或挠曲。2） 连接套筒表面无裂纹，螺牙饱满，无其他缺陷。连接套筒两端头的孔，必须用塑料盖封上，以保持内部洁净，

18、干燥防锈。3） 在钢筋套丝机上切削加工螺纹。钢筋端头螺纹规格应与连接套筒的型号匹配。4） 钢筋螺纹加工质量：牙形饱满、无断牙、秃牙等缺陷。5） 钢筋螺纹加工后，随即用配置的量规逐根检测。合格后，再由专职质检员按一个工作班10%的比例抽样校验。如发现有不合格螺纹，应全部逐个检查，并切除所有不合格螺纹，重新加工螺纹。6） 直螺纹钢筋连接时，应采用力矩扳手按规定的力矩值把钢筋接头拧紧。7） 同一施工条件下采用同一批材料的同等级、同形式、同规格的接头每500个为一验收批。不足500个接头也按一批计。每一验收批必须在工程结构中随机截取3个试件做单向拉伸试验。在现场连续检验10个验收批，其全部单向拉伸试件

19、一次抽样均合格时，验收批接头数量可扩大一倍3.12 钢筋安装钢筋安装前，将垫层顶面、桩顶的杂物清理干净，并用水清洗。基础的底板钢筋、竖向钢筋划线绑扎。钢筋采用24#镀锌铁丝绑扎。所有纵横钢筋的交叉点全部绑扎牢固。基础内底层钢筋网片的位置固定，采用由28钢筋制作的马凳进行支撑，马凳纵横1000mm；中层、上层钢筋网片的固定采用22钢筋制作的马凳进行支撑，马凳纵横间距为1000mm，见下图： 基础宽度（长度）22钢筋制作间距，下部与底层筋绑扎底层网片马凳上层网片马凳上层钢筋网28钢筋制作基础承台侧向钢筋及上部结构钢筋的保护层采用1:2水泥砂浆（水泥P.O42.5、中砂）垫块垫起，垫块规格为40mm

20、40mm40mm，预制时顶面预埋24#镀锌铁丝。垫块用铁丝绑到主筋外侧上。垫块间距1000mm，呈梅花形布置。钢筋安装应按顺序绑扎。操作时按图纸要求划线、钢筋、绑扎，最后成型。受力钢筋搭接接头位置应正确。其接头相互错开，同一连接区段内的钢筋接头面积百分率符合设计要求。所有受力钢筋和箍筋交接处全绑扎，不得跳扣。基础承台底层钢筋网绑扎完毕后，安装上部结构的插筋，插筋先用钢管搭设井子架临时固定，当上层钢筋网片安装完毕后拆除。为避免浇捣混凝土时钢筋位移，必须将靠近基础底板钢筋网的插筋第一道箍筋与底层、顶层钢筋网点焊牢，再在其上部每隔0.4m套一个箍筋筋并绑扎牢固。钢筋安装完毕，自检合格后报监理、质量监

21、督站进行验收，验收合格后安装基础模板。3.13 模板安装3.14 承台模板承台模板采用12mm的竹胶（木）模板，竹胶（木）模板采用50mm70mm木方子作肋，木方子中距200mm；模板在使用前与混凝土的接触面清理干净，并涂刷隔离剂；模板的水平接缝位置错开；为防止模板与模板的连接位置处漏浆，将连接位置采用胶带纸粘贴；模板支撑采用钢管（脚手架管483.5），钢管加固示意见下图。由混凝土垫层顶面向加固钢管间距600mm。M14对拉螺栓纵横间距400mm600 mm，在基础外围搭设宽度800mm的双排架，做为模板安装加固用操作平台。a） 模板安装时必须随时用靠尺检查模板的垂直度，当垂直度超标时必须整改

22、；b） 模板安装加固时拉线校核模板上口的平直度。模板安装加固后将承台模板与垫层顶面之间的缝隙用水泥砂浆（1:2）在模板外进行封堵（见下图）：3.15 承台模板支撑系统验算：a） 模板及支撑系统参数信息1） 基本参数次楞间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):600；对拉螺栓直径(mm):M14；主楞间距(mm):600；穿墙螺栓竖向间距(mm):400；2） 主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.50；3） 次楞信息次楞材料:木方；宽度(mm):50.00；高度(mm):70.00；4） 面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):1

23、2.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5） 木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；b） 模板荷载标准值计算新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22t12V1/2F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新

24、浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T - 混凝土的入模温度，取30.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.000m/h； H - 模板计算高度，取2.0m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 36.432 kN/m2、50.0 kN/m2，取较小值36.432 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=36.432kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。面板计算简图1） 抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(

25、Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =200.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.236.4320.6000.900=23.608kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.600.90=1.512kN/m； 其中0.90为取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.123.608200.02+0.1171.512200.02= 1.02105Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 60012.012.0/6=1.

26、44104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.02105 / 1.44104 = 7.0N/mm2；面板截面的最大应力计算值=7N/mm2 小于面板截面的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求.2） 抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =200.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.236.4320.6000.900=23.608kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.600

27、.90=1.512kN/m；面板的最大剪力：V = 0.623.608200.0 + 0.6171.512200.0 = 3019.5N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中，-面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 3019.5N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 600mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 12.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =33019.5/(260012.0)=0.629N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.50

28、0N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值=0.629N/mm2 小于面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求.3） 验算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 36.430.6 = 21.859N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 200mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 601.21.21.2/12=8.64cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.8mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67721

29、.862004/(10060008.64104) = 0.457 mm；面板的最大挠度计算值: =0.457mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.8mm，满足要求。c） 模板次楞的计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度70mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 577/61= 40.833cm3；I = 5777/121= 142.917cm4；次楞计算简图1） 次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距)

30、: l =600.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.236.4320.2000.900=7.869kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.200.90=0.504kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.17.869600.02+0.1170.504600.02= 3.05105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=4.08104mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 3.05

31、105/4.08104 = 7.5 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 7.5 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求。2） 次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =600.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.236.4320.2000.900/1=7.869kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.200.90/1=0.504kN/m，其中，0.90为折减系数

32、。次楞的最大剪力：V = 0.67.869600.0+ 0.6170.504600.0 = 3019.5N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 3019.5N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 70.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =33019.5/(250.070.01)=1.294N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =1.294N/mm2 小于 次

33、楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求。3） 次楞的挠度验算刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 36.430.20=7.29 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =600.0mm ； E-次楞弹性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=1.43106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.6777.29/16004/(10090001.43106) = 0

34、.497 mm；次楞的最大容许挠度值: = 2.4mm；次楞的最大挠度计算值 =0.497mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求。d） 模板主楞的计算主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =5.0782= 10.156cm3；I =12.1872= 24.374cm4；E = 206000N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图(kN)主楞计算弯矩图(kNm)主楞计算变形图(mm)1） 主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.236.430.20.61.420

35、.20.65.582kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 400mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 2.01105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 1.02104 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 2.01105/1.02104 = 19.8 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =19.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求。2） 主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必

36、须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 2735.4N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 978.606mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =22735.4/978.606=5.590N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =5.59N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求。3） 主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.087mm；主楞的最大容许挠度值: = 2.4mm；主楞的最大挠度计算值=0.087

37、mm 小于主楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求。4） 对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 4.97 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=4.968kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉

38、力值N=17.85kN，满足要求。3.16 环墙、短柱模板上部环墙需要与承台一起浇筑混凝土，其需安装悬模。环墙模板采用12mm的竹胶（木）模板，竹胶（木）模板采用50mm70mm木方子作肋，木方子中距200mm；模板在使用前与混凝土的接触面清理干净，并涂刷隔离剂；模板的水平接缝位置错开；为防止模板与模板的连接位置处漏浆，将连接位置采用胶带纸粘贴；模板支撑采用钢管（脚手架管483.5），钢管加固示意见下图。20028钢筋马凳 500环墙外模板/圆柱体外模板环墙内模板2-2环墙外模板/圆柱体外模板环墙内模板28钢筋马凳 500悬模模板加固22100上部结构环墙、短柱模板加固采取如下方式保证模板的刚

39、度。14对拉螺栓，纵横间距400483.5钢管8400环墙外模环墙内模22300钢筋箍环墙结构14对拉螺栓，纵横间距500483.5钢管环墙外模22300钢筋箍实心圆柱结构环墙模板验算：荷载取值： 模板侧压力计算公式如下：F10.22ct012V1/2F2Hc取两者最小值F1、F2新浇混凝土对模板产生的最大侧压力c混凝土重力密度，取24KN/m3t0新浇混凝土的初凝时间，商品混凝土为46h，取t05hV混凝土的浇筑速度，控制在2h左右浇筑完成，取V=0.5m/hH混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度1外加剂影响修正系数11.02混凝土坍落度修正系数，按坍落度130150mm，取21

40、.15得 F10.22ct012V1/20.2224511.150.51/221.47KN/F2Hc1.12426.4KN/取FF121.47KN/乘以分项系数：F1.221.47KN/25.76KN/振动混凝土时产生的荷载：4KN/m2乘以分项系数1.4 41.45.6 KN/m2以上两项荷载合计：25.765.631.36KN/m2根据加固立撑间距为400mm，则荷载为q0.431.360.33.763 N/mm抗弯强度验算，弯矩系数：km-0.121 剪力系数：kv-0.620 挠度系数：kw0.967则Mkmql2-0.1213.763400272.82103N/mmM/W72.821

41、036/5120000.86/mm213 N/mm2抗弯强度验算VKVql0.6203.7634000.94KN剪应力：3v/2bh3940/2240000.063 N/mm21.4N/mm2挠度验算：取侧压力21.47KN/，划为线荷载q21.47KN/0.48.588 KN/m乘以折减系数q8.5880.97.7318KN/mkwql4/100EI0.967127.73184004/1009103409600000.06mm(1l/400)加固对拉螺栓设计验算： 每根对拉螺栓承受的拉力为TFS31.360.40.45.07KN17.6KN（14 对拉螺栓的允许拉力）模板设计及支撑系统设计满足强度及稳定性要求。3.17 底板后浇带模板安装后浇带处模板采用专用钢板网作为模板使用，钢板网不必拆除。3.18 螺栓安装3.19 反应器基础螺栓a） 螺栓必须有制作厂家出厂合格证书并附各种附件。b） 螺栓安装：设备基础螺栓数量较多，螺栓安装量较大，环墙内预埋螺栓圆形分布，螺栓安装要求精度高。为满足承重要求，螺栓安装需焊接螺栓支架。螺栓支架焊接立面示意图 上下层定距及定位锚板的安装，因开挖基槽较远,螺栓安装时采用25吨吊车配合安装。 定型模板在就位后，及时对轴线进行校正，使基础中心线与定型模板的标识相吻合，并对定型模板进行平整度检查，有利于控制螺栓的垂直度。