煤矿工作面供电设计.doc

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1、神华神东上榆泉煤矿管理处I021005综放工作面供电设计说明书综采二队2013.03.20审 批 栏机电副总机电科综采二队I021005综放工作面供电设计（一）综放工作面主要条件1、021005回采工作面位于现10#煤层主运大巷的东部第2勘探线第3勘探线、标高为880990米之间的10#煤层内。2、该回采工作面的范围见表A 表 A走 向倾 向西 北 起东 南 至东 北 起西 南 至10#煤层主运大巷东工作面设计停采线工作面开切眼工作面辅运顺槽工作面主运顺槽3、该回采工作面的面积见表B 表 B工作面走向长(m)工作面倾向宽(m)煤层平均倾角（）工作面面积 (m2)206522044543004、

2、该工作面的四邻关系为：工作面东部为煤层露头，北部为021003综放工作面（现已采终），南部相隔519米为021004综放工作面（现已采终），西部为10#煤层集中主、辅运大巷和021001综采工作面（已采终）。5、工作面对应地表为山西西北部黄土高原中低山区地形，地表冲刷沟较多，地面最低点在工作面开切眼附近的沟谷中，标高为990.3m，该沟谷下游为曲峪水库，下部煤层底板标高为920m，煤层埋藏深度为70.3m；地表最高处在工作面开切眼往西北288m处，地表标高为1108.1m，下部煤层底板标高为970m，煤层埋藏深度138.1m；在工作面靠近10#煤层集中主、辅运大巷附近地表标高为1060米，该范

3、围煤层底板高为890米，煤层埋深为170米，工作面周围200m范围内对应地表无建（构）筑物。（二）综放工作面设备选用1、工作面设备采煤机选用德国艾柯夫生产的SL-300型采煤机，其额定功率1138KW，其中两台截割主电动机功率为480KW,额定电压为3300V；两台牵引电机功率为80KW,额定电压为460V;两台调高泵电机电压600V，功率9KW。工作面前部刮板输送机为山西煤矿机械制造有限公司制造的SGZ1000/1400型输送机，机头及机尾都采用额定功率为350/700KW的双速电机，额定电压为3300V。工作面后部刮板输送机为西北奔牛实业集团有限公司的SGZ1200/1400型输送机，机头

4、及机尾都采用额定功率为350/700KW的双速电机，额定电压为3300V。2、顺槽设备1）破碎机：采用西北奔牛实业集团有限公司制造的PLM4000型破碎机，其额定功率400KW,额定电压1140V。2）转载机：采用山西煤矿机械制造有限公司制造的SZZ1200/525型转载机。其额定功率263/525KW,额定电压3300V。3）乳化液泵站：两泵一箱，乳化液泵采用无锡威顺生产的BRW400/31.5X4A型液泵，其额定功率250KW,额定电压1140V。4）喷雾泵：两泵一箱，采用无锡威顺生产的BPW516/13.2X4A型，其额定功率125KW,额定电压1140V。3、其它设备 1）回柱绞车：采

5、用徐州煤矿机械制造有限公司生产的JH-30型回柱绞车（2台）。其额定功率45KW,额定电压660V。2）调度绞车：采用徐州煤矿机械制造有限公司生产的JD-11.4型调度绞车。其额定功率11.4KW,额定电压660V。3）煤矿用防灭火液压泵站：采用抚顺正工矿业科技装备有限公司生产的BH-160/16-G型防灭火液压泵站。其额定功率55KW,额定电压660V。（三）工作面移动变电站位置的确定工作面电源电压为10kV,来自井下北翼变电所。根据用电设备的容量与布置，采用3300V、1140V、660V电压等级供电，照明及保护控制电压采用127V。移动变电站安装在设备列车组内，共计4台移动变电站。（四）

6、负荷统计及移动变电站选择1、1#移动变电站的选取1#移动变电站负荷统计：供电设备用电设备额定功率（kW）额定电压（V）KBSGZY-3150/10采煤机SL3002*480+2*80+2*93300、460、600后部运输机SGZ1200/140014003300合计2538计算电力负荷总视在功率 S=PN KVA 式中 S所计算的电力负荷总的视在功率 ，KVA ； PN参加计算的所有用电设备额定功率之和， KW； Cos参加计算的电力负荷的平均功率因数； Kr-需用系数。Kr按下式进行选择Kr=0.4+0.6 式中 PS最大电机的功率数 ，KW ；PN其他参加计算的用电设备额定功率之和， K

7、W；则 Kr =0.4+0.6 =0.731 Cos取0.7 Kr取0.731电力负荷总视在功率为 S=2538=2650KVA根据计算负荷，选用KBSGZY-3150/10矿用隔爆型移动变电站一台。2、2#移动变电站的选取1#移动变电站负荷统计：供电设备用电设备额定功率（kW）额定电压（V）KBSGZY-1000/10刮板输送机SGZ1000/14002*7003300转载机SZZ1200/5255253300合计1925计算电力负荷总视在功率 Kr =0.4+0.6 =0.836 Cos取0.7 Kr取0.836电力负荷总视在功率为 S=1925=2298KVA据计算负荷，选用KBSGZY

8、-2500/10矿用隔爆型移动变电站一台。3、3#移动变电站的选取3#移动变电站负荷统计：供电设备用电设备额定功率（kW）额定电压（V）KBSGZY-1250/10破碎机PLM40004001140乳化液泵站BRW400/31.52*2501140清水泵站BPW516/13.22*1251140合计1150计算电力负荷总视在功率 Kr =0.4+0.6 =0.609 Cos取0.7 Kr取0.609电力负荷总视在功率为 S=1150=1001KVA3#移动变电站主供破碎机和液压泵站使用，由负荷统计可知，选择KBSGZY-1250/10型移动变电站一台可以满足供电需求。4、4#移动变电站的选取4

9、#移动变电站负荷统计：供电设备用电设备额定功率（kW）额定电压（V）KBSGZY-315/10回柱绞车JH-302*45660调度绞车JD-11.411.4660防灭火液压泵站55+2*3660排水、照明等设备32.65660合计195.05计算电力负荷总视在功率 Kr =0.4+0.6 =0.569 Cos取0.7 Kr取0.569电力负荷总视在功率为 S=195.05=158.5KVA4#移动变电站主供绞车及排水、照明使用，由负荷统计可知，选择KBSGZY-200/10型移动变电站一台可以满足供电需求。预防工作面排水量增加，考虑移动变电站容量不足，故选择KBSGZY-315/10型移动变电

10、站一台可以满足供电需求。（五）、移动变电站高压开关的选择（1）、配电装置额定电压：选定为10KV。（2）、高压配电装置额定电流应大于变压器的最大长时工作电流。变压器最大长时工作电流即额定电流Ie为Ie=式中 Se变压器额定容量，KVA ；Ve变压器高压侧额定电压，KV。1.1#移变高压开关的选择高压侧额定电流为Ie=根据计算选择PBG1-200/10 100/5型高压真空配电装置。2.2#移变高压开关的选择高压侧额定电流为Ie=根据计算选择PBG1-200/10 100/5型高压真空配电装置。3.3#移变高压开关的选择高压侧额定电流为Ie=根据计算选择KBG-315/10 100/5型高压真空

11、配电装置。（六）高压电缆截面选择校验按设计规定及矿用高压电缆选型，初选MYPTJ型矿用10KV铜芯、橡套、双屏蔽电缆。北翼配电所至1005辅助运输顺槽设备列车段高压电缆选择计算该综放工作面设有四台移动变电站，其中：KBSGZY3150-10/3.3移动变电站（提供后部刮板机及采煤机电源），KBSGZY1250-10/1.14（提供破碎机及泵站电源）单独由一根3.5Km长的高压电缆供电（1号线路）。另一台KBSGZY2500-10/3.3移动变电站（提供前部刮板机及转载机电源）、和KBSGZY315-10/0.66移动变电站（提供低压电源）由一根3.5Km长的高压电缆供电（2号线路）。I0210

12、05工作面设备功率表序号设备名称型 号额定功率(kW)电压（V）单 位使用数量1采煤机SL-30011383300台12转载机SZZ1200/5255253300台13前部刮板机SGZ1000/140027003300台14后部刮板机SGZ1200/140027003300台15乳化泵BRW400/31.5X4A22501140台36喷雾泵BPW516/13.2X4A21251140台27破碎机PLM40004001140台18绞车JH-30245660台29绞车JD-11.411.4660台110水泵BQW-30-15/7.527.5660台411防灭火液压泵站BH160/5555+2X36

13、60台112照明等ZXZ84.0等2X2等127台2合计：5808KW1号线路所带负荷共计：3688 KW2号线路所带负荷共计：2120KW一、计算1号线路供电电缆1、1号线路负荷计算工作面需用系数Kr计算：根据煤矿电工手册第348页(10-3-3)公式： Kr=0.4+0.6Ps/ PNKr=0.4+0.61400/3688=0.627Kr需用系数Ps最大电动机的功率，KW.PN-参加计算的所有用电设备（不包括备用）额定功率之和，KW.S= PN Kr/ Cos 煤矿电工手册第348页(10-3-1)公式S=3688*0.627/0.7=3303.3KVAS所计算的电力负荷总的视在功率，KV

14、ACos平均功率因数，综采工作面取0.7流过1号线路的长时计算工作电流为；Im.n =S/1.732UeIm.n =3303.3/1.732*10=190.7A2、按经济电流密度选择电缆截面：A=Im.n/J 煤矿电工手册第349页(10-3-7)公式A电缆截面积mm2J经济电流密度A/mm2上榆泉矿年工作时间为20小时*350天=7000小时，取J =2Im.n最大长时工作电流 AA=190.7/2=85mm2 由上式计算可知，选用一条MYPTJ-10 3*95+1*35+3*4电缆供电能满足负荷要求。3、按最大长时工作电流选择截面：（95mm2电缆载流量为250A） KIpIm.n 煤矿电

15、工手册第349页公式 1.1250A275A190.7AIm.n通过电缆的最大持续工作电流 ，AK环境不同时载流量的修正系数， 井下环境温度按15时 K1.1Ip空气温度为25时，电缆允许载流量，A。由上式计算可知，95 mm2电缆能满足供电要求 。4、按最大短路热稳定电流校检：I（3）= 6671 AA=45mm2 95 mm2由上式计算可知，95 mm2电缆能满足供电要求式中：t短路电流的假想时间取0.4s C热稳定系数，查煤矿电工手册350页表取93.4 I（3）电缆首端最大三相稳态短路电流A A电缆最小热稳定截面 mm2R0电缆单位长度阻抗0.24/km（查表，）R0=3.5*0.24

16、=0.84X0电缆单位长度电抗0.080/km（查表）X0=3.5*0.080=0.28Un额定电压10KV5、按允许电压损失校验：V%=0.1L(PR0+Qx0)/Un2=0.1*3.5（3688*0.24+3303.3*0.080）/102= 3.94138AIm.n通过电缆的最大持续工作电流 ，AK环境不同时载流量的修正系数， 井下环境温度按15时 K1.1Ip空气温度为25时，电缆允许载流量，A。由上式计算可知，70 mm2电缆能满足供电要求 。4、按最大短路热稳定电流校检：I（3）=5020 AA=34 mm2 70mm2由上式计算可知，70 mm2电缆能满足供电要求式中：t短路电流

17、的假想时间取0.4s C热稳定系数，查煤矿电工手册350页表取93.4 I（3）电缆首端最大三相稳态短路电流A A电缆最小热稳定截面 mm2R0电缆单位长度阻抗0.32/km（查表，）R0=3.5*0.32=1.12X0电缆单位长度电抗0.083/km（查表）X0=3.5*0.083=0.29Un额定电压10KV5、按允许电压损失校验：V%=0.1L(PR0+Qx0)/Un2=0.1*3.5（2120*0.32+2392.5*0.083）/102= 3.01248A 满足要求。2、转载机电缆（L6）选择：1）、转载机低速电缆截面的选择：2）、转载机高速电缆截面的选择：根据矿用橡套电缆长时允许载

18、流量查表得70mm2 电缆为215A 58A、115A 满足要求。3、破碎机电缆（L7）选择：根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得95mm2 电缆为260A 253A 满足要求。4、前、后部输送机电缆（L10-11）选择：1）、输送机低速电缆截面的选择：2）、输送机高速电缆截面的选择：根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得70mm2 电缆为215A 76A 、153A满足要求。(因前后部运输机所使用的电机为同一型号的电机，故计算结果相同，只列出一次即可)5、移动变电站与组合开关间电缆截面的选择：1）1号移变与其所控制的组合开关间电缆（L13）截面的选择：根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得120

19、mm2 电缆为300A 306A、248A 满足要求。2）2号移变与其所控制的组合开关间电缆截面的选择：根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得120mm2 电缆为300A 306A、115A 满足要求。3）3号移变与其所控制的组合开关间电缆截面的选择：根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得95mm2 电缆为260A 253A、237A 满足要求。6、乳化液泵电缆（L14-15）选择：根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得50mm2 电缆为173A 158A 满足要求。7、喷雾泵电缆（L16-17）选择：根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得25mm2 电缆为113A 79A 满足要求。根据计算，初选电

20、缆见下表：电缆编号负荷名称长时负荷电流（A）长时负荷电流要求最小截面（查表mm2）初选截面(mm2)备注L5采煤机2489595400mL6转载机58/1157070480mL7破碎机2539595500mL10-11输送机前电机76/15370702*400mL13移动变电站输出线2581201202*20mL14L15乳化液泵158505020mL16L17喷雾泵79252515m采煤机选用进口307s - 400m x 95sqmm型电缆，转载机、前后部运输机选用截面70mm2 耐压3300V、MYCP型矿用橡套金属屏蔽电缆。破碎机选用95mm2 耐压1140V、MYP型矿用橡套屏蔽电缆

21、。考虑到低压系统排水问题，故低压电缆干线选用一根50mm2 耐压660V、MYP型橡套屏蔽电缆（八）按机械强度要求校验电缆截面机械强度要求采煤机电缆允许最小截面35-50 mm2，工作刮板输送机为16-35 mm2，均满足要求。（九）短路电流计算1.1#移变二次出口端的短路电流Id1计算（1）系统阻抗变压器二次电压3300V，容量3150kVA，系统短路容量按50MVA计算；则系统电抗为；（2）高压电缆阻抗 10kV电缆L1=3.5km查表得,Ro=0.588/ km, Xo=0.078/ km高压电缆电阻、电抗：Rg=0.2293.5=0.802Xg=0.0963.5=0.336（3）变压器

22、阻抗查表得KBSGZY-3150/10型移动变电站的vs=5.5, PN.T=6100W则变压器的电阻、电抗：0.00710.20182.2#移变二次出口端的短路电流Id2计算（1）系统阻抗变压器二次电压3300V，容量2500kVA，系统短路容量按50MVA计算；则系统电抗为；（2）高压电缆阻抗 10kV电缆L1=3.5km查表得,Ro=0.31/ km, Xo=0.101/ km高压电缆电阻、电抗：Rg=0.313.5=1.085Xg=0.1013.5=0.354（3）变压器阻抗查表得KBSGZY-2500/10型移动变电站的vs=5.5, PN.T=5200W则变压器的电阻、电抗：0.0

23、0610.20183.3#移变二次出口端的短路电流Id3计算（1）系统阻抗变压器二次电压1140V，容量1250kVA，系统短路容量按50MVA计算；则系统电抗为；（2）高压电缆阻抗 10kV电缆L1=3.5km查表得,Ro=0.588/ km, Xo=0.078/ km高压电缆电阻、电抗：Rg=0.2293.5=0.802Xg=0.0963.5=0.336（3）变压器阻抗查表得KBSGZY-1250/10型移动变电站的vs=4.5, PN.T=3100W则变压器的电阻、电抗：0.00290.05184.4#移变二次出口端的短路电流Id4计算（1）系统阻抗变压器二次电压660V，容量315kV

24、A，系统短路容量按50MVA计算；则系统电抗为；（2）高压电缆阻抗 10kV电缆L1=3.5km查表得,Ro=0.31/ km, Xo=0.101/ km高压电缆电阻、电抗：Rg=0.313.5=1.085Xg=0.1013.5=0.354（3）变压器阻抗查表得KBSGZY-315/10型移动变电站的vs=1.8, PN.T=1300W则变压器的电阻、电抗：0.00620.02725.转载机电机处短路电流Id计算：转载机所使用的电缆为MYCP 370+150+3X4型。其电缆的长度、电阻、电抗为：L2=500米，为2趟线路高低速使用。阻抗参数：Ro=0.346/ km, Xo=0.078/ k

25、mRg1=0.2470.5/3=0.041167Xg1=0.0750.5/3=0.0125由于CHP33-9组合开关进线的电缆很短，故其电阻、电抗值可忽略不计R=0.1243+0.041167=0.1655 X=0.4582+0.0125=0.47076.采煤机电机处短路电流Id计算：选用进口 307S 395+135+34型电缆的电阻、电抗：L2=400米，阻抗参数：Ro=0.247/ km, Xo=0.075/ kmRg1=0.2470.4=0.0988 Xg1=0.0750.4=0.03由于CHP33-7组合开关进线的电缆很短，故其电阻、电抗值可忽略不计R=0.0945+0.0988=0

26、.1933 X=0.4562+0.03=0.48627.破碎机电机处短路电流Id计算：MCPT 395+150+34型电缆的长度、电阻、电抗：L=500米，阻抗参数：Ro=0.247/ km, Xo=0.075/ km由于CHP11-8组合开关进线的电缆很短，故其电阻、电抗值可忽略不计Rg1=0.2470.5=0.1235 Xg1=0.0750.5=0.0375R=0.0145+0.1235=0.138X=0.3263+0.0375=0.36388.后部运输机前电机处短路电流Id计算：选用MCPT 370+135+34型电缆的电阻、电抗：L2=400米，阻抗参数：Ro=0.346/ km, X

27、o=0.078/ kmRg1=0.3460.4=0.1384 Xg1=0.0780.4=0.0312由于CHP33-7组合开关进线的电缆很短，故其电阻、电抗值可忽略不计R=0.0945+0.1384=0.2329 X=0.4562+0.0312=0.4874因后部运输机前电机高低速电缆型号及长度相同，故只计算一根即可。9.后部运输机后电机处短路电流Id计算：选用MCPT 370+135+34型电缆的电阻、电抗：L2=160米，阻抗参数：Ro=0.346/ km, Xo=0.078/ kmRg1=0.3460.16=0.0554 Xg1=0.0780.16=0.0078由于CHP33-7组合开关

28、进线的电缆很短，故其电阻、电抗值可忽略不计R=0.0945+0.0554=0.1499 X=0.4562+0.0078=0.464 因后部运输机后电机高低速电缆型号及长度相同，故只计算一根即可。10.前部运输机前电机处短路电流Id计算：选用MCPT 370+135+34型电缆的电阻、电抗：L2=400米，阻抗参数：Ro=0.346/ km, Xo=0.078/ kmRg1=0.3460.4=0.1384 Xg1=0.0780.4=0.0312由于CHP33-9组合开关进线的电缆很短，故其电阻、电抗值可忽略不计R=0.1243+0.1384=0.2627 X=0.4582+0.0312=0.48

29、94因前部运输机前电机高低速电缆型号及长度相同，故只计算一根即可。11.前部运输机后电机处短路电流Id计算：选用MCPT 370+135+34型电缆的电阻、电抗：L2=160米，阻抗参数：Ro=0.346/ km, Xo=0.078/ kmRg1=0.3460.16=0.0554 Xg1=0.0780.16=0.0123由于CHP33-7组合开关进线的电缆很短，故其电阻、电抗值可忽略不计R=0.1243+0.0554=0.1797 X=0.4582+0.0123=0.4705因前部运输机后电机高低速电缆型号及长度相同，故只计算一根即可。12.乳化泵A泵电机处短路电流Id计算：MCP 370+1

30、25+34型电缆的长度、电阻、电抗：L=30米，阻抗参数：Ro=0.346/ km, Xo=0.078/ km由于CHP11-8组合开关进线的电缆很短，故其电阻、电抗值可忽略不计Rg1=0.3460.03=0.0104 Xg1=0.0780.03=0.0023R=0.0145+0.0104=0.0249X=0.3263+0.0023=0.328613.乳化泵B泵电机处短路电流Id计算：MCP 370+125+34型电缆的长度、电阻、电抗：L=35米，阻抗参数：Ro=0.346/ km, Xo=0.078/ km由于CHP11-8组合开关进线的电缆很短，故其电阻、电抗值可忽略不计Rg1=0.34

31、60.035=0.0121 Xg1=0.0780.035=0.0027R=0.0145+0.0121=0.0266X=0.3263+0.0027=0.32914.清水泵E泵电机处短路电流Id计算：MCP 350+125+34型电缆的长度、电阻、电抗：L=15米，阻抗参数：Ro=0.491/ km, Xo=0.081/ km由于CHP11-8组合开关进线的电缆很短，故其电阻、电抗值可忽略不计Rg1=0.4910.015=0.0074 Xg1=0.0810.015=0.0012R=0.0145+0.0074=0.0219X=0.3263+0.0012=0.327515.清水泵F泵电机处短路电流Id

32、计算：MCP 350+125+34型电缆的长度、电阻、电抗：L=20米，阻抗参数：Ro=0.491/ km, Xo=0.081/ km由于CHP11-8组合开关进线的电缆很短，故其电阻、电抗值可忽略不计Rg1=0.4910.02=0.0098 Xg1=0.0810.02=0.0016R=0.0145+0.0098=0.0243X=0.3263+0.0016=0.3279（十）高压开关的整定。1、过流保护整定1#和2#移动变电站高压侧使用的是PBG1-200/10型高压真空配电装置，其保护器为电子式高压综合保护器；3#移变使用的是KBG-315/10型高压真空开关,其保护器为PLC型可编程逻辑控

33、制器，其过流整定值按下式进行选择：1#移动变电站高压侧过流整定： 故1#移动变电站高压侧过流整定系数n取0.82#移动变电站高压侧过流整定： 故3#移动变电站高压侧过流整定系数n取0.63#移动变电站高压侧过流整定： 因3#移动变电站高压侧保护器为PLC式，故过流整定值取704#移动变电站高压侧为负荷开关，故过流整定不需进行计算。2、短路保护整定1#和2#移动变电站高压侧使用的是PBG1-200/10型高压真空配电装置，其保护器为电子式高压综合保护器；3#移变使用的是KBG-315/10型高压真空开关,其保护器为PLC型可编程逻辑控制器，其短路整定值按下式进行选择：n式中 n互感器二次侧额定电

34、流（5A）的倍数； Ige高压配电装置额定电流，A。按上式计算出的整定值还应按下式进行校验：1.5 1.5式中 Id（2）变压器低压侧两相短路电流值，A；IZ高压配电装置过电流保护装置的电流整定值，A；Kb变压器的变比；Y/接线变压器的二次侧两相短路电流折算到一次侧时的系数；1.5保证过电流保护装置可靠动作的系数。（1）1#移变的短路保护整定n=3.5则 1#开关的短路保护整定为3倍。校验=2.11.5 合格（2）2#移变的短路保护整定n=3.3则 2#高压开关的短路保护整定为3倍。校验=2.031.5 合格（3）3#高压开关的短路保护整定n=2.9则 3#高压开关的短路保护整定为2倍。校验=

35、1.571.5 合格（十一）低压开关的整定及校验对保护电缆干线的装置按下式选择 IZIQe+KxIe式中 IZ过流保护装置的电流整定值，A；IQe容量最大的电动机的额定起动电流，A；Ie其余电动机的额定电流之和，A；Kx需用系数，取0.5-1。按上式选择出的整定值，还应用两相短路电流值进行校验，应符合下式的要求：式中 IZ过流保护装置的电流整定值，A；Id（2）被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值，A；1.5保护装置的可靠动作系数。电磁起动器中电子保护器的过流整定值，按下式选择IZIe式中 IZ电子保护器的过流整定值，取电动机额定电流近似值，A；Ie电动机的额定电流，A；按上式选

36、择出的整定值，也应以两相短路电流值进行校验，应符合下式的要求：式中 IZ含义同上；Id（2）含义同上；8IZ电子保护器短路保护动作值；1.2保护装置的可靠系数。1、1#移动变压器的保护箱：该移变为KBSGZY-3150/10型，低压侧配用XBD1-630/3.3Y型矿用隔爆型移动变电站用低压保护箱，安装在移动变电站的低压侧，能对低压侧的各种故障进行监测，并能将故障断电信号传递给移动变电站用高压真空开关，对低压供电系统可实现漏电、漏电闭锁、过压、欠压、短路、过载等保护。(1) 过压保护Ug=115%3300=3630V(2) 欠压保护Uq=75%3300=2475V(3) 断相保护处于“开启”状

37、态（4）漏电保护 单相漏电动作电阻整定值为：50k 单相漏电闭锁动作电阻整定值为：100k（5）过载保护I=Ie=256+152+152=560A 则 n取0.8（6）短路保护IdIQe+KxIe=（152+152）5+0.838256=1734A则 n取3灵敏度系数校验：1.2 满足灵敏度要求2、2#移动变压器的保护箱：该移变为KBSGZY-2500/10型，低压侧配用XBD1-500/3300矿用隔爆型移动变电站用低压保护箱。(1) 过压保护Ug=115%3300=3630V(2) 欠压保护Uq=75%3300=2475V(3) 断相保护处于“开启”状态（4）漏电保护 单相漏电动作电阻整定

38、值为：50k 单相漏电闭锁动作电阻整定值为：100k（5）过载保护Iz=Ie=2152+112=416A 则 n取0.8（6）短路保护IdIQe+KxIe=（152+152）5+0.838112=1613A则 n取3灵敏度系数校验：1.2 满足灵敏度要求3、3#移动变压器的保护箱：该移变为KBSGZY-1250/10型，低压侧配用BXB-800/1140(660)矿用隔爆型移动变电站用低压保护箱。(1) 过压保护Ug=115%1200=1380V(2) 欠压保护Uq=75%1200=900V(3) 断相保护处于“开启”状态（4）漏电保护 单相漏电动作电阻整定值为：20k 单相漏电闭锁动作电阻整定值为：40k（5）过载保护Iz=Ie=2144+(88+88) +224=688A 则 IZ取688A（6）短路保护IdIQe+KxIe=2245+0.838（1442+762）=1488A则 n取2灵敏度系数校验：1.2 满足灵敏度要求4、4#移动变压器的保护箱：该移变为KBSGZY-315/10型，低压侧配用KBZ21-400/1140(660)Y矿用隔爆型移动变电站用永磁真空馈电开关。(1) 过压保护Ug=115%690=794V(2