铁矿(550万吨)选矿厂初步设计说明书.doc

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1、攀枝花钒钛磁铁矿选矿厂(550万吨/年)设计目 录摘 要.第一章 总 论1第一节 选矿厂概况1一、设计能力1二、选矿厂地理交通位置和交通状况1三、矿区气象1四、居民和农业经济2第二节 厂址选择2第三节 供水、供电、尾矿处理2一、供水2二、供电2三、尾矿处理2第二章 原矿、试验及产品方案3第一节 原矿性质3一、 原矿多元素分析3二、 矿物组成及嵌布粒度3三、元素赋存状态5四、结构构造和矿物物理参数5第二节 选矿试验研究5一、阶磨阶选扩大连选试验6二、两段磨矿、粗精矿再磨再选工业试验6三、 阶磨阶选工业试验7第三节 选矿流程及选矿指标确定7一、破碎流程7二、选别流程7三、选矿指标的确定7第四节 产

2、品方案和产品销售8第三章 工艺流程及主要设备的选择计算10第一节 工作制度和生产能力10第二节 破碎流程和破碎设备的选择计算10一、破碎筛分流程的选择10二、破碎筛分流程的计算11三、各产物的产率和重量计算13四、破碎设备的选型计算16五、筛分设备的选择计算23第三节 磨矿流程和磨矿设备的选择和计算26一、磨矿流程26二、磨矿设备的选型计算28三、水力旋流器的选择计算选型35第四节 选别流程和选别设备选择计算39一、选别流程的确定39二、选别流程的计算39三、矿浆流程的计算43四、选别设备的选型计算50五、脱水作业设备选型51第四章 辅助设施及辅助设备的计算52第一节 矿仓的计算52一、原矿受

3、矿仓的选择计算52二、预先筛分分配矿仓54三、细碎缓冲分配矿仓55四、检查筛分缓冲分配矿仓56六、粉矿仓57第二节 给矿机的选型计算58一、粗碎产品给料机58二、预先筛分给料机58三、细碎给料机59四、检查筛分给料机60五、磨矿给料机61第三节 带式输送机的选择计算62一、计算输送带的宽度62二、传动滚筒功率计算63三、计算电动机的功率64四、输送带最大张力计算64五、输送带层数确定65六、制动力矩的计算65第四节 起重机的选择66第五节 砂泵选择计算67一、砂泵出口管径的计算67二、砂泵扬送矿浆需要的总扬程计算67三、砂泵扬送矿浆的总扬程折算成清水扬程68四、砂泵所需功率计算68五、其余砂泵

4、选择计算69第五章 厂房布置与设备配置70第一节 厂房布置的基本原则70第二节 设备配置的基本原则70第三节 厂房布置图70一、厂房布置图70二、总平面布置图70第六章 修理、取样及其辅助设施71第一节 机修车间71第二节 取样71第三节 试验室71第四节 化验室71第七章 技术经济评价72第一节 选矿单位工程概算72一、工艺设备概算价值72二、金属构件概算价值72第二节 选厂职工劳动定员72第三节 精矿设计成本73一、电力负荷及电费的计算73二、总成本计算73第四节 经济评价74一、利润计算74二、流动资金74三、总投资74四、投资回收期74第一章 总 论第一节 选矿厂概况一、设计能力本次设

5、计为四川省攀枝花密地选矿厂设计，生产能力为550万吨/年，原矿为攀枝花钒钛磁铁矿，选别产品为铁精矿。二、选矿厂地理交通位置和交通状况选矿厂位于四川省攀枝花市金沙江北岸的密地片区，北距成都876Km，南距昆明507Km。利用山坡建厂，地形为北高南低，自然坡度11。厂区内有公路和铁路组成的运输网，交通方便。选矿厂产品为铁精矿，主要供给攀钢炼铁厂、攀成钢、攀钢球团厂等单位。选矿厂厂区东距成昆铁路攀枝花金江火车站约8km。金格支线自攀枝花火车站经过厂区直至格里坪，厂区西边为攀密公路，可与攀枝花市、矿区和金江火车站相连，主厂房现有厂区道路与攀密公路相通。厂区可通过公路直达攀枝花机场，交通运输甚为方便。三

6、、矿区气象攀枝花市属南亚热带北温带的多种气候类型，被称为“南亚热带为基带的立体气候”。具有夏季长，四季不分明，而旱雨季分明，昼夜温差大，气候干燥、降雨量集中，日照长（全年2300小时2700小时），太阳辐射强（578千焦/平方厘米628千焦/平方厘米），蒸发量大，小气候复杂多样等特点。年平均气温19.720.5。是四川省年平均气温总热量最高的地区。年极端最高气温 40年极端最低气温 -2雨季 610月份干季 11翌年5月份年总降水量最大值 1464.5mm年总降水量最小值 444.2mm年蒸发量 2054.32438.6mm最大蒸发量 300mm最小蒸发量 100mm年气压值 881886毫巴

7、全年主导风向 东南风年平均风速 0.91.9m/s四、居民和农业经济选矿厂居住以密地片区为中心，居民居住条件良好，平均收入较高，主食、副食就地解决，建筑材料如砖石、砂、石灰、水泥、钢材、木材等主要品种尽可能就地取材。第二节 厂址选择选厂地处攀西裂谷中南段，属浸蚀、剥蚀中山丘陵、山原峡谷地貌，具有山高谷深，盆地交错分布的特点，地势由西北向东南倾斜，山脉走向近于南北。由于攀枝花钢铁（集团）公司有自己的企业铁路网，所以厂址选择考虑距冶炼厂近，便以下一步的生产，同时亦要考虑水源、交通、居民地形标高等诸多因素，因此将选矿厂厂址选在密地片区的斜坡上，以实现矿浆的自流以降低能耗，选厂远离矿区，不处在爆破危险

8、区和烟尘危害区。原矿运输为企业铁路运输，铁精矿主要供给攀钢炼铁厂、攀成钢、攀钢球团厂等单位，采用汽车运输。辅助车间、辅助设备、化验室、仪表室、机动车间、职工食堂、厂办及文化生活福利设施和居民区的条件均有良好的安排。第三节 供水、供电、尾矿处理一、供水设计选矿厂的供水水源为金沙江，境内水资源总量可达1144.16亿立方米，其中自产水量39.25亿立方米，过境水量1104.91亿立方米。水源充沛水源泵站由江边浮船取水、源水输送管线组成。净化站由净水构筑物、供水泵站、生产用水输送管线、生活用水输送管线组成。二、供电设计选矿厂6kV高压电源均引自密地变电所，密地变电所现有110kV进线三回（坝密线11

9、04、青密线1118、银密线1105），主变容量240000kVA。三、尾矿处理选铁尾矿供钛业公司选钛厂选钛，选钛后的尾矿，经浓缩后由砂泵输送至尾矿坝，尾矿坝位于金沙江的南岸马家田，与选矿厂主厂房隔江相望，直线距离约2公里。 第二章 原矿、试验及产品方案第一节 原矿性质设计选矿厂原矿供矿由兰尖矿山和朱家包包矿山配矿供矿，供矿比为5.5：4.5，矿石属于钒钛磁铁矿矿石，矿石硬度较高。一、 原矿多元素分析 表2.1 原矿多元素分析结果3项 目TFeFeOFe2O3TiO2V2O5SSiO2Al2O3CaOMgOCo含量/%31.1421.7320.3711.040.2380.55224.846.2

10、66.846.730.0139二、 矿物组成及嵌布粒度1、矿物组成 矿物组成以氧化物、硫化物和硅酸盐类矿物为主，其中氧化物：钛磁铁矿、钛铁矿、赤（褐）铁矿；硫化物：磁黄铁矿、黄铁矿等；硅酸盐类矿物：钛辉石、橄榄石、斜长石、绿泥石等为主。其中按选矿目的矿物类别及含量分为：钛磁铁矿、钛铁矿、硫化物、脉石矿物四大类，含量分别为：44.21、9.78、1.92、44.09。2、主要矿物的特征钛磁铁矿：是回收的主要铁矿物，并且也是矿石中性质最为复杂的矿物。矿区内不同矿段、不同矿带、不同的矿体部位、矿石品位不同，矿石结构不同，都使得其矿物学特征有所不同。其含量在块状及稠密状的富铁矿中比较富集，在稀疏及浸染

11、状矿石中次之，在围岩夹石中含量较少；其粒度形状在品位高的矿石中自形程度好，多呈自形或半自形晶，粒径也较粗大（0.35数毫米），反之则自形程度较差，以不规则为主，少量呈自形、半自形或以粗细不一的各种不规则文象状充填于各类硅酸盐矿物之间而形成“海棉陨铁结构”，并有少量钛磁铁矿呈细小片状充填于钛辉石等的解理缝中，一些呈细粒状包裹于硅酸岩类矿物中。钛铁矿：是矿石中的主要金属矿物之一，粒状钛铁矿是回收的主要对象；而钛铁矿中的片状钛铁矿将进入铁精矿含较多的TiO2 粒状者一般呈他形晶，少量呈自形、半自形晶。嵌布粒度粗大，一般0.11.65毫米，大者达2毫米，主要分布在钛磁铁矿颗粒之间，或在钛磁铁矿与脉石之

12、间，与钛磁铁矿连生紧密，嵌镶关系简单。由于含有大量的杂质，使得含铁量（TFe31左右）比理论值（38）低的多，但TiO2 含量与理论值（51）接近，质量较好。 赤铁矿：主要为粒状，钛磁铁矿的氧化产物，常沿钛磁铁矿边缘分布，粒度细小，原生矿中含量极少。 褐铁矿:主要为硫化物及辉石等次生变化而成，粒度较粗，原生矿中极少。 硫化物：该矿物在矿石中的存在形式较多，有不规则粒状、片状、细脉状、竹叶状等。分布在脉石粒间者比在钛铁矿中的多。分布在钛磁铁矿及钛铁矿中者，主要为细小乳滴状，大部分为不规则粒状。常见到自形晶，粒度0.0010.4mm，一般为0.010.2mm，是石硫、钴、镍、铜的主要赋存矿物。硫化

13、物中主要矿物是磁黄铁矿，次为镍黄铁矿、黄铁矿、黄铜矿、墨铜矿、方黄铜矿和斑铜矿等。 脉石：是矿石中所有硅酸盐类矿物的统称，是选矿主要排除的矿物。在矿石中脉石矿物含量与金属矿物（钛磁铁矿）负相关，所以，它是影响矿石质量的主要因素。由于其中的钛辉石为主要脉石矿物，其内部常含有细粒钛磁铁矿，或在较发育的解理缝中有片状钛磁铁矿，从而增加了辉石的磁性，使得铁精矿中的脉石主要是钛辉石而影响精矿质量。3、矿物嵌布粒度（见表2.2）表2.2 矿物嵌布粒度表3粒度（mm）钛磁铁矿钛 铁 矿硫 化 物脉 石个别累计个别累计个别累计个别累计+2.369.762.361.658.7018.461.651.170.41

14、11.0129.471.170.836.336.748.7020.3349.800.830.5913.5120.2510.8219.5220.9870.780.590.41717.5937.8422.7342.2513.9184.690.4170.3021.0958.9323.1265.376.2790.960.300.2117.8876.8118.8984.2616.075.1596.110.210.158.6885.496.0790.3322.0538.121.5597.66表2.2 (续)粒度（mm）钛磁铁矿钛 铁 矿硫 化 物脉 石个别累计个别累计个别累计个别累计0.150.1045.

15、7091.195.0195.3425.0663.181.0398.690.1040.0743.5594.741.3996.7310.7373.910.5199.200.0740.0382.7497.480.9397.6616.8590.760.3899.58-0.0382.52100.002.34100.009.24100.000.42100.00表中数据表明：原矿中钛磁铁矿、钛铁矿粒度都比较粗，粒度范围也较广，从0.0382.36mm，均集中在0.1041.17mm，属中粗粒嵌布，并以中粒为主；硫化物的粒度较细，粒度分布从几m至0.30mm，而脉石矿物粒度较粗，粒度分布也较广，特点是细粒少；

16、即攀枝花钒钛磁铁矿矿物嵌布粒度差异较大，工艺中适宜于粗粒抛尾。三、元素赋存状态表2.3 原矿铁、钛化学物相分析表/3项 目铁化学物相钛化学物相磁性铁赤褐铁钛铁矿碳酸铁硫化铁硅酸铁合 计钛磁铁矿钛铁矿硅酸盐合 计含 量20.563.623.300.981.661.4631.585.744.850.7211.31分 布 率65.1011.4610.453.105.264.63100.0050.7542.886.37100.00累积分布65.1076.5687.0190.1195.37100.0050.7593.63100.00四、结构构造和矿物物理参数原矿结构以自形至半自形粒状结构、海绵陨铁结构、

17、他形粒状结构为主，构造有稀疏染状、稠密浸染状和致密块状构造。矿物物理参数见表2.4。表2.4 主要矿物物理参数表3项 目钛磁铁矿钛铁矿硫化物辉石等长石等密度/gcm-34.764.684.713.192.66比磁化系数/10-6cm3/g30280257410011418第二节 选矿试验研究本次设计所选用的选矿流程是依据各研究院所历次的试验结果、密地选厂生产工艺流程及多次技术改造和相关规定而制定的。本次设计只是针对铁矿的选别，未涉钒和钛，所以文中对于钒和钛的研究和试验省略。一、阶磨阶选扩大连选试验为提高选矿厂铁精矿品位，长沙矿冶研究院经过8个月的时间进行了提高攀枝花选矿厂铁精矿品位的研究，在长

18、沙矿冶研究院中间试验室进行了阶磨阶选扩大连选试验，试验流程采用：磨矿螺旋分级磁选细筛分级磁选磁选流程，分别进行了铁精矿为53%、54%和54%的扩大连选试验；其试验结果见表2.5。表2.5 阶磨阶选流程扩大连选试验结果表3处理量/Kgh-1一段磨矿细度(-200目)/%一段磨矿细度(-200目)/%原矿品位/%精矿产率/%精矿品位尾矿品位/%精矿回收率/%备注TFe/%TiO2/%83.7731.7043.6031.9246.6553.3312.6313.2077.94试样I76.7337.3052.0031.9245.3854.2312.6613.3977.09试样I77.3236.7053

19、.6032.8646.7554.1213.1314.2076.99试样II38.9649.3062.3032.0843.2055.2212.6714.4874.37试样I扩大连选试验结果表明：采用阶磨阶选流程能够有效的提高攀枝花矿的铁精矿品位，但当生产铁精矿品位在55%以上时，流程处理原矿能力大幅度降低，同时回收率和产率均减少较大。二、两段磨矿、粗精矿再磨再选工业试验根据长沙矿冶研究院对攀枝花钒钛磁铁矿进行的阶磨阶选试验结果表明，粗精矿再磨到-200目含量70%左右，可以使铁精矿品位提高到54%以上。表2.6 精矿再磨工业试验考查结果表3原矿品位/%粗选精矿/%一次精选精矿品位 /%二次精选精

20、矿品位 /%总尾/%TFeTiO2TFe-200目TFeTiO2TFeTFe30.9211.5613.6234.1353.4712.9554.3413.62精矿再磨试验结果表明：、采用两段磨矿，粗精矿再磨再选工艺流程，精矿品位可以从52.80%提到54.13%，提高了1.33个百分点；原矿台时平均处理量为90.87t/h；、在原矿品位TFe30.92%、TiO211.56%时,经过二段磨矿、二次精选，可选出精矿品位54.49% 、TiO212.91%。精矿产率42.32%，金属回收率74.58%，选矿比2.36，精矿中-200目含量59.67%。三、 阶磨阶选工业试验根据长沙矿冶研究院所做的提

21、高攀枝花选矿厂铁精矿品位的研究和选矿厂所做的两段磨矿、粗精矿再磨再选工业试验，为进一步研究阶磨阶选流程在密地选矿厂的应用前景，攀钢集团矿业于2003年12月正式立项进行阶磨阶选工业试验研究，经过几个月的工业试验改造，于2004年8月2004年11月进行了工业试验；其工业试验流程采用磨矿旋流器分级磁选粗粒抛尾粗精矿再磨旋流器（+高频细筛）分级一段精选二段精选扫选过滤的阶磨阶选流程。第三节 选矿流程及选矿指标确定一、破碎流程破碎与磨矿是选矿厂生产中电耗、钢耗、生产成本和基建投资最高的工序，因此，节约碎磨钢耗，降低生产成本金额减少投资对选厂具有重大的经济意义。本次设计采用常规的碎磨流程，该流程是根据

22、选厂近40 年的生产实际及其发展趋势，并结合国内选厂经验确定的。在设计中，为确定合理的碎磨流程，考虑攀枝花钒钛磁铁矿的性质，本着采用先进可靠的技术、大型高效新设备、基建投资和经济效果好的原则，在以前各阶段设计的基础上，采用了“三段一闭路”破碎流程,由于原矿的嵌布粒度分为较广，采用 “阶磨阶选”的选别流程以降低后续作业的处理量、减少设备的负荷。二、选别流程设计采用“粗磨旋流器分级粗磁选再磨二段旋流器分级精选精选扫选”的选别流程(选别流程见图2.1)，流程特点为：1、粗选抛尾，降低后续作业的负荷，设计的抛尾率达45.67%；2、旋流器分级效果好，效率高，维护简单；3、选别指标好，精矿品位高（54.

23、24%）、回收率达72.26%。4、能够保证精矿品位和回收率，无论从矿物工艺学、经济上、选矿工艺上都有良好的经济效益。三、选矿指标的确定矿石经过一段磨矿到-200目4050%进行粗磁选，粗精矿品位为：49.00%，抛尾率为45.67%，粗精矿再磨到-200目7075% 经旋流器分级后进行二次精选，精选尾矿进行扫选，扫选精矿返回精选，最终精矿品位为54.24%，回收率为72.26%，由过滤机过滤后输送到精矿仓；扫选尾矿和粗选尾矿为最终尾矿选铁尾矿供钛业公司选钛厂选钛，选钛后的尾矿，经浓缩后由砂泵输送至尾矿坝，尾矿品位为17.33%。第四节 产品方案和产品销售本次设计最终精矿为铁精矿，钛由选钛厂进

24、行选别，钒通过冶炼厂转化提钒提取，设计产品质量为：铁精矿品位54.24%，钛含量13.00%产品销售：选矿厂产品为铁精矿，主要供给攀钢炼铁厂、攀成钢、攀钢球团厂等单位。 2.1 选矿工艺流程图第三章 工艺流程及主要设备的选择计算第一节 工作制度和生产能力本设计选矿厂各车间的工作制度和生产能力是依据攀枝花钢铁集团矿业公司密地选矿厂现厂生产经验及所用的大型高效设备而定的，详见表3.1。表3.1 选厂各车间工作制度和生产能力车间名称工作制度设备作业率（%）作业率折算相当于生产能力备注性质工作天数年设备运转天数日设备运转班数班设备运转小时数万吨/年吨/日吨/时破碎间断36552.73302755016

25、666.671190.48磨矿连续36590. 43303855016666.67694.44精矿连续36590.433038处理量计算:/年 吨/天 吨/时 (破碎车间日处理量) 吨/时 (磨矿车间日处理量)第二节 破碎流程和破碎设备的选择计算设计选厂破碎车间生产规模为550万吨/年，原矿最大粒度为1000mm，破碎最终产品粒度015mm；原矿密度：=3.5 t/m3 、松散密度：s=2.07t/m3、松散系数：1.60 、含水率：2% 、堆积角：38.5o、摩擦角：27o、普氏硬度：f =13。破碎车间工作制度为每日三班，每班运转7小时，二班生产一班检修，年作业率52.70%。磨矿车间和磁

26、选车间每日三班，每班运转8小时，年作业率90.40%。一、破碎筛分流程的选择如前所述，采用三段一闭路破碎流程，详见下图3.1。图3.1 破碎流程图二、破碎筛分流程的计算1、计算总破碎比：；2、各段破碎比的计算：平均破碎比，选定第一段破碎比S1=3.95；第二段破碎比S2=3.95，根据总破碎比等于各段破碎比的连乘积的关系，可以算出第三段的破碎比为：；3、计算各段破碎产品的最大粒度： 取：d2=253mm 取：d5=64mm 取：d9=15mm4、计算各段破碎机排矿口尺寸：排矿口宽度与破碎机机型、最大相对粒度有关。初步确定粗碎用旋回破碎机或颚式破碎机，中细碎用圆锥破碎机。为确定矿石可碎性等级，查

27、选矿厂设计表5-6，普氏硬度f=13在816范围内属于中等可碎性矿石。根据选矿厂设计表4-4最大相对粒度Zmax，计算各段破碎机的排矿口宽度如下： 取：e2=175mm （旋回破碎机） 取：e2=160mm （颚式破碎机） 取：e5=35mm 取：e5=10mm5、各段筛孔尺寸和筛分效率的选择确定：根据生产现厂的实际情况，选取并确定筛分机筛孔尺寸及筛分效率如下：第一段：预先筛分（粗碎后）采用棒条筛，筛下产物最大粒度70mm。条筛筛孔宽度为筛下粒度的0.90.8倍（选厂设计手册），因此，筛孔尺寸为： a1=70mm（0.80.9）=63mm56mm 取60mm；第二段：预先检查筛分（中碎后）采用

28、双层振动筛常规筛分制度：上层条形筛筛孔尺寸为：a21=25mm；下层方孔筛筛孔尺寸为： mm （选厂设计手册）；等值筛分制度：上层条形筛筛孔尺寸为：a21=25mm；下层方孔筛筛孔尺寸为： a22=1.2d10=18mm；根据现厂生产实践经验，两段筛分效率分别取：E1=65%，E2=80%。6、初步选择破碎机型号和台数：粗碎：PEJ15002100简摆颚式破碎机二台,PXZ1417液压旋回破碎机一台；中碎：PYS-B2136西蒙斯标准圆锥破碎机二台,PYY2200/350液压式或PYB2200/350弹簧式圆锥破碎机二台；细碎：山特维克H8800短头圆锥破碎机三台，PYT-D2213弹簧圆锥破

29、碎机三台。三、各产物的产率和重量计算1、粗碎作业计算： 2、中碎作业计算： （筛孔尺寸与排矿口宽度之比），查选矿厂设计图4-4旋回破碎机产物粒度特性曲线得：） 3、细碎作业计算：破碎流程的等效流程图为： 图3.2 破碎流程等效图（中小于-25mm粒级含量等于原矿和两次破碎排矿产物中小于25mm粒级含量之和；由选矿厂设计图4-4旋回破碎机产物粒度特性曲线和图4-6标准圆锥破碎机产物粒度特性曲线查得） （筛孔尺寸与排矿口宽之比: 查选矿厂设计图4-4旋回破碎机产物粒度特性曲线和图4-6标准圆锥破碎机产物粒度特性曲线得=28%,=28% +28%81.8%80%=32.88%） ( 查选矿厂设计图4

30、-6标准圆锥破碎机产物粒度特性曲线得=85% ) ( 查选矿厂设计图4-6标准圆锥破碎机产物粒度特性曲线得=85%) 细碎循环负荷 在110130之间符合设计要求。图3.3 破碎数质量流程图四、破碎设备的选型计算表3.2 破碎机应满足的要求指 标粗 碎中 碎细 碎最大给矿粒度Dmax /mm100025364排矿口宽度e /mm1753510生产能力Q /t/h119048973812437071、粗碎机的选择计算1)PXZ1417液压旋回破碎机处理能力按下式计算： 式中：Q在设计条件下破碎机的生产能力(t/h) ； Q0在标准条件下破碎机的生产能力(t/h)； Q0=q0e 式中：q0破碎机

31、在开路破碎排矿口宽度为1mm时，破碎标准状态矿石的单位生产能力（t/mmh）； e破碎机排矿口宽度（mm）； k1矿石可碎性系数； k2矿石密度修正系数，按下式计算： k2= 设计矿石的松散密度（t/m3）； 设计矿石密度（t/m3）； k3给矿粒度修正系数，按下式计算： 标准条件下给矿最大粒度与粗碎机的给矿口宽度之比，=0.85； 设计的给矿最大粒度与选用粗碎机的给矿口宽度之比。k1：查选矿厂设计表5-6 矿石可碎性系数 取k1=1.0；k3： 查选矿厂设计表5-7 粗碎设备的给矿粒度修正系数，取k3=1.04；q0：查选矿厂设计表5-2旋回破碎机q0值为8.4；e: 排矿口宽度为175；

32、Q0=q0e=8.4175=1470 （t/h） 将上述数据代入公式，计算旋回破碎机处理能量为： Q=1.01.291.041470=1972.5 （t/h）根据公式可算出旋回破碎机的台数和负荷 台数： 取n=1台 k为不均匀系数 取1.11.2 负荷：2)PEJ15002100简摆颚式破碎机计算同上k1：查选矿厂设计表5-6 矿石可碎性系数 取k1=1.0；k3： 查选矿厂设计表5-7 粗碎设备的给矿粒度修正系数，取k3=1.05；q0：查选矿厂设计表5-2颚式破碎机q0值为2.7；e: 排矿口宽度为160； Q0=q0e=2.7160=432 （t/h） 将上述数据代入公式，计算旋回破碎机

33、处理能量为： Q=1.01.291.05432=585.14 （t/h）根据公式可算出旋回破碎机的台数和负荷 台数： 取n=3台 k为不均匀系数 取1.11.2 负荷：2、中碎机的选择计算1）PYB-2200/350弹簧标准圆锥破碎机处理能力按下式计算： 式中：Q在设计条件下破碎机的生产能力(t/h) ； Q0在标准条件下破碎机的生产能力(t/h)； Q0=q0e 式中：q0破碎机在开路破碎排矿口宽度为1mm时，破碎标准状态矿石的单位生产能力（t/mmh）； e破碎机排矿口宽度（mm）； k1矿石可碎性系数； k2矿石密度修正系数，按下式计算： k2= 设计矿石的松散密度（t/m3）； 设计矿

34、石密度（t/m3）； k3给矿粒度修正系数，按下式计算： 标准条件下给矿最大粒度与粗碎机的给矿口宽度之比，=0.85； 设计的给矿最大粒度与选用粗碎机的给矿口宽度之比。k1：查选矿厂设计表5-6 矿石可碎性系数 取k1=1.0；k3： 查选矿厂设计表5-7 粗碎设备的给矿粒度修正系数，取k3=1.02；q0：查选矿厂设计表5-2圆锥破碎机q0值为14.0；e: 排矿口宽度为35； Q0=q0e=14.035=490.0 （t/h） 将上述数据代入公式，计算旋回破碎机处理能量为： Q=1.01.291.02490.0=644.74 （t/h）根据公式可算出旋回破碎机的台数和负荷 台数： 取n=2

35、台 k为不均匀系数 取1.11.2 负荷：2)PYS-B2136西蒙斯标准圆锥破碎机计算同上k1：查选矿厂设计表5-6 矿石可碎性系数 取k1=1.0；k3： 查选矿厂设计表5-7 粗碎设备的给矿粒度修正系数，由插值法求得k3=；q0：查选矿厂设计表5-2圆锥破碎机q0值为14.0；e: 排矿口宽度为35； Q0=q0e=14.035=432 （t/h） ；将上述数据代入公式，计算旋回破碎机处理能量为： Q=1.01.291.03490.0=651.06 （t/h）根据公式可算出旋回破碎机的台数和负荷 台数： 取n=2台 k为不均匀系数 取1.11.2 负荷：3、细碎机的选择计算1）PYT-D

36、2213弹簧圆锥破碎机处理能力按下式计算： 式中：Q在设计条件下破碎机的生产能力(t/h) ； Q0在标准条件下破碎机的生产能力(t/h)； Q0=q0e 式中：q0破碎机在开路破碎排矿口宽度为1mm时，破碎标准状态矿石的单位生产能力（t/mmh）； e破碎机排矿口宽度（mm）； k1矿石可碎性系数； k2矿石密度修正系数，按下式计算： k2= 设计矿石的松散密度（t/m3）； 设计矿石密度（t/m3）； k3给矿粒度修正系数，按下式计算： 标准条件下给矿最大粒度与粗碎机的给矿口宽度之比，=0.85； 设计的给矿最大粒度与选用粗碎机的给矿口宽度之比。k1：查选矿厂设计表5-6 矿石可碎性系数

37、取k1=1.0；k3： 查选矿厂设计表5-7 粗碎设备的给矿粒度修正系数，由插值法求得k3= ；q0：查选矿厂设计表5-2圆锥破碎机q0值为24.0；e: 排矿口宽度为10； Q0=q0e=24.010=240.0 （t/h） 将上述数据代入公式，计算旋回破碎机处理能量为： Q=1.01.290.99240.0=367.80 （t/h）根据公式可算出旋回破碎机的台数和负荷 台数： 取n=8台 k为不均匀系数 取1.11.2 负荷：2）山特维克H8800短头圆锥破碎机当排矿口为10mm时，样本生产能力为1000t/h，根据公式可算出所需短头圆锥破碎机的台数和负荷 台数：取n=3台 负荷：各段破碎机技术经济比较选择表3.3 破碎机技术经济比较项目作业型号及规格台数进料口宽/mm传动电机功率/KW重量/T负荷系数/%功率/KW电压/V单台总共单台总重粗碎PXZ1417114004303000309309228.20228.2060.36PEJ1502100313002506000250750187.65187.65