火电厂原则性热力系统变工况计算.doc

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1、河北工程大学毕业设计(论文)摘 要火电厂热系统工况发生变动时，将会引起整个热系统和全厂的热经济性指标发生变动。本设计主要热力系统 变工况 常规法 I河北工程大学毕业设计(论文) AbstractThermal power plant thermal system conditions (parameters) change will cause the entire thermal system and heat the whole plant changes in economic indicators. The main elements of the design for a 300MW

2、 unit condensing steam plant thermal system in principle calculation of variable condition, according to a given thermal system and its data to calculate the rated power, when the removal of the high-pressure heater system H2 stem-water all parameters, flow and thermal economic indicators. By ordina

3、ry methods and equivalent enthalpy drop method to compare the calculation of the two conditions of thermal economy, in order to provide the basis for the operation and regulation. Key words ：Principle Thermal System Variable ConditionsConventional Method II河北工程大学毕业设计(论文)目录第一章 绪 论 . 1第二章 热力系统原则性计算原理

4、. 21.1常规计算法 . 21.2等效焓降法 . 3第三章 机组全厂原则性热力系统计算 . 53.1 热力系统与计算原始资料 . 53.2 辅助计算 . 63.3高压加热器组抽汽系数计算 . 73.4汽轮机凝汽系数ac的计算及检验： . 9第四章 机组全厂原则性热力系统变工况计算 . 114.1原始工况计算 . 124.2 第一次迭代的预备计算 . 154.3 第一次迭代计算 . 204.4 第二次迭代计算 . 264.5第三次迭代计算 . 354.6 全厂热经济指标计算 . 36第五章 结 论 . 38谢 辞 . 39参考文献 . 401河北工程大学毕业设计(论文)第一章 绪 论火电厂热系

5、统的变工况是指系统的工作条件（参数）发生变动，偏离设计工况或都偏离某一基准工况。这种偏离大致辞有二种情况：一是对热系统的结构进行了某种局部改动；二是热系统本身的结构未加改动，但是系统运行条件发生了变化。前者的例子如去除某一级加热器运行等，不论哪一种形式的工况变动，结果都将引起整个热系统的参数的变化，从而导致机组的和全厂的热经济指标发生变动。在电厂的设计和运行中，全厂热力计算主要解决两类问题：一是经计算给出若干工况下全厂的热经济性指标，如全厂发、供电煤耗率，全厂热效率，全厂节煤量等；二是为电厂的设计、运行、机组检修等提供基础数据，如汽轮机组以及各汽、水管道的汽水流量。设计工况的指标是所有工况中最

6、具有代表性的，因此设计工况下的全厂热力计算是最为普遍、也是最为基本的计算。在设计和最大工况下进行计算所得到的各部分汽水流量，是选择机组辅助热力设备和汽水管道的重要依据。在进行其他一些工况计算（即变工况计算）时设计工况的计算结果往往就为它们提供初始的计算依据。热系统变工况计算的目的，是确定汽轮机在新的工况下各抽汽口和排汽端的蒸汽参数，以及回热给水系统各参数及流量，其实质是确定汽轮机的新的汽态膨胀过程线和系统参数。热力系统的变工况计算是以级组（两个抽汽口之间的各级）为单位进行的。计算时只需要了解各抽汽口的参数变化而不必知道汽轮机各级详细工况。较为精确的变工况计算是将系统本身的变工况和设备的变工况结

7、合起来进行的。凝汽器的变工况计算已有较为精确的计公式，但回热加热器、除氧器的变工况则十分复杂，其变工况计算的模型至今尚不清楚。在计算精度要求不高，只需要大致了解工况变动的基本结果时，可以采用近似计算方法，即对于设备变工况后的参数变化，利用一些最简单的函数关系加以确定。这将大大简化计算所需要的原始资料和计算过程。 1河北工程大学毕业设计(论文)第二章 热力系统原则性计算原理火电厂热力系统计算的核心是对回热加热器的热平衡式进行求解，求得各抽汽系数，然后根据汽轮发电机组的功率，求解汽轮机进汽量以及机组热经济指标（定功率计算）或者根据汽轮机的进汽量确定汽轮机发电机组的功率（定流量计算）。回热机组原则性

8、热力系统计算方法，有传统的常规计算方法以及等效焓降法、循环函数法等。常规计算通常有两种方法：串联法和并联法。对于热力系统热平衡方程组，用手工计算求解时，为了使计算的每一个方程只出现一个未知数，计算的次序是“由高到低”，即先从抽汽压力最高的加热器算起，依次逐个算至抽汽压力最低的加热器，因此称作串联法；用计算机计算时，可以对所有的能量平衡方程联立求解，一次即可获得全部未知数，故称作并联法；并联计算则需要求解多元线性方程组。等效焓降法的最大特点是在系统的局部结构或者参数变动时，可以进行局部定量，而不需要像常规法那样重新进行整个系统的全部计算，因而给热系统的节能分析和节能改造带来很大的方便。但等效焓降

9、运河的基本前提是各加热器的汽水参数维持设计值，如果这一条不能保证或难以忽略，则等效焓降法的计算结果会引起一定的误差。另外，如果除汽轮机的效率以外，还需要求出回热系统各汽水流量、汽水参数时，则仍需要按常规法计算方法求取。等效焓降法作为热平衡计算方法时，其物理概念不及传统方法明显，计算过程亦并不简化，但作为一种热系统分析方法，它们都可避开与变动无关的计算，而直接得到经济性指标的计算结果，因而有独特的优越性。1.1常规计算法常规计算未能的实质，实际上是对由z个加热器热平衡方程式和一个凝汽器物质平衡式所组成的（z+1）个线性方程进行求解，可解出z+1个未知数（z个抽汽系统aj和一个凝汽系数aj和一个凝

10、汽系数ac）。然后直接求出所需要的新汽耗量或机组功率、热经济性指标等。1）串联计算串联计算是指按照加热器压力“由高到低”的次序，依次对各个加热器进行热平衡、流量平衡计算，独立地求得各抽汽量或抽汽系数等未知量的方法。在计算过程中，有时需要进行局部的试算，在计算完毕后再加以检查修正，但总体上是顺序的、直接的计算。串联计算可以避开解方程组的麻烦，既可用于手算，亦可用于计算机计算。当进行变工况计算时，、利用串联解法可借助计算机迭代计算容易将汽态参数的变化一并计算出来，这是其他计算方法所难以做到的。2）并联计算（电算方法）电算热力系统时，将z+1个方程排成矩阵来计算，可同时解出全部抽汽系数。为计算2河北

11、工程大学毕业设计(论文)方便，将回热加热器的蒸汽放热量、给水焓升和疏水放热量分别用q、来表示，写成矩阵方程AX=T-B。并联算法只要用数字填写一个矩阵，其余工作都可以由计算机完成。矩阵系数和热力系统的结构相对应，对于不同的热力系统结构，只需要改变矩阵系数就可以了。因此，该算法具有一定的通用性。另外，由于是计算机程序，因此电算未能也为实时测试、控制和优化提供了有力的工具。1.2等效焓降法具有n级回热抽汽的汽轮机中，1kg新汽所做的实际 kj/kg （1-1） qr式中hj第j级加热器的抽汽比焓，kj/kg;hc汽轮机排汽比焓，kJ/kg;r第j级加热器后更低压力抽汽口角码；qr第r级加热器的抽汽

12、放热量，kJ/kgAR取疏水放热或加热器焓升，视加热器的型式而定。若j级为汇集式加热器，则Ar均以以下直到汇集式加热器，均以2）中间再热机组对于具有一次中间再热的回热加热系统，等效焓降的计算须计及排挤抽汽在再热器内的吸热量。故等效焓降HJ的计算公式，依被计算加热器在再热器前、后的位置而不同。对于再热器后的各级加热器，由于再热后的排挤抽汽不影响流过再热器的蒸汽份额，rr代之。若j级为疏水放流式加热器，则从容不迫j级代替Ar。 代替Ar，而在汇集式加热器以下，无论是汇集式加热器r还是疏水放流式加热器，则一律以3河北工程大学毕业设计(论文)故这些加热器的等效焓降仍按式（1-1）计算。对于再热前冷段以

13、前（含冷段）的各级抽汽，等效焓降计算通式为: H=(hj-hc)-rjr=1j-1ARR kJ/kg (1-2) qr式中=1kg蒸汽在再热器内的吸热量，kJ/kg. 4河北工程大学毕业设计(论文)第三章 机组全厂原则性热力系统计算3.1 热力系统与计算原始资料发电厂机组型号为：N300-16.7/537/537，为国产机组，配 DG-1025/18.3型强制循环汽包锅炉及国产QSFN-300-2水-氢-氢冷发电机。机组汽轮机为单轴双缸双排汽、一次中间再热、8级不调整抽汽。回热系统为“三高、四低、一除氧”，除氧器采用滑压运行，七级回热加热器均设置了疏水冷却器，以充分利用本机疏水热量来加热本级主

14、凝结水。三级高压加热器分别都设置3.1.1汽轮机型式及参数1）机组型式：N300-16.7/537/537,亚临界、一次中间再热、双缸双排汽、单轴凝汽式汽轮机； 2）额定功率：Pe=300MW3)主蒸汽参数（主汽阀前）：P0=16.7MPa，t0=537 4)高压缸排汽：Prh.i=3.66MPa，trh.i=321 5)再热蒸汽参数：Prh=3.29MPa，trh=5376)汽轮机排汽压力：Pc=0.005MPa ，排汽比焓：2560 KJ/Kg3.1.2回热加热系统参数 1)机组各级回热抽汽参数见表：表1： 各级回热抽汽参数5河北工程大学毕业设计(论文)最终给水水温度：tfw=252 3.

15、1.3 锅炉型式及参数1)锅炉型式：DG-1025/18.3，强制循环汽包炉b=18.3MPa，tb=540 ，hb= 3386.1KJ/Kg 2)过热蒸汽参数：Pdrum=19.7MPa 3)汽包压力：P4)额定蒸发量：Db=1025t/h 再热蒸汽参数：rh.irh.irh,iPhtbb再热器进口参数：=3.51MPa，b=315 ，= 3018.5KJ/Kgrh.orh.orhohPtbbb再热器出口参数：=3.365MPa，=543，= 3548.9KJ/Kg锅炉效率：hb=0.923.1.4 其他数据各抽汽管压损为：5%，补充水经软化处理引入主凝汽器，其水温为40。主机的机械效率DT

16、=0.97，给水泵效率hfp=0.85。hm=0.98，发电机效率hg=0.99，小汽轮机的机械效率hm汽轮机高压缸进汽节流损失：DP0=3%，中压缸进汽节流损失：DPrh=2%，中低压缸连通管损失：DPlpc=1%；各加热器的效率见具体计算。厂用电率e=0.07，忽略加热器和抽气管路上的散热损失，忽略凝结水泵的工质比焓升3.2 辅助计算1）轴封加热器计算以加权平均法计算轴封加热器的平均进汽比焓hsg。计算见表3-4。 2）均压箱计算以加权平均法计算均压箱的平均进汽比焓hjy。计算见表3-5。6河北工程大学毕业设计(论文)3.3高压加热器组抽汽系数计算（1） 由高压加热器H1的热平衡计算a1：

17、1(h1-hs1)r=fw(hw1-hw2)1=fw(hw1-hw2)/(h1-hs1)*r=1.02538*(1182-1051)/(3140-1082)*0.98=0.06660 H1的疏水系数：d.1=1=0.06660（2）由高压加热器H2的热平衡计算a2：2(h2-hs2)+1(hs1-hs2)r=fw(hw2-hw3) 2=fw(hw2-hw3)-1(hs1-hs2)r/(h2-hs2)r=1.02538*(1051-842)-0.06660*(1082-866)*0.98/(3035-866)*0.98=0.09419表2 机组各计算点的汽水参数7河北工程大学毕业设计(论文)（3

18、）由高压加热器H3的热平衡计算a3：3=fw(hw3-hw4)-(1+2)(hs2-hs3)r/( h3-hs3) r=1.02538*(842-749.5)-(0.06660+0.9419)*(866-763)*0.98/(3333-763)*0.98=0.03159 2、 除氧器H4的计算：fw=c4+1+2+3+4+f 则c4=fw-1-2-3-4-f=1.02538-0.06660-0.09419-0.03159-4-0.0051)=0.82783-4 热平衡式4h4r+(1+2+3)hs3+c4hw5+fhf=fwhHD 式中r-抽汽利用系数，取r=0.9854*3132*0.985

19、+0.19238*763+(0.82783-4)559+0.00517*2773=1.02538*717 4=0.04407c4=0.82783-0.04407=0.78376 3、低压加热组抽汽系数计算：（1）由低压加热器H5的热平衡计算a5：a5(hs-hss)r=c4(hw5-hw6)a5=c4 (hw5-hw6)/ hs-hss)r=0.04438H5的疏水系数：d5=a5=0.044388河北工程大学毕业设计(论文)（2）由低压加热器H6的计算：H6的热平衡：6=c4 (hw6hw7)-5(hs5-hs6)r/(h6-hs6)r=0.02119（3）低压加热器H7的热平衡计算：7=c

20、4 (hw7-hw8)-(5-6)(hs6-hs7)r/(h7-hs7) r=0.03373(4) 低压加热器H8的热平衡计算：热平衡式8（h8-hs8）+(5+6+7)(hs7- hs8)r=c4(hw8-hc)8=c4(hw8-hc)- (5+6+7)(hs7- hs8) r/（h8-hs8）r=0.78376*(246-136)-(0.04438+0.02119+0.03373)*(281-163)*0.98/(2527-163)*0.98=0.032263.4汽轮机凝汽系数ac的计算及检验：根据汽轮机汽侧平衡有c=1-j-s-t=1-0.06660-0.09419-0.03159-0.

21、04407-0.04438-0.02119-0.0372-0.03226-0.01-0.035=0.5870该值与由凝汽器质量平衡计算得到的ac相等，所以凝汽系数计算正确。3.4.1汽轮机汽耗量及各段抽汽量的计算1）抽汽作功不足系数计算qrh=hrh2-hrh1=3540-3035=505KJ/Kgh0-hc+qrh=3395-2349+505=1551KJ/KgY1=(h1-hc+qrh)/(h0-hc+qrh)=(3140-2349+505)/1551=0.8356Y2=(h2-hc+qrh)/(h0-hc+qrh)=(3035-2349+505)/1551=0.7679Y3=(h3-hc

22、)/(h0-hc+qrh)=(3333-2349)/1551=0.6344Y4 =Ys=Yt=(h4-hc)/(h0-hc+qrh)=(3132-2349)/1551=0.5048Y5=(h5-hc)/(h0-hc+qrh)=(2926-2349)/1551=0.3720Y6=(h6-hc)/(h0-hc+qrh)=(2763-2349)/1551=0.2669Y7=(h7-hc)/(h0-hc+qrh)=(3333-2349)/1551=0.2025Y8=(h8-hc)/(h0-hc+qrh)=(3333-2349)/1551=0.1148各级抽汽份额及其做功系数的乘积列于下表中2）汽轮机的

23、汽耗量及各段抽汽量的计算机组无回热纯凝汽工况时的汽耗量D0c=3600Pe/( h0-hc+qrh)mg=3600*3*100000/(1551*0.97)=717861Kg/h机组有回热时的汽耗量D0= D0c/(1-jYj)=717861/0.77439=927002Kg/hj、Yj和Dj9河北工程大学毕业设计(论文)P1=D1(h0-h1)mg/3600=61736*(3395-3140)*0.97/3600=4244KW P2= D2(h0-h2)mg/3600=87314*(3395-3035)*0.97/3600=8469KWP3 =D3(h0-h2+qrh)mg/3600=292

24、84*(3395-3333+505)*0.97/3600=4474KW P4= D4(h0-h4+qrh)mg/3600=40853*(3395-3123+505)*0.97/3600=8454KW P5= D5(h0-h5+qrh)mg/3600=41140*(3395-2926+505)*0.97/3600=10797KW P6= D6(h0-h6+qrh)mg/3600=19643*(3395-2763+505)*0.97/3600=6018KW P7= D7(h0-h7+qrh)mg/3600=31265*(3395-2663+505)*0.97/3600=10422KW P8= D8

25、(h0-h8+qrh)mg/3600=29904*(3395-2527+505)*0.97/3600=11063KW Pc= Dc(h0-hc+qrh)mg/3600=544150*(3395-2349+505)*0.97/3600=227405KWPS+Pt=(Ds+Dt)(h0-h4+qrh)mg/3600=(9270+32443)*(3395-3132+505)*0.97/3600=8632KW Pj= P1+ P2+ P3+P4+ P5+ P6+ P7+ P8+ Ps+ Pt+ Pc=4244+8469+4474+8454+10797+6018+10422+ 11063+8632+22

26、7405=299978KW=(300000-299978)/300000=0.007% 误差在允许的范围内，计算正确10河北工程大学毕业设计(论文)3.4.3热经济性指标计算1）汽轮机热耗量（含小汽轮机）Q0=D0(h0-hfw)+Drhqrh+Df(hf”-hfw)-Dma(hfw-hmaw)=927002*(3395-1182)+777940*505+4793*(2773-1182)-28005*(1182-136)=2422647559KJ/h2)汽轮机组热耗率q0=Q0/P0=2422647559/300000=8076kj/(kw.h)3)锅炉热负荷Qb=Db(hb-hfw)+D2h

27、q2h+Db1(hb1-hfw)=941120*(3395.5-1182)+777940*505+9409*(1814-1182)=2481975308KJ/h4)各种效率管道效率p=Q0/Qb=2422647559/2481975308=97.5%机组热效率e=3600/9=3600/8076=44.5%全厂热效率cp=bpe=0.92*0.975*0.445=39.9%5)全厂热耗率qcp=3600/cp=3600/0.339=9023KJ/(kwh)6)发电标准耗率bcp=0.123/c=0.123/0.339=0.3083kg/(kw.h) 第四章 机组全厂原则性热力系统变工况计算 热

28、力系统与计算原始资料汽轮机类型及参数：机组型式：N300-16.7/537/537,亚临界、一次中间再热、双缸双排汽、单轴凝汽式e=300MW 额定功率：P0=16.7MPa，t0=537 主蒸汽参数：P高压缸排汽：Prh.i=3.66MPa，trh.i=321再热器及管道阻力损失为高压缸排气压力的8%左右。中压缸进汽参数：Prh=3.29MPa，trh=537汽轮机排汽压力：Pc=0.005MPa给水温度：fw=252给水泵为汽动式，小汽轮机汽源采用第四段抽汽，排汽进入主凝汽器；补充水经软化处理后引入主凝汽器。锅炉类型及参数：锅炉型式：DG-1025/18.3，强制循环汽包炉b=18.3MP

29、a，tb=540 过热蒸汽参数：Pt11河北工程大学毕业设计(论文)汽包压力：Pdrum=19.7MPa 额定蒸发量：Db=1025 t/hrhot再热蒸汽出口温度：b=540锅炉效率：hb=0.92 4.1原始工况计算变工况前的系统状态是变工况计算的前提和基础。现将变工况前的汽轮机进汽量、热力系统中各点汽水流量和热经济指标的计算结果列于下表4-1。12河北工程大学毕业设计(论文)4.1.1 汽轮机初始通流量计算变工况计算的基本公式是弗留格尔公式。弗留格尔公式利用各抽汽段的蒸汽通流量的变化来计算抽汽口压力变化来计算抽汽口压力变化。因此，首先要计算汽轮机各级组的初始通流量。根据前面的计算结果将原

30、始工况下汽轮机各级组抽气量，门杆漏气量，轴封漏气量列于下表4-2，以备迭代计算。汽轮机各级组的划分示于图。各级组通流量计算时，可参考表4-1。第级组通流量DI:DI=D0-DL1-DN1-DM1-DA-DB-D1=927002-1518-45-283-311-134-61736=862975kg/h再热器通流量Drh：Drh=DI-DL-DN-DM-D2+DA-DJ=862975-1723-51-320-87314+311-15166=758712kg/h第级组通流量D：13河北工程大学毕业设计(论文)D=Drh+DJ-DK=758712+15166-3715=770163kg/h 第级组通流

31、量DIII：DIII=DII-D3=770163-28284=741879 第级组通流量DIV：-DR-DP=741879-100844-95-449=640491kg/h DIV=DIII-D4第级组通流量DV：DV=DIV-D5=640491-41140=599351kg/h按以上计算原则，得到第第级组的通流量，将所有各级组计算结果列于表4-5。初步计算的目的是在假定汽轮机各加热器抽气参数和进出水参数均维持不变的条件下，仅改变高加H1的抽汽系数a1，计算得出系统中各点抽汽系数，抽汽量和各级组通流量。以上述假设作为初始工况，按照前面的方法步骤进行全厂原则性热力系统计算。初步计算开始时的热力系

32、统参数列于表4-5。初步计算得到的各点抽汽系数，抽汽量和各级组通流量的第一次近似值列于表4-6和4-8。14河北工程大学毕业设计(论文)注D0表示汽轮机进汽量4.2 第一次迭代的预备计算预备计算的目的是利用初步计算的结果，主要是以各级组通流量的变化，进行汽态膨胀过程线的修正。然后，根据修正后的汽态过程线，逐步计算各加热器的压力，加热器D1,原工况第一抽汽口的压力，通流量；0 P1 D1初步计算后第一抽汽口的压力，通流量。 第一抽汽口蒸汽比焓h1：P0-P1 h1=h0-(h0-h1,0)P0-P1,0=3394.4-16.032-5.98(3394.4-3132.9)=3134.2kJ/kg1

33、6.032-5.9315河北工程大学毕业设计(论文)同理可计算出其余各抽汽口的压力和比焓，计算结果列于表4-8 将上述的计算结果列于下表：第一抽汽口：因为高加H1切除，所以其相应的抽汽管道的压损为零，加热器压力等于抽汽压力抽气量为零。第二抽汽口：原始工况抽汽管道压损P2,0：P2,0=P2,0-P2,0=3.785-3.6584=0.0851MPa变工况后抽汽压损P2P2=P2,0(D21572112)=0.0851()=0.1045MPa D2,01568954式中 D2第二抽汽口抽汽流量 ，见表4-6； D2,0迭代前第二抽汽口抽汽流量，见表4-4. 加热器压力P2：P2=P2-P2=3.

34、758-0.0851=3.697MPa 式中Pa。 2变工况后第二抽汽口压力，MP由P2=3.679MPa，查水蒸气性质表，得加热器H2饱和温度ts,2：16河北工程大学毕业设计(论文)ts,2=245.40C第三抽汽口：原始工况抽汽管道压损P3,0：P=P3,03,0-P3,0=1.783-1.776=0.027MPa变工况后抽汽压损P3P3,0(3=P加热器压力P3： D31495440)=0.027()=0.0816MPa D3,01492134P=P33-P3=1.783-0.027=1.756MPa由P3=1.756MPa，查水蒸气性质表，得加热器H2饱和温度ts,3：ts,3=20

35、4.90C第四抽汽口：原始工况抽汽管道压损P4,0：P=P4,04,0-P4,0=0.987-0.955=0.022MPa变工况后抽汽压损P4P4=P4,0(加热器压力P4： D41451906)=0.022()=0.0236MPa D4,01448936P4=P4-P4=0.987-0.0236=0.964MPa由P4=0.964MPa，查水蒸气性质表，得加热器H2饱和温度ts,4：ts,4=176.10C第五抽汽口：原始工况抽汽管道压损P5,0：P5,0=P5,0-P5,0=0.425-0.416=0.009MPa变工况后抽汽压损P5P5,0(5=P加热器压力P5： D51387105)=

36、0.009()=0.011MPa D5,01382564Pa 5=p-2p2=0.425-0.011=0.414MP由P5=0.414MPa，查水蒸气性质表，得加热器H5饱和温度ts,5：ts,5=140.00C第六抽汽口：原始工况抽汽管道压损P6,0：P6,0=P6,0-P6,0=0.234-0.212=0.012MPa变工况后抽汽压损P6P6,0(6=PD61346109)=0.012()=0.015MPa D6,0134432517河北工程大学毕业设计(论文)加热器压力P6：P6=P6-P6=0.234-0.0.015=0.219MPa由P6=0.219MPa，查水蒸气性质表，得加热器H

37、6饱和温度ts,6：ts,6=123.10C第七抽汽口：原始工况抽汽管道压损P7,0：P7,0=P7,0-P7,0=0.113-0.109=0.0042MPa变工况后抽汽压损P7P,0(7 =P加热器压力P6： D71282901)=0.0042()=0.0046MPa D7,01281012P7=P7-P7=0.1130-0.0046=0.1084MPa由P7=0.1084MPa，查水蒸气性质表，得加热器H6饱和温度ts,6：ts,7 =101.20C第八抽汽口：原始工况抽汽管道压损P8,0：P8,0=P8,0-P8,0=0.0201-0.189=0.0012MPa变工况后抽汽压损P8P8,

38、0(8 =P加热器压力P6： D81282901)=0.0012()=0.0013MPa D8,01281012P8=P8-P8=0.0201-0.0012=0.0189MPa由P8=0.0189MPa，查水蒸气性质表，得加热器H8饱和温度ts,8：ts,8 =59.10C3）加热器出、进水温度，进、出水比焓 仍从第二级加热器H2算起：出水温度tw,2=ts,2-0=243.5oC出水比焓hw,2：由高压加热器管组水侧压力Pw=21.47MPa，出水温度243.5oC查表得hw,2=1056.4KJ/Kg高压加热器H3：出水温度tw,3 =ts,3+=104.3+1.7=106.0oC 出水比焓hw,3：由高压加热器管组水侧压力Pw=21.47MPa，出水温度206.6oC查表得 hw,3=890.1KJ/Kg18河北工程大学毕业设计(论文)除氧器H4：出水温度tw,3 =ts,4-0=176.1oChw，4=757.9KJ/Kg低压加热器H5：出水温度tw,5 =ts,5-2.7=149.9oC出水比焓hw,5：