《热力发电厂课程设计660MW凝汽式发电机组全厂原则性热力系统的设计.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《热力发电厂课程设计660MW凝汽式发电机组全厂原则性热力系统的设计.doc（38页珍藏版）》请在三一办公上搜索。
1、660 MW凝汽式发电机组全厂原则性热力系统的设计学 院： 交通学院 专 业： 热能与动力工程姓 名： 学 号： 指导教师： 2015年 12月目录1. 引言11.1设计目的11.2设计原始资料1 1.2.1汽轮机形式及参数11.2.2锅炉型式及参数：21.2.3回热系统21.2.4其它小汽水流量参数21.3设计说明书中所包括的内容22 原则性热力系统32.1发电厂原则性热力系统的组成32.2 发电厂原则性热力系统的拟定内容32.3 发电厂的型式及规划容量的确定32.4 主机的选择32.4.1 汽轮机的选择32.4.2锅炉的选择32.5辅助热力系统32.5.1厂用辅助热力系统32.5.2废热及
2、工质的回收利用32.5.3补水问题42.6发电厂原则性热力系统的拟定43. 全厂原则性热力系统的计算53.1计算原始数据53.1.1汽轮机型式及参数53.1.2锅炉型式及参数53.1.3回热系统及其参数53.2热力计算过程63.2.1整理原始数据63.2.2计算汽轮机各级抽汽系数和凝汽系数83.2.3 汽轮机汽耗的计算及流量校核133.2.4 热经济性指标计算153.2.5 110%工况经济指标174 管道计算194.1 管道类别和材料194.1.2 主蒸汽管道材料及应力计算194.1.3 其它管道材料和应力计算194.2 管道规范204.2.1 公称直径204.2.2其他管道的公称直径及实际
3、流速204.3壁厚的计算21 4.3.1直管壁厚计算21 4.3.2弯管壁厚计算224.4阀门235.局部热力系统设计说明255.1主蒸汽、再热蒸汽系统25 5.1.1主蒸汽系统的选择 255.1.2主、再热蒸汽（一、二次汽）系统的温差偏差、压损及管径的优化255.2旁路系统265.3 给水系统285.3.1 给水泵的选择285.3.2 给水系统的全面性热力系统285.3.3 给水系统的运行285.4 回热抽汽系统295.5 除氧系统305.6加热器疏水系统305.7主凝结水系统315.8 全厂公用汽水系统315.9 主厂房内的冷却系统325.9.1发电机的冷却系统325.9.2汽轮机车间内的
4、循环系统325.9.3工业水系统325.9.4全厂的疏水放水系统326.总结.34参考文献35热力发电厂课程设计说明书1. 引言1.1设计目的 1.掌握整个热力发电厂的原则性热力系统的热力计算（热经济指标的计算方法） 2.熟悉热力发电厂的全面性热力系统图主要内容及设计要求； 3.在已知数据的基础上设计并绘制发电厂原则性热力系统图； 4.计算原则性热力系统： 要求额定工况的下热力计算，计算额定工况下的热经济指标，各处的汽水流量、抽气量、疏水量、凝结水量的大小。 5.设计热力发电厂的全面性热力系统 1)对部分局部热力系统分析说明 A.主蒸汽及旁路系统，再热蒸汽及旁路系统； B.给水系统； C.高压
5、、低压回热抽汽及除氧系统的说明； D.主凝结水系统； E.抽真空系统； F.锅炉的排污系统； G.厂用汽系统； H.全厂的疏、放水系统； I.发电机的冷却水系统； 2） 设计及绘制发电厂的全面性热力系统 3）完成全面性热力系统的答辩； 6. 编制热力发电厂课程设计说明书。1.2设计原始资料 1.2.1汽轮机形式及参数 1、机组型式:N660-3.232/538/538 亚临界压力、一次中间再热、四缸四排气、单轴凝汽式 2、额定功率：Pe=660MW 3、主蒸汽参数（主汽阀前）：P0=3.232MPa，t0=538 4、再热蒸汽参数(进气阀前）： 热段Prh=3.232MPa，trh=538 冷
6、段Prh。i=3.567MPa，trh。i=315 再热器及管道阻力损失为高压缸排气压力的8%左右。 5、汽轮机排气压力：Pc=4.4/5.38MPa；排汽比焓hc=2315.6kJ/kg 机组各级回热抽汽参数见表2-1。表2-1 回热加热系统原始汽水参数抽汽管道压损Pj%33353333项 目单位H1H2H3H4H5H6H7H8抽汽压力PjMPa5.9453.6681.7760.9640.4160.2260.1090.0197抽汽焓hjkJ/kg3144.23027.13352.23169.02978.52851.02716.02455.8加热器上端差t-1.70-1.702.82.82.8
7、2.8加热器下端差t15.55.55.55.55.55.55.55.5水侧压力pwMPa21.4721.4721.470.9162.7582.7582.7582.758给水温度：tfw=274.8 给水泵出口压力P=21.47MPa，给水泵效率 除氧器至给水泵高差 小汽机排汽压力Pc，xj=6.27KPa，小汽机排气焓hc，xj=2422.6kJ/kg 1.2.2锅炉型式及参数：1、锅炉型式：德国BABcock-2208t/h，一次中间再热，亚临界压力，自然循环汽包炉2、额定蒸发量：Db=2208t/h3、额定过热蒸汽压力Pb=17.42MPa4、额定再热蒸汽压力Pr=3.85MPa5、额定过
8、热气温tb=541，额定再热气温tr=5416、汽包压力：Pdrum=18.28MPa7、锅炉效率： 1.2.3回热系统 本热力系统共有八级抽汽，其中第一、二、三级抽汽分别供给三台高压加热器，第五、六、七、八级分别供给四台低压加热器，第四级抽汽作为高压除氧器的气源。七级回热加热器均设置了疏水冷却器，以充分利用本机疏水热量来加热本级主凝结水。三级高压加热器和低压加热器H5分别都设置内置式蒸汽冷却器，为保证安全性三台高压加热器的疏水均采用逐级自流至除氧器，四台低压加热器是疏水逐级自流至凝汽器。 汽轮机的主凝结水经凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、四台低压加热器、除氧器，然后由汽动给水泵升压，在经过
9、三级加热器加热，最终给水温度为252。 1.2.4其它小汽水流量参数 高压轴封漏气量：0.01D0，送到除氧器； 中压轴封漏气量：0.003D0,送到第七级加热器； 低压轴封漏气量：0.0014D0，送到轴封加热器； 锅炉连续排污量：0.005Db。 其它数据参考教材或其它同等级汽轮机参数选取。1.3设计说明书中所包括的内容 1.原则性热力系统的拟定及热力计算； 2.全面性热力系统设计过程中局部热力系统的设计图及其说明； 3.全面性热力系统过程中管道的压力、工质的压力、温度、管道的大小、壁厚的计算； 4.全面性热力系统的总体说2 原则性热力系统2.1发电厂原则性热力系统的组成 凝气式发电厂的热
10、力系统有锅炉本体汽水系统、汽轮机本体热水系统、机炉间的连接管道系统和全厂公用汽水系统四部分组成。锅炉本体汽水系统主要包括锅炉本体的汽水循环系统，主蒸汽及再热蒸汽（一、二次蒸汽）的减温水系统、给水调节控制回路，及锅炉排水和疏水排放系统等。汽轮机本体热力系统主要包括汽轮机面式回热器（不含除氧器）系统、凝气系统、汽封系统、本体疏放水系统。机炉间的连接系统主要包括主蒸汽系统，低、高温再热蒸汽系统和给水系统（包括除氧器）等。再热式机组还有旁路系统。全场公用汽水系统主要包括机炉特殊需要的用汽、启动用汽、燃油加热、采暖供汽、生水和软化加热系统、烟气脱硫的烟气加热系统等。新建电厂还有启动锅炉向公用蒸汽部分供汽
11、的系统。因此，发电厂原则性热力系统主要由锅炉、汽轮机和以下各局部热力系统组成：一、二次蒸汽系统，给水回热加热和除氧器系统，补充水引入系统，轴封汽及其他废热回收（汽包炉连排扩容回收，冷却发电机的热量回收）系统，辅助蒸发系统。2.2 发电厂原则性热力系统的拟定内容 1、 确定发电厂的型式及规划容量； 2、 选择主机（汽轮机、锅炉）； 3、 确定正常工况下的辅助热力系统，绘制发电厂原则性热力系统图； 4、 进行全厂原则性热力系统计算，以获得额定工况下的全厂热经济指标； 5、 选择主要辅助热力设备（如给水泵、凝结水泵、除氧器及其水箱等）。2.3 发电厂的型式及规划容量的确定由设计任务书可知，该设计热力
12、发电的型式为凝汽式。又由于本设计为660MW凝汽式热力发电厂的设计，因此可将此电厂的规划容量看成是单机容量，既660MW。2.4 主机的选择2.4.1 汽轮机的选择 （1）汽轮机的选择：（由课程设计任务书及电厂型式确定） 凝汽式机组 N300-3.232/538/538 （2）单机容量选择：660MW2.4.2锅炉的选择（1） 锅炉形式及容量：（根据锅炉是汽轮机匹配选择） 锅炉参数：德国BABcock-2208t/h，自然循环汽包炉 锅炉过热器出口额定蒸汽压力宜为汽轮机额定进气压力的105%，过热器出口额定蒸汽量温度宜比汽轮机进气温度高5.冷却再热器管道，再热器，热段再热蒸汽管道额定工况下的压
13、力，分别为汽轮机额定工况高压缸排气压力的2%，4%，2%.再热器出口额定蒸汽温度宜比汽轮机中压缸额定进气温度高5。2.5辅助热力系统2.5.1厂用辅助热力系统（1）小汽轮机用汽；采用汽轮机第4级抽泣驱动汽动给水泵；（2）燃油加热、烟气脱硫的烟气蒸汽加热系统等2.5.2废热及工质的回收利用（1） 锅炉的连续排污利用系统 排污扩容回收工质，未回收的污水热量的回收；（2） 除氧器的排汽的利用系统 直接排到大气或者进入到凝汽器2.5.3补水问题（1） 由于热力系统中存在漏气等工质损失，故需要对锅炉直行给水的补充，以弥补工质的损失，保证锅炉产汽平稳。（2） 补充水的补入原则 在满足主要的技术要求之上力求
14、合理、经济效益最高。对什么地方补入及怎样补入有一定的要求，一般补水的温度和补入点的温度应该最小，因为换热温差最小，可用能损失越小。如补充水温度为20则应从凝汽器补入，若利用了排污加热，则从除氧器补入。（3） 补充水系统设计： 补入点：本课程设计中采用补充水经软化处理后从凝汽器补入；补充水温度为40左右；补充水量应与工质损失相等，本设计大致为0.015D02.6发电厂原则性热力系统的拟定 根据前面的各项设计内容可拟定出发电厂原则性热力系统。原则性热力系统图见图1该热力系统图中，发电厂机组型号为：N660-16.68/538/538,为国产机组，配德国BABcock-2208t/h，一次中间再热，
15、亚临界压力，自然循环汽包锅炉。机组汽轮机为亚临界压力、单轴四缸四排气、一次中间再热。回热系统为“三高、四低、一除氧”，除氧器采用滑压式运行，七级回热加热器均设置了疏水冷却器，以充分利用本机疏水热量来加热本级主凝结水。三级高压加热器分别都设置内置式蒸汽冷却器。为保证安全性三台高压加热器的疏水自流至除氧器，四台低压加热器的疏水逐级自流至凝汽器。补充水从凝汽器补入，除氧器采用第4段抽汽。给水泵设有两台汽动式调整泵，一台电动式备用泵；汽动式给水泵由凝汽式小汽轮机带动，其汽源来自4段抽汽，排气进入主凝汽器。为保证锅炉的汽水品质，对凝结水需全部过程进过处理，故设有凝结水除盐装置，及相应的升压泵。 3.全厂
16、原则性热力系统的计算3.1计算原始数据3.1.1汽轮机型式及参数 机组型式：N660-3.232/538/538， 亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴凝气式汽轮机； 额定功率：Pe=660MW 主蒸汽参数（主汽阀前）：P0=3.232MPa，t0=538 再热蒸汽参数(进气阀前）： 热段Prh=3.232MPa，trh=538 冷段Prh。i=3.567MPa，trh。i=315 再热器及管道阻力损失为高压缸排气压力的8%左右。 汽轮机排气压力：Pc=4.4/5.38MPa；排汽比焓hc=2315.6kJ/kg 3.1.2锅炉型式及参数 锅炉型式:德国BABcock-2208t/h，一次中
17、间再热，亚临界压力，自然循环汽包炉 过热蒸汽参数:Pb=17.42MPa，tb=541 汽包压力:Pdrum=18.28MPa 额定蒸发量:Db=2208t/h锅炉效率:再热蒸汽参数： 再热器进口参数: 再热器出口参数: 3.1.3回热系统及其参数 该机组设有S级回热抽气，即：“三高四低一除氧”。结合原则性热力系统图选定额定工况时各抽气参数如表1所示：项目单位H1H2H3H4H5H6H7H8抽气压力MPa5.9453.6681.7760.9640.4160.2260.1090.0197抽气温度34432043033026819111071.7抽气焓KJ/Kg3144.23027.13352.2
18、3169.02978.52851.02716.02455.8加热器上端差-1.70-1.7-2.82.82.82.8加热器下端差5.55.55.5-5.55.55.5-水侧压力MPa21.4721.4721.470.9162.7582.7582.7582.758抽气管道压损%33353333表1：各级回热抽气参数最终给水水温度：274.8前置泵和给水泵均由驱动汽轮机（小汽轮机）带动，其汽源取自主机第4段抽汽，排汽进入主凝汽器。给水泵出口压力：，给水泵效率：0.83；除氧器至给水泵高差：H=22.4m。 小汽轮机进气压力 进汽比焓： 小汽轮机排汽压力 进汽比焓：hc,xj=2315.6kJ/kg
19、其他小汽水流量参数高压轴封漏气量:送至除氧器，比焓：中压轴封漏气量:送至7号加热器，比焓：低压轴封漏气量:送至轴封加热器，比焓：锅炉连续排污量：工质渗漏量：集中在第四级抽汽管路上。补水量：其他数据的选取各抽汽管压损为：5%,补充水经软化处理引入主凝汽器，其水温为。主机的械效率，发电机效率：，小汽轮机的机械效率，给水泵出口压力P=21.47MPa，给水泵效率,汽轮机高压缸进汽节流损失：，中压缸进汽节流损失：，中低压缸连通管损失：；各加热器的效率见具体计算。厂用电率，忽略加热器和抽气管路上的散热损失，忽略凝结水泵的工质比焓升。3.2热力计算过程3.2.1整理原始数据1、 主蒸汽参数由主气门前压力p
20、0=3.232MPa温度，查水蒸汽性质表，得到主蒸汽的比焓值。主气门后压取新汽压损，故p0=(1-p1)p0=(1-0.04)16.68=16.0128Mpa由p0=16.0128Mpa, h0= h0=3397.1kJ/kg,查水蒸气性质表，得主汽门后气温t0=535.254。2、 再热蒸汽参数再热蒸汽进入中压缸的压力为：prh=3.232Mpa,温度trh=538,查水蒸气性质表，得再热蒸汽比焓值 hrh=3538.9029kJ/kg.中压气门后压prh=(1-p2)prh=(1-0.02)3.232=3.16736Mpa由prh=3.1673Mpa, hrh= hrh=3538.9029
21、kJ/kg,查水蒸气性质表,得中联门后再热气温trh=537.716.中压缸排汽至低压连通管压损为：1%进入低压缸时的压力：。排汽压力0.006MPa，排汽干度。在焓熵图上作该机组的汽态线，（见图2）改机组各计算点的汽水参数如下表2所示：表2 机组各计算点的汽水参数计算点设备抽汽口加热汽侧被加热水侧压力温度焓h压力饱和水温度饱和水焓疏水放热量出口温度压力出口焓端差焓升单位MPaKJ/KgMPaKJ/KgKJ/KgKJ/KgMPaKJ/KgKJ/Kg0-16.175383396.60-15.8655363396.61H15.9453873144.24.3922561114.61070.62073
22、.625621.471114.6067.92H23.6683213027.13.58622441056.3876.32150.824221.471046.72192.72-3.2945383538.33H31.7764473352.21.5537200852.34749.32602.920021.478540104.74H40.9643553169.00.7725169714.871690.916714.87099.395H50.4162572978.50.4269146615.02508.022470.481442.758606.41298.396H60.2261912851.00.2181
23、123516.52414.522236.481192.758499.51484.997H70.1091202716.00.094398410.63311.32404.7942.758393.77482.478H80.019622455.80.041973322.34207.042248.86692.758288.82481.78cc0.006352325.936.180.006143.24 3.2.2计算汽轮机各级抽汽系数和凝汽系数 由于保温比较好，故加热器的热效率近似为：100%。1、高压加热组的计算（1）高压加热器H1的热平衡计算： =0.07143高压加热器H1的疏水系数 ：=0.071
24、43 （2） 由高压加热器H2的热平衡计算： =0.07218高压加热器H2的疏水系数 ：=+=0.07143+0.07218=0.14362 （3）由高压加热器的热平衡计算： 本级计算时，高压加热器额进水焓为未知，故先计算给水泵的介质比焓升。 如图（3）所示，泵入口静压：式中 除氧器压力，Mpa；除氧器至给水泵水的平均密度， =0.5*（+）=0.5*（21.47+1.130）=11.30 Mpa给水泵内介质平均比焓：取=746.0根据=11.30 Mpa和=746.0查得：给水泵内介质平均比容=0.001112给水泵介质焓升=-= =27.3给水泵出口焓：=+=746.0+27.3=773
25、.2图3.3 给水泵焓升示意图高压加热器H3的抽汽系数： =0.03749高压加热器H3的疏水系数 ：=+=0.14362+0.03749=0.18112. 除氧器的计算 除氧器物质平衡：=+=0.99447 +0.032570791=1.02704 = =0.04232由于第级抽气还供小汽机用汽，已知水泵效率小汽轮机机械效率，于是小汽轮机汽耗系数为：所以故第4级抽气系数为：3. 低压加热组抽气系数：（1） 由低压加热器的热平衡计算：低压加热器H5的出水系数：=- - =1.02704-0.18110-0.04232-0.001430-0.001591-0.001369-0.03235 =0.
26、76688低压加热器H5的抽汽系数： =0.02773低压加热器H5的疏水系数： =0.02773（2）由低压加热器的计算：低压加热器H6的抽汽系数： = =0.02838低压加热器H6的疏水系数：=+=0.02772+0.02838=0.05611(3)低压加热器的热平衡计算：由于低压加热器H8的疏水采用疏水泵打回本级的主凝结水出口的形式，低压加热器H7的进水比焓未知，故先预选=239.5kj/kg，最后校核。则低压加热器H7的抽汽系数：=0.04699低压加热器H7的疏水系数：=+=0.05611+0.04699=0.10310的疏水系数：(4)低压加热器H8的热平衡计算：由于低加H8的进
27、水焓、疏水焓为未知，故先计算轴封加热器SG。又由于轴封加热器SG的出水系数未知，故先预选=0.63094，最后校核。由SG的热平衡，得轴封加热器出水焓：=131.14kj/kg由=2.758Mpa，=131.14 kj/kg，查得轴封加热器出水温度=30.69。由于低压加热器H8未设疏水冷却器，所以疏水温度=59.1由=0.0197Mpa, =59.1查得低压加热器H8疏水焓=247.3 kj/kg低压加热器H8的抽汽系数： = =0.02997低压加热器H8的疏水系数：=+=0.10319+0.02998=0.133074、汽轮机凝气系数的计算及检验（1） 由凝汽器的质量平衡给计算 =0.7
28、6667-0.13307-0.03751-0.003924-0.03786 =0.55451（2）由汽轮机汽侧平衡校验H4抽汽口抽汽系数和=+=0.04252+0.03751+0.03235+0.01082=0.12300各加热器抽汽系数和=+ =0.07143+0.07218+0.03749+0.12320+0.02772+0.02838+0.04709+0.02998 =0.43718轴封漏汽系数和=+ =0.0001913+0.001430+0.001032+0.001591+0.001265+0.0006731+ 0.0007626+0.001369 =0.008314凝汽系数：=1-
29、=1-0.43718-0.008314=0.55451该值与由凝汽器质量平衡计算得到的相等，所以凝汽系数计算正确。3.2.3 汽轮机汽耗的计算及流量校核(1)估算汽轮机纯凝气运行时的汽耗，锅炉热负荷及煤耗量取由于回热而增大的汽耗子系数：，则汽轮机汽耗： （3）汽轮机的计算如下表3所示：表3：计算 气 缸 气态 线段 高 压 缸 0-1327.57 1-240.80中压缸 2-3190.22 3-4165.67 4-591.07 5-6106.40低压缸 6-7105.16 7-894.69 8-c140.31整机由功率平衡式求汽耗： 误差：，是允许的。气耗率： 。以为基准，计算各项汽水流量如下
30、表4所示： 表4： 各项汽水流量 项目 kg/h 项目 kg/h第一级抽汽26265.6第七级抽汽24352.2第二级抽汽71752.1第八级抽汽31484.0第三级抽汽36615.3凝汽量 537575.4H4汽耗 20525.4锅炉蒸发量 869722.4小汽轮机汽耗 40335.1 给水流量 874071第五级抽汽30266.3再热蒸汽流量 763007.5第六级抽汽29309.6补充水量 13045.83.2.4 热经济性指标计算（1） 汽轮机组热耗、汽轮机比热耗、汽轮机绝对内效率 =869722.4（3402.9-1096.15）+763007.5（3538.29-3029.5）13
31、045.8（1096.15167.44） =2382326967KJ/h=2382GJ/h =3402.9-1096.15+0.8773(3538.29-3029.5)-0.015(1096.15-167.44) =2739.2KJ/Kg (2) 汽动给水泵功率： （3） 汽轮机产电功率、热耗率、热效率、汽轮发电机组绝对电效率 （4） 锅炉热负荷 =869722.43411.17-8740711096.15+763007.5(3548.9-3018.5) =2413.357 (5) 管道效率 （6）全厂（单元）热耗、热耗率、净热效率、全厂（单元）毛效率、净效率全厂（单元）毛效率： （7）全厂煤
32、耗、全厂发电标准煤耗，全厂供电标准煤耗率全厂标准煤耗量：（注：取中国标准煤发热量qs=29270kJ/kg）全厂原煤耗量：（注：取燃煤低位发热量q1=15660kJ/kg）全厂发电标煤耗率：净供电煤耗率： 3.2.5 110%工况经济指标 机组的最大工况即110%工况，此时机组的进气压力和温度都不变，只是进气量有所增加；因此汽轮机每级后蒸汽参数也不变，抽汽参数也与额定工况相同。 （1）功率平衡式求汽耗率汽耗率： （2） 汽轮机组热耗、汽耗机比热耗，汽轮机绝对内效率 （3） 汽动给水泵功率： （4） 汽轮机产电功率、热耗率、热效率、汽轮机发电机组绝对电效率 （5） 锅炉热负荷 （6） 全厂（单元
33、）热耗 （7） 全厂煤耗全厂标准煤耗量：全厂原煤耗量：4.管道计算4.1 管道类别和材料 发电厂高压管道均采用无缝钢管，低压管道采用直缝管道。4.1.1主蒸汽管道设计压力及温度锅炉过热器出口额定工作压力，过热器温度。所以，为保留一定裕度，设计压力，设计为温度。4.1.2 主蒸汽管道材料及应力计算根据管道的设计压力及设计温度可以确定，主蒸汽管道采用12CrlMoV号钢。查询资料可得，主蒸汽管道材料的各项应力是：，,所以，按照第三强度理论可知道，钢材的许用应力4.1.3 其它管道材料和应力计算根据各管道的设计压力及设计温度选取各管道材料如下表：表6：各管道材料选择及相应强度管道管道材料管道种类 材
34、料强度（MPa）抗拉强度屈服强度持久强度许用应力主蒸汽管12Cr1MoV无缝钢管YB529-70470.736254.982104.44569.63再热蒸汽管12Cr1MoV无缝钢管YB529-70470.736254.982100.03566.69旁路蒸汽管12Cr1MoV无缝钢管YB529-70470.736254.982104.44569.63主给水管Q235-A无缝钢管YB529-70372.666225.561164.022109.348凝结水管Q235-A,F电焊钢管YB234-63372.666225.561223.658124.222抽汽管120钢无缝钢管YB529-70402
35、.087215.754141.07494.0493抽汽管220钢无缝钢管YB529-71402.087215.754152.4101.6抽汽管320钢无缝钢管YB529-72402.087215.75494.88363.2552抽汽管420钢无缝钢管YB529-73402.087215.754156.961104.641抽汽管520钢无缝钢管YB529-74402.087215.754177.997118.665抽汽管6Q235-A无缝钢管YB529-70372.666225.561173.583115.772抽汽管7Q235-A,F电焊钢管YB234-63372.666225.561193.
36、562124.222抽汽管8Q235-A,F电焊钢管YB234-63372.666225.561213.257124.2224.2 管道规范为了实现管道制造和使用上的标准化，国家对管道及其附件制订了规范公称直径，作为管道计算直径等级。公称直径只是名义上的计算内径。在进行管道设计、制造及管道连接时都采用公称直径作为管道的基本尺寸。4.2.1 公称直径例如：由于主蒸汽采用双管单管双管系统，所以对于单向流体的管道，初选主蒸汽的流速为w=50m/s,根据连续方程式其内径：再按照工程设计规定的管子公称直径系列选取；所以管内蒸汽流速为式中G介质的质量流量，t/h;v介质的比容， W-介质的流速，m/s4.
37、2.2其他管道的公称直径及实际流速 经过上面的分析，把原则性热力系统计算得来的数据带入以上的公式就可以得到本设计参数下的相应的管径，所得的数据列入表7中：表7：各管道内径计算值管道管径计算参数计算结果圆整介质流量比容流速管道内径公称直径实际速度（t/h）(m3/kg)(m/s)(mm)(mm)(m/s)主蒸汽管869.700.020650.00355.9835051.7再热蒸汽管763.000.0701/0.0832740/60687.73/611.98700/60038.6/62.4旁路蒸汽管139.170.0201/0.109540/40157.27/367.066150/35044/44
38、主给水管874.070.00113.00336.673003.78凝结水管537.580.00101.00438.214001.2抽汽管126.270.060245.00111.4510055.9抽汽管271.750.070145.00198.8420044.5抽汽管336.620.207845.00244.5625043.1抽汽管460.880.369545.00420.4940049.7抽汽管530.270.560045.00364.9840037.5抽汽管629.311.007940.00511.0650041.8抽汽管724.351.956240.0064965039.9抽汽管831.484.715640.001145.73120036.54.3壁厚的计算 承受内压的管道壁厚计算分为直管和弯管两类。直管壁厚计算包括直管最小壁厚Sm、直管计算壁厚Sc和直管公称壁厚Sn部分。 4.3.1直管壁厚计算 对于D0/Di1.7承受内压力的汽水管道，直管的最小壁厚Sm应按下列规定计算1） 直管最小壁厚 按直管内径确定时： 式中 设计压力， 管子内径，取用最大内径，； 温度对计算管子壁厚的修正系数，所有高温管子均采用奥氏体钢，因此取0.4，所有低温管子均采用铁素体钢材，0
