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1、本科生毕业设计说明书学 院： 建筑工程 系： 土木工程 专 业： 土木工程（道路与桥梁方向） 班 级： 土木085班 学 号： 6002108227 学生姓名： 谢 小 超 起讫日期： 2012.2.132011.5.25 指导教师： 吴光宇 职称： 高级工程师 系分管主任： 张 爱 萍 审核日期： 摘要本设计的步骤为：根据设计任务要求，依据现行公路桥梁设计规范,综合考虑桥位的地质、地形条件，经初选后提出了预应力混凝土简支T形梁、预应力连续箱梁两个比选桥型。按“安全、适用、经济、美观”的桥梁设计原则，比较两个方案的优缺点。比选后把预应力混凝土简支T形梁作为推荐设计方案，进行了结构细部尺寸拟定、
2、静活载内力计算、配筋设计及控制截面强度、应力验算，活载变形验算等。经分析比较及验算表明该设计计算方法正确，内力分布合理，符合设计任务的要求。关键词：预应力混凝土、简支梁桥、桥梁博士V3.0、设计计算。目录一 引言1二 方案比选22.1 概述22.1.1 设计标准22.1.2 沿线自然地理概况22.1.3 当地气象情况22.1.4 采用规范22.2 桥型方案22.2.1 构思宗旨22.2.2 比选方案32.2.3 方案点评32.2.4 方案比选结果4三 上部结构设计计算5第一章 主梁设计51.1 设计概况及构造布置51.1.1设计资料51.1.2 横截面布置61.2 结构单元的划分81.3 梁毛
3、截面几何特性计算91.4 主梁内力计算101.4.1 恒载内力计算101.4.2 活载内力计算171.4.3 作用效应组合值的计算271.5 预应力钢束的估算及其布置331.6 钢束预应力损失估算361.7 全桥强度验算401.7.1 施工验算401.7.2 使用阶段应力验算431.7.3 承载能力极限状态强度验算441.7.4 主梁变形（挠度）验算461.8 主梁抗剪设计47第二章 横隔梁设计计算502.1 确定作用在横隔梁上的计算荷载502.2 绘制中横隔梁的内力影响线502.3 截面内力计算522.4 横隔梁的配筋与验算532.5 抗剪能力验算54第三章 桥面板配筋计算553.1 悬臂板
4、荷载效应计算553.1.1 永久作用553.1.2 可变荷载563.1.3 承载能力极限状态作用基本组合563.2 连续板荷载效应的计算563.2.1 永久作用573.2.2 可变作用583.3 截面设计、配筋及承载力验算61第四章 支座设计计算63四 下部结构设计计算65第一章 盖梁计算661.1 盖梁尺寸拟定661.2 荷载计算661.2.1 上部构造荷载661.2.2 盖梁自重产生的弯矩剪力计算661.2.3 活载计算681.2.4 双柱反力计算731.3 内力计算751.3.1 恒载加活载作用下的各截面内力751.3.2 盖梁内力汇总761.3.3 截面配筋设计与承载力校核76第二章
5、桥墩墩柱计算782.1 恒载计算782.2 活载计算782.3 双柱反力横向分布计算792.4 荷载组合792.4.1 最大最小垂直反力计算（双孔）792.4.2 最大弯矩计算802.5 截面配筋计算及应力验算802.5.1 作用于墩柱顶的外力802.5.2 作用于墩柱底的外力802.5.3 截面配筋计算81第三章 钻孔灌注桩的设计计算823.1 荷载计算823.2 桩长计算823.3 桩的内力计算（m法）833.3.1 桩的计算宽度的确定833.3.2 桩的变形系数833.3.3 地面以下深度Z处截面弯矩与水平压力的计算833.3.4 桩身截面配筋及强度验算85五 施工要点825.1 桥梁施
6、工中监理工作的主要内容865.2 混凝土浇筑质量监理控制的要点865.3 梁体吊装与安装的监理质量控制要点875.4 预应力张拉剪力控制要点875.5 桥面铺装的监理要点87毕业设计总结89参考文献90致谢91一 引言交通工程的发展是现代经济与社会发展的必然趋势，尤其是高速公路的发展对促进经济发展与文化交流具有重要意义。建立四通八达的现代交通网，大力发展交通运输事业，对于发展国民经济、促进区域经济发展、促进文化交流和巩固国防等方面，都具有非常重要的意义。我国交通行业发展具有明显的区域性，东部地区比较发达，西部相对欠发达。这主要与地域经济发展相关。我国地域幅员辽阔，地形复杂，尤其是西部地区多山区
7、、南方多河流，这就对道路的跨越能力提出了较高的要求。这就直接促进了桥梁的设计、施工等技术的快速发展，提高了桥梁的性能和跨越能力。近年来，桥梁正向着更长、更柔的方向发展，高难度、大跨度、高科技含量的桥梁不断涌现，这是以先进的结构理论创新、成熟的预应力技术、施工技术及机械的发展为基础的，反过来这也促进了桥梁技术的快速发展。这对交通工程的发展具有重要意义。但是，我们应该看到，一般跨度桥梁仍是桥梁建设的主题，其设计与施工技术的成熟加快了交通工程的建设。随着时代的不断发展，普通桥梁的设计与施工加强了成本控制、进度控制、质量控制、环境影响评价等方面的发展，使得桥梁建设更加科学、合理，本桥就是基于基本桥梁理
8、论和施工技术进行设计的。本设计采用简支体系，并应用了预应力技术增大了桥梁跨径，同时运用“桥梁博士”软件进行必要的计算，运用Auto CAD软件进行图形的绘制。本次设计是对整个桥梁设计过程的一次系统的学习和总结。二 方案比选2.1 概述本桥位于赣西二级公路K11+000K13+000段，路线中心线为直线，桥跨径约120米。2.1.1 设计标准设计荷载：公路II级汽车荷载桥面宽度：单幅净宽12m桥面横坡：2%洪水频率：1/1002.1.2 沿线自然地理概况山岭纵丘地区，沿线为七度震区。2.1.3 当地气象情况多年平均气温为19，极端最高气温40，极端最低气温-8。2.1.4 采用规范公路工程技术标
9、准（JTG B012003），简称标准公路桥涵设计通用规范（JTG D602004），简称桥规公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004），公路桥涵地基与基础设计规范（JTJ 024-85）公路桥涵施工技术规范（JTJ 041-2000）2.2 桥型方案2.2.1 构思宗旨1. 符合本地区发展规划，满足交通功能需要。2. 桥型结构造型简洁、轻巧，能反映新科技成就，体现当地民族风格。3. 设计方案力求结构新颖，尽量采用有特色的新结构，又要保证结构受力合理，技术可靠，施工方便。2.2.2 比选方案1. 方案一：预应力简支T梁桥(1) 孔径布置。本方案采用等跨布置，标准跨径30
10、m，共4跨，桥梁总跨径120m。由于没有通航要求，而且地面线较缓，因此采取等跨布置的方式是可行的。结构受力比较简单，不受支座变位、温度应力等影响；构造也较简单，制造、安装方便，因此本方案是一种施工简便、经济合理的一种桥型，在初选方案时具有一定的优势。(2) 中间跨结构构造。主梁间距2.0m，梁高1.8m，共6根主梁，翼缘高0.16m。边梁悬臂长1.0m，中梁预制梁顶宽1.5m，梁与梁接缝高0.16m，梁肋宽0.2m，马蹄高0.25m，马蹄变高为0.12m，变宽均0.12m，桥面净宽9.5m，每隔7.25m设横隔梁一道。(3) 施工方案。桩基及预应力主梁均采取现场预制的方法进行施工，其中主梁为后
11、张法预制，采用自行式吊车架梁的方法吊装；桥面连续。2. 方案二：预应力混凝土连续箱梁桥(1) 孔径布置。采用等跨布置，标准跨径30m，共四跨。(2) 主跨结构构造。主梁为单箱单室矩形等截面箱梁，整体为分离双箱结构，桥面净宽9m，两侧各布置0.5m防撞栏杆。箱梁顶板厚0.25m，翼缘厚0.20m，腹板厚0.30m，底板厚0.25m，底板与腹板连接处加腋高度为0.3m，坡度为1：3，腹板与底板处加腋高度为0.3m，坡度为1：1，箱梁高2.5m，长10m，两侧悬臂各2m。箱梁在支撑处设置梁内横隔板，并且对横隔板施加横桥向预应力。其他位置在顶板设置横向预应力筋。箱梁底板厚度靠近桥墩部分适当加厚，以便适
12、应此位置箱梁下缘受压的要求。另外，在靠近桥墩处需在箱梁腹板中设置竖向预应力筋，跨中部分可疏些，以保证箱梁具备良好的竖向抗剪能力。本桥由于跨径不大，采用等截面箱梁，以方便施工。(3) 施工方案。本方案采用先简支后连续的施工方法，现场预制箱梁。2.2.3 方案点评1. 根据设计宗旨，桥型方案应满足受力合理、技术可靠、施工方便的原则，以上两个方案都满足这一要求。2. 从结构形式上看，两个方案均为梁式桥。但从受力角度看，两个方案有较大差别，方案一为简支梁桥，由于跨中弯矩最大，影响桥梁跨径和通行能力，但是由于预应力技术的成熟，简支T梁的跨径增大，完全可以满足较大跨度的需要；方案二为预应力连续体系，由于梁
13、与梁之间为刚接，使得全桥弯矩分配更为合理，跨中弯矩明显减小，而且箱梁抗扭刚度大，可以有效抵抗横向应变，可以充分发挥箱梁大跨径、稳定的特点。3. 从材料用量比较，方案一、二差别不大，容易得知。整体来说，方案一应该是最经济的，而且施工方便；方案二总体受力合理，采用先简支后连续的方法，施工方法成熟，工程造价比较经济。2.2.4 方案比选结果本设计认为选择简支梁桥方案比较好，理由如下：本设计认为工程造价和结构受力是选择方案的决定因素。因此，本设计采用430m的预应力钢筋混凝土简支T梁桥方案。上部构造的构造形式、跨径等被确定后，进行桥梁各部构件的详细计算。上承式简支梁桥设计计算的项目一般有主梁、横隔梁、
14、桥面板和支座等。主梁是主要承重构件，无论从结构安全或材料消耗上来看，它是桥梁的重要部分。桥面板（或称行车道板）直接承受车辆的集中荷载，通常又是主梁的受压翼缘，它的工作状态不但影响到行车质量，而且还涉及主梁的受力。桥面板的裂缝或刚度不足，将对行车路面的维护带来麻烦，横隔梁主要增强桥梁的横向刚性，起分布荷载的作用。在具体进行设计计算时，习惯上常从主梁开始，其次再设计横隔梁、桥面板和支座。在进行工程结构物设计时，通常总是先跟据使用要求，跨径大小、桥面净宽、荷载等级、施工条件等基本资料，运用对结构物的构造知识并参考已有桥梁的设计经验来拟定结构物各构件的截面形式和细部尺寸，估算结构的自重，然后根据作用在
15、结构上的荷载，用熟知的数学、力学方法计算出结构各部分可能产生的最不利内力，在由已求得的内力进行强度、刚度和稳定性的验算，以此来判断原先所拟定的细部尺寸是否符合要求。如果验算结果不能满足要求，或者尺寸选得过大，则需修正原来所拟定的尺寸再进行验算，直至满意为止。三 上部结构设计计算第一章 主梁设计1.1 设计概况及构造布置1.1.1 设计资料1. 设计跨径：标准跨径30.00m（墩中心距离），主梁全长29.92m，简支梁计算跨径(相邻支座中心距离)29.50m。2. 荷载：公路II级，设计车道数为2车道；人群：3KN/m；每侧栏杆、人行道的重量分别为1.52KN/m和3.6KN/m。3. 桥面净空
16、：净9.5+21.25m人行道4. 气象资料：桥位的温差为48摄氏度，平均温度为19度，最低气温-8摄氏度，最高气温40摄氏度。5. 材料及工艺：混凝土：主梁用C50，弹性模量，抗压强度标准值=32.4MPa，抗压强度设计值=22.4MPa，容重26KN/m3；护栏及桥面铺装用C30。预应力钢束：采用ASTM A41697a标准的低松弛钢绞线（17标准型），抗拉强度标准值=1860MPa，抗拉强度设计值=1260MPa，公称直径15.24mm，工程面积140mm，弹性模量=，单位重量Kg/m 1.102。锚具：夹片式群锚钢筋：HRB400级钢筋，抗拉强度标准值抗拉强度设计值330MPa。直径d
17、12mm者，一律采用HRB335级钢筋，抗拉强度标准值=335MPa，抗拉强度设计值280MPa。钢筋弹性模量均为Es=2.0105MPa。6. 环境：桥址位于野外一般地区，I类环境条件，年平均相对湿度为75% 。7. 设计依据：公路工程技术标准(JTG B01-2003)公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）公路砖石及混凝土桥涵设计规范（JTJ 022-85）公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）公路桥涵地基与基础设计规范（JTJ 024-85）公路工程抗震设计规范（JTJ 004-89）公路桥涵施工技术规范（JTJ 041-2000）8. 施工方法：
18、采用后张法施工，预制主梁时，预留孔道采用预埋金属波纹管成型，钢绞线采用TD双作用千斤顶两端同时张拉；主梁安装就位后现浇50cm宽的湿接缝。最后施工桥面现浇混凝土层和50mm厚的沥青桥面铺装层。1.1.2 横截面布置1主梁间距和主梁片数主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽为经济，同时加宽翼板对提高主梁截面效率指标很有效，故在许可的条件下应适当加宽T梁翼板。但标准设计主要为配合各种桥面宽度，使桥梁标准化而采用统一的主梁间距。主梁间距为2.0m。考虑人行道适当挑出，净9.5附21.25 m的桥宽则用六片。2主梁跨中截面主要尺寸拟定（1）主梁高度预应力混凝土简支梁桥的主梁高度与其跨径之比通常在1/1
19、51/25，本设计取1.8m。（2）主梁截面细部尺寸为了增强主梁间的横向连接刚度，除设置端横隔梁外，还设置3片中横隔梁，间距为47.25m，共5片, 平均厚度0.15m。T型梁翼板厚度为16cm，翼板根部加到25cm以抵抗翼缘根部较大弯矩。为了翼板与腹板连接和顺，在截面转角处设置圆角，以减小局部应力和便于脱模。在预应力混凝土梁中腹板处因主拉力很小，腹板厚度一般由布置孔管的构造决定，同时从腹板本身的稳定条件出发，腹板厚度不宜小于其高度的1/15。标准图的T梁腹板厚度均取20cm。腹板高度115cm。在保证抗剪等条件下尽可能减小梁肋（或称腹板）厚度，以期减小构件自重，是目前钢筋混凝土和预应力混凝土
20、桥梁的发展趋向。因此，为使受拉主筋或预应力筋在梁肋底部较集中地布置，或者为了满足预加应力的受压需要，就形成马蹄形的梁肋底部，但要注意，小于15-16m的腹板厚度对于浇筑混凝土是有困难的。马蹄形的梁肋使模板结构和混凝土的浇筑稍趋复杂。马蹄尺寸基本由布置预应力钢束的需要来确定，实践表明马蹄面积占截面面积的1020为合适。这里设置马蹄宽度为44cm，高度25cm。马蹄与腹板交接处做成450斜坡的折线钝角，以较小局部应力。按上述布置，可绘出预制梁跨中截面，如图1.1.1所示。马蹄从四分点开始向支点逐渐抬高，在距梁端一倍梁高范围内，将腹板加厚到与马蹄同宽。变化点截面（腹板开始加厚区）到支点的距离为295
21、cm，中间还设置一节长为300cm的腹板加厚的过渡段，主梁纵截面如图1.1.3所示。图1.1.1 预制梁跨中截面图（单位：毫米）（3）桥面铺装：5cm厚沥青混凝土（重度为23KN/）、616cm厚C30混凝土垫层（重度为24KN/）。图1.1.2 桥横断面图（单位：cm）图1.1.3 主梁纵断面图（单位：mm）1.2 结构单元的划分按照杆系程序分析的原理，遵循结构离散化的原则。全桥以下原则在适当位置划分节点：1）杆件的转折点和截面的变化点；2）施工分界点、边界处及支座处；3）需验算或求位移的截面处；4）当出现位移不连续的情况时，例如相邻两单元以铰接形式相连（转角不连续），可在铰接处设置两个节利
22、用主从约束考虑该连接方式。本设计的单元划分，每一个施工阶段自然划分为一个单元。这样便于模拟施工过程，而且这些截面正是需要验算的截面。另外，在墩顶、跨中和一些构造变化位置相应增设了几个单元。这样整个主桥划分成32个单元，截面分别为支点、变化点、L/4点、跨中点，如下图3.2所示：图3.2 单元划分情况1.3 梁毛截面几何特性计算用“桥梁博士”软件对截面几何特性进行计算输出如下：1、跨中处截面任务类型：截面几何特征计算截面高度： 1.8 m-计算结果：基准材料： 中交新混凝土：C50混凝土基准弹性模量：3.45e+04 MPa换算面积： 0.767 m*2换算惯矩：0.297 m*4中性轴高度：1
23、.18 m沿截面高度方向 5 点换算静矩(自上而下):主截面： 点号： 高度(m)： 静矩(m*3): 1 1.8 0.0 2 1.35 0.212 3 0.9 0.207 4 0.45 0.162 5 0.0 0.0-2、支点处截面任务类型：截面几何特征计算截面高度： 1.8 m计算结果：基准材料： 中交新混凝土：C50混凝土基准弹性模量：3.45e+04 MPa换算面积： 1.07 m*2换算惯矩： 0.349 m*4中性轴高度： 1.11 m沿截面高度方向 5 点换算静矩(自上而下)：主截面: 点号： 高度(m)： 静矩(m*3): 1 1.8 0.0 2 1.35 0.258 3 0.
24、9 0.261 4 0.45 0.175 5 0.0 0.0-1.4 主梁内力计算公路简支梁桥主梁的内力，由永久作用（如结构恒载、结构附加恒载等）与可变作用（包括汽车荷载、人群荷载等）所产生。主梁各截面的最大内力，是考虑了车道荷载对计算主梁的最不利荷载位置，并通过各主梁间的内力横向分配而求得。1.4.1 恒载内力计算全桥分为三个施工阶段，第一阶段为主梁自重（包括湿接缝和横隔板）；第二阶段为桥面铺装、人行道、栏杆；第三阶段为混凝土收缩、徐变的阶段（04规范中的控制思想是结构在寿命期限内的应力指标，而不是仅仅几年内的指标）。1、第一阶段计算结果如下（以3号梁为例，即中主梁）：内横隔梁体积（如图 1
25、.4.2）：= 0.183 m3端横隔梁体积（如图 1.4.3）：=0.1606m3内横隔梁自重： 260.1832=9.516KN端横隔梁自重： 260.16062=8.351KN对于横隔梁的自重，可以集中力的形式模拟，在第一阶段施加于相应的单元的具体位置，如图1.4.1所示。图1.4.1 第一施工阶段结构工作图图1.4.2 中横隔梁图图1.4.3 端横隔梁图主梁的结构自重可由“桥梁博士”软件求得，结果输出如表1.4.1所示表1.4.1 第一施工阶段内力值第1施工阶段结构效应阶段永久载结果:单元号节点号轴力剪力弯矩111.898e-0123.535e+0023.535e+002121.898
26、e-0123.402e+0021.734e+002223.086e-0123.402e+0021.734e+002233.086e-012-3.271e+0023.403e+00233-1.563e-0123.271e+0023.403e+00234-1.564e-012-3.014e+0026.545e+00244-4.867e-0133.014e+0026.545e+00245-4.867e-013-2.762e+0029.432e+00255-1.334e-0122.762e+0029.432e+00256-1.334e-012-2.516e+0021.207e+003662.806e-
27、0122.516e+0021.207e+003672.805e-012-2.276e+0021.447e+00377-3.156e-0122.276e+0021.447e+00378-3.156e-012-2.041e+0021.662e+003882.507e-0122.041e+0021.662e+003892.507e-012-1.811e+0021.855e+003992.429e-0121.716e+0021.855e+0039102.429e-012-1.491e+0022.015e+00310102.112e-0121.491e+0022.015e+00310112.112e-0
28、12-1.272e+0022.153e+00311116.684e-0131.272e+0022.153e+00311126.684e-013-1.057e+0022.270e+00312123.765e-0131.057e+0022.270e+00312133.765e-013-8.464e+0012.365e+0031313-9.460e-0138.464e+0012.365e+0031314-9.460e-013-6.405e+0012.439e+00314141.437e-0126.405e+0012.439e+00314151.437e-012-4.389e+0012.493e+00
29、315155.561e-0134.389e+0012.493e+00315165.561e-013-2.413e+0012.527e+00316161.293e-0122.413e+0012.527e+00316171.293e-012-4.760e+0002.541e+00317174.714e-013-4.760e+0002.541e+00317184.714e-0132.413e+0012.527e+0031818-1.472e-012-2.413e+0012.527e+0031819-1.472e-0124.389e+0012.493e+0031919-2.856e-012-4.389
30、e+0012.493e+0031920-2.856e-0126.405e+0012.439e+00320203.657e-013-6.405e+0012.439e+00320213.657e-0138.464e+0012.365e+00321219.116e-013-8.464e+0012.365e+00321229.116e-0131.057e+0022.270e+00322221.168e-012-1.057e+0022.270e+00322231.168e-0121.272e+0022.153e+00323233.111e-012-1.272e+0022.153e+00323243.11
31、1e-0121.491e+0022.015e+00324243.040e-012-1.491e+0022.015e+00324253.040e-0121.716e+0021.855e+00325252.993e-012-1.811e+0021.855e+00325262.993e-0122.041e+0021.662e+00326265.939e-012-2.041e+0021.662e+00326275.939e-0122.276e+0021.447e+00327274.409e-012-2.276e+0021.447e+00327284.409e-0122.516e+0021.207e+0
32、0328281.816e-012-2.516e+0021.207e+00328291.816e-0122.762e+0029.432e+00229292.086e-012-2.762e+0029.432e+00229302.086e-0123.014e+0026.545e+00230302.537e-012-3.014e+0026.545e+00230312.537e-0123.271e+0023.403e+00231319.575e-012-3.271e+0023.403e+00231329.575e-0123.402e+0021.734e+0023232-3.413e-012-3.402e
33、+0021.734e+0023233-3.413e-0123.535e+0027.721e-0112、第二施工阶段计算结果如下图1.4.4（以3号梁为例）：包括栏杆、人行道、桥面铺装层的重力栏杆：1.52KN/m人行道：3.6KN/m桥面铺装层：6.0 KN/m图1.4.4 第二施工阶段结构工作图 第二施工阶段内力值：表1.4.2第二施工阶段内力值第2施工阶段结构效应阶段永久载结果:单元号节点号轴力剪力弯矩114.085e-0121.156e+002-1.048e-011124.085e-012-1.118e+0025.686e+001223.811e-0121.118e+0025.686e+
34、001233.811e-012-1.079e+0021.118e+002332.316e-0121.079e+0021.118e+002342.316e-012-1.002e+0022.159e+002442.924e-0121.002e+0022.159e+002452.924e-012-9.252e+0013.123e+002554.248e-0129.252e+0013.123e+002564.248e-012-8.481e+0014.009e+002663.867e-0128.481e+0014.009e+002673.867e-012-7.710e+0014.819e+002774.
35、480e-0127.710e+0014.819e+002784.480e-012-6.939e+0015.551e+002884.283e-0126.939e+0015.551e+02894.283e-012-6.168e+0016.207e+002993.312e-0126.168e+0016.207e+0029103.312e-012-5.397e+0016.785e+00210102.960e-0125.397e+0016.785e+00210112.960e-012-4.626e+0017.286e+00211113.159e-0124.626e+0017.286e+00211123.
36、159e-012-3.855e+0017.710e+00212122.273e-0123.855e+0017.710e+00212132.273e-012-3.084e+0018.057e+00213131.022e-0123.084e+0018.057e+00213141.022e-012-2.313e+0018.327e+00214141.646e-0122.313e+0018.327e+00214151.646e-012-1.542e+0018.520e+00215151.650e-0121.542e+0018.520e+00215161.650e-012-7.710e+0008.635
37、e+00216162.173e-0127.710e+0008.635e+00216172.173e-0122.789e-0118.674e+00217171.627e-0121.443e-0108.674e+00217181.627e-0127.710e+0008.635e+00218182.110e-012-7.710e+0008.635e+00218192.110e-0121.542e+0018.520e+00219191.091e-012-1.542e+0018.520e+00219201.091e-0122.313e+0018.327e+00220201.889e-012-2.313e
38、+0018.327e+00220211.889e-0123.084e+0018.057e+00221215.273e-013-3.084e+0018.057e+00221225.273e-0133.855e+0017.710e+00222228.286e-013-3.855e+0017.710e+00222238.286e-0134.626e+0017.286e+00223231.299e-012-4.626e+0017.286e+00223241.299e-0125.397e+0016.785e+00224242.210e-012-5.397e+0016.785e+00224252.210e
39、-0126.168e+0016.207e+00225255.029e-013-6.168e+0016.207e+00225265.029e-0136.939e+0015.551e+00226261.211e-012-6.939e+0015.551e+00226271.211e-0127.710e+0014.819e+00227271.309e-012-7.710e+0014.819e+00227281.309e-0128.481e+0014.009e+00228281.944e-012-8.481e+0014.009e+00228291.944e-0129.252e+0013.123e+002
40、29296.557e-013-9.252e+0013.123e+00229306.557e-0131.002e+0022.159e+0023030-3.149e-013-1.002e+0022.159e+0023031-3.149e-0131.079e+0021.118e+00231311.216e-013-1.079e+0021.118e+00231321.216e-0131.118e+0025.686e+0013232-7.699e-013-1.118e+0025.686e+0013233-7.699e-0131.156e+002-4.935e-012第一施工阶段内力图输出如下图1.4.5所示：图1.4.5 第一施工阶段内力图第二施工阶段内力图输出如下图1.4.6所示：图1.4.6 第二施工阶段内力图1.4.2 活载内力计算1. 按桥规规定，冲击系数=0.116252. 计算主梁的荷载横向分布系数(1) 跨中的荷载横向分布系数mc如前所述，该设计采用5片横隔梁，3片内横隔梁，具有可靠的横向联结，且承重结构的长宽比为：
